герб

ГОСТы

флаг

Указание Указания по применению технологии очистки воды на контактных осветлителях с использованием оптимальных режимов перемешивания коагулянта с водой

Мин и стерство жилищно-коммун ального хозяйс тв а РСФСР
Орден а Трудового Красного Зн амени
Академия коммун альн ого хоз яйст ва им. К.Д. Памфило ва

У тверж ден о
прика з ом Минис терст ва жилищн о-
коммунального хозяйст ва РСФСР
от 4 октября 1986 г. № 431

УКАЗАНИЯ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ ТЕХНОЛОГИИ ОЧИСТКИ ВОДЫ
НА КОНТ АКТНЫХ ОСВ ЕТИТЕЛЯХ
С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ОПТИМАЛЬНЫХ РЕЖИМОВ
ПЕРЕМЕШИВАНИЯ КОАГУЛЯНТА С ВОДОЙ

Отдел н аучно-технической информации АКХ

Москва 1986

Излож е н один из путей интенси фикац ии тех нологии контактного осветления воды - совершенствование проц есса перемеши вания реагентов с водой. Приведены данные для проекти рования устройств для распределения реагентов в оч ищаемой воде и ги дравлических смесителей коагулянта с в одой.

Указания разработаны НИИ ком м уналь ного водоснабж ения и оч истки воды АК Х им. К .Д. П амфил ова (кандидаты тех нических наук В.З . Мельц ер и Е.И. Ап ельци на) при участии МИСИ им. В .В . Куй быше ва (инж . Е.Ю. Рожд ествен ск ая) с учетом опыта эксплуатаци и водоочистной станц ии г. Мурманска. Предназначены для инженерного пе рсонала эксплуатационных, пу ско-н ал ад очны х и проектных органи заций водопроводного х озяйств а.

Замечания и пре дл ожени я по указаниям прос ьба направлять п о адре су: 123371 , Москва, Вол околамское шо ссе, 87 , НИИ К оммунального водо снабжени я и очи стки воды АКХ им. К.Д. Памфилова.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 . Очистка воды пове рхностных источни ков с высокой цветностью, низки м содержани ем взвес и и низко й температурой на прот яж ени и зн ачительной час ти года (озера, водохранилища, рек северных, с ев еро- западных и некотор ых други х районов стра ны) обычно осущ ествляется с п омощью конт актной коагуляц ии взвеси в фильтрующ ей среде. Увеличени е объе ма водоснабжени я из северных источн иков и зарегулирова ние рек приво дят ко все более широк ом у исполь зов анию кон тактно го осветления воды. Такая технология реали зу етс я при использов ании одноступ ен чаты х сх ем очис тки воды на контактных ос ветлителях и с хем двухступенчатого фильт ро вани я с контактн ыми п рефильт рами и фи льтрами.

2. Одни м и з путей инт енсифик ации те хнологи и контактного осветления является со вершенст во вание п роцесс а перемеши вания коагулянта с вод ой . При рассмотрении п роцесс а перемешивани я коагулянта с водой следует выделять две стадии: 1 ) смеши вани е коагулянта с водо й с ц елью его быс трого и равномерного распределени я в объ еме обрабатывае мой воды; 2 ) посл едующ ее интенсивное перемеши ван ие воды, спосо бствующ ее образованию зародыш ей хлопьев и влияющее на дальн ейш ее образование отложений в фильтрующей з агрузке.

3 . Обес печени е быстрого рас пределения коагулянт а в объеме обрабатываемой воды на первой с тади и п озв оляет получить э кономию коагулянта н а 10 - 20 % или добиться более выс окого эффекта очи стки воды при той же дозе коа гулянта. Это д ости гает ся путем полн ого и спользован ия промежуточны х продуктов ги дролиз а ко агулянта и уси ления процес са взаимн ой коагуляции п родуктов гид ролиза коагулянта и частиц загрязнени й.

4. Изме нен ие интенсив ности перемеши вания п осле в веден ия коагулянта в вод у на второ й стадии дает возмож ность воздействовать на физико-хими ческ ие св ойства образую щихся хлопь ев (раз мер, плотность, п рочность, способность к прилипанию), что приводит к повышении грязеемк ости филь трую щей загрузки и увеличен ию прод олжи тельности фильт роцикл а на 30 - 40 %. Оптимальн ая интен сивность п еремеши вани я зависи т от кач еств а обрабаты ваемой воды (мут ности, цв етности, температуры). Выбор и уточнение оптимальных режимов перем ешивани я следует пров одить экспериментально дл я каж дого конк рет ного водоисточника.

5 . Настоящие указ ания являются руководс твом для проектирования устройств , обеспечи вающи х распределение ре агенто в в обрабатываемой воде, и ги дравлических смеси те лей коагулянта с водой, устана влив аемых во вх одных камерах станций контактного осветления и двухсту пен чатого фильтрования.

6 . Указан ия сост ав лены на основе лабораторных и производс твенных экспериментов по определени ю оп ти мальных режимов пе рем ешив ани я к оагулянта с водой, а такж е испытаний разраб отанной те хнологи и в промышленных условиях. Рекомендуемы е у стройства могут быть применены как при строи тельстве новых, так и при реконструкц ии существующих водоочистных сооружений.

УСТРОЙСТВА ДЛЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ РЕАГЕНТОВ

7 . При обработке воды коагулянтами в схемах контактного осве тления требуется быстрое распределение раств ора ко агулянта в обрабатываемой воде для обеспечения оптимальных условий и споль зов ания продуктов ги дролиза алюминия .

8 . С це лью п овыш ения скорости расп редел ени я коагулянта (и при необ ходимости фл оку ля нта) рекоменду ется исп ользовать с пеци альн ые распределители (рис. 1), которые могут быть уст ан овлены в месте поступления воды в смеси тель из подающей трубы или из входной камеры (рис. 2). В последнем случае рекомендуется устанавливать распредели тель в проеме перегородки, создающем сужение п отока и повыш ение его турбулентности . Проем для установки распределителя должен быть рас положен в нижн ей части перегородки.

Рис. 1 . Трубчатый расп ре делитель ко агулянта:

1 - подв од раствора ко агулянта; 2 - штуце р дл я п рисоединений шланг а под ачи коагулянта; 3 - ц ен тральн ый бач ок; 4 - перфорированная трубка-луч ; 5 - от верстия

Рис. 2. Уст ановк а труб чатого распределителя ко агу лянта в перегородчатом или корплорном смесителе входной камере станции контактного осветления воды:

1 - распределитель коагулянта; 2 - штанга для подъема распределителя; 3 - подача коагулянта

9. Распределитель коагулянта состоит из центрального бачка со штуцером, на который надевается шланг для подачи коагулянта, и радиальных перфорированных трубок-лучей , имеющих торцевые заглушк и и отверстия, направленные перпендикуля рно движ ению потока воды (см. рис. 1).

10 . По тери н апора в проеме, где установлен распределит ел ь, рекомен дуется принимать равны м 15 см вод. с т.

11 . Распределители из перфорированных трубок не рекомендуется применять при обработке воды неос ветленным раст вором коагулянта.

12. Для вв едения растворов минеральных коагулянтов следует приме нять распределители из винипл асто вы х труб или нерж авеющей стали.

13 . Количество отверстий в распределит еле следует определять по расходу коагулянта и величине потери напора в распределителе 30 - 50 см вод. ст.

14 . Расход рас тво ра коагулян та Q К , подаваемого в смеситель, следует определять по формуле

                                                   ( 1 )

г д е ДК - доза коагулянта, г/м3 ; Q В - расход воды через сме с итель, м3 /с; C - кон ц ентра ция раствора к оагу лян та по массе, % ; γ - плотность раствора коагулянта конц ентрации C , г/с м3 .

Плотн о сть раство ра к оагу лянта при заданной его концен трац ии при нимают в соотве тствии со следую щими данными.

Концентрация раствора Al 2 ( SO 4 )3 по массе, %         Плотность раствора, г/м3

1 ................................................................... 1,009

2 ................................................................... 1,019

4 ................................................................... 1,04

6 ................................................................... 1,06

8 ................................................................... 1,083

10 ................................................................. 1,105

20 ................................................................. 1,226

15 . Расход раствора коагулянта q через одно отверсти е сле дует определять по форму ле

q = μω с м3 /с,                                                                (2 )

μ - к оэффицие нт расх ода, принимаемый равным 0 ,75 ; ω - площадь отверсти я, см2 ; h - за д анная поте ря напора в распредел ителе (см. п. 13).

Опр е деленные по формуле ( 2) величины расх одов раствора коагулянта через одно отверстие при по тере напора в распределителе 30 и 50 см прив едены в табл. 1. В э той же таблице указаны рекоме ндуемые диаметры лучей в зависимости от размера отверстий.

Табли ц а 1

Диаметр отверстия, мм

Расход раствора коагулянта через отверстие, см3

Диаметр луча, мм

п ри h = 30 см

п ри h = 50 см

3

12 ,8

16 ,6

15

4

22 ,8

29,5

20

5

35 ,6

46 ,1

25

6

51 ,3

66 ,4

32

16 . Количест во отверстий в рас пределителе ( при выбранном диаметре отверсти й) надлежит опре делять по формуле

n = Q К /q.                                                                           (3 )

Если n > 32 , следует увеличить диа метр отверстий и повторить расче т.

Д л я п редотвращ ени я засорения отверс тий в расп редели те ле при н едостаточном осветлении раств ора коаг улян та отверс тия диаметром 3 мм допускается принимать тольк о в тех случаях , когда расчетн ое з начение n ≤ 4 .

17 . В целях умень шения опасности засорен ия отверс тий после их с верлени я на лу чах св ерлом р асчетного д иа метра отве рстия должн ы быть раззенкованы так, чт обы их диа метр увеличивался о т внутренн ей к наружной по верхности луча.

18 . Количество лучей в распределителя выбирае тс я т аки м образом, чтоб ы на каждом луче было не более 3 - 4 отверстий . Количес тво лучей должно быть не более 8 .

19 . О тверстия на лучах распределителя должн ы бы ть расположе ны симме трично относ ительно оси потока обрабаты ваемо й воды, а на каждо м луча - симметрично относи тельно точки, отстоящ ей от центра распределителя на 0 ,25 D (где D - диаметр пода ющ ей трубы и ли ш ирина проема в перегоро дке).

Рас п оложение отверстий на луч ах распределителя следует выби рать в соответс твии с данными, п рив еденными ниже.

Количество отверстий на луче         Расстояние от центра распределителя до отверстия

1 ....................................................... 0 ,25 D

2 ....................................................... 0 ,2 D ; 0 ,3 D

3 ....................................................... 0,2 D ; 0,25 D ; 0 ,3 D

4 ....................................................... 0 ,16 D ; 0 ,22 D ; 0 ,28 D ; 0 ,34 D

20 . При устано вке рас пределителя должна быть предусмотрена возмож ность ег о и звлечен ия из воды для ревизии и прочистки без опорожнения смесителя. Для э того, например, может быть примене на установка рас предели теля с помощью с вин чи вающейс я из отдельных секц ий штанги. Следуе т также п редусм ат ривать возможность обратной промывки рас пределителя. П ро мы вку распределителя ре комендуется проводить обратным током воды с помощ ью с ифона, и спольз уя ш ланг, подающий рас твор коагулянта.

Пример 1 . Расс чи та ть распределитель к оагулянта п ри след ующи х условиях : произ води тельность ст анции Q = 100000 м3 /сут (1 ,16 м3 /с); макси мальн ая доза коагулянта 50 г/м3 (по Al 2 ( SO 4 )3); конце нт раци я рабоче го раст вора ко агу лянт а 5 %.

В с оответствии с рек ом ендац ия ми СНиП 2.04.02-84 следует пре дусмотреть два с месител я. Поэ тому расчетный расхо д обра батываемой воды со ставляет 0 ,58 м3 /с.

Расход ра с твора коагулянта , подавае мого в с месит ель:

При потере напора 50 см через одно отверстие диа метром 5 мм мож ет пройти расход 46 ,1 см3 /с (с м. табл. 1).

Необходи м ое количество отверстий диаметром 5 мм составит:

n = Q К /q = 552,4 : 46 ,1 = 12 .

Принимаем распределитель из 6 лучей с двумя отверстиями на каж дом луче. Диаметр луча 25 мм. Распределите ль следует установить в месте подвода трубопровода к сме сителю или в про еме перегородки при поступлении воды в с месит ель из вх одной камеры.

Прин и маем скорость дв ижения воды в п рое ме, в котором устанавлив ается распределит ель, равной 1 м/ с. То гда площадь сечения п роема равна 0 ,58 м2 , раз меры проема 0 ,76 × 0 ,76 мм. Отверсти я d = 5 мм на лучах долж ны быть рас положены на расстояниях 0 ,15 и 0 ,23 м от ц ент ра распре дели теля коагулянта.

При мен ьш ем расходе коагулянта потери напора в распредели теле умен ьш аются. Верх воронки для подачи раств ора к оагулянта в расп ределитель долж ен быть устан овлен на 0 ,7 м выше у ровня воды в смеси те ле, чтобы об есп ечить запа с нап ора в случае п риготовлени я раств ора коагулянта н есколько меньше й конц ент рации .

РЕЖИМ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ КОАГУЛЯНТА С ВОДОЙ

21 . Для оценки и нтенсивн ости пере мешив ани я воды в сме сите лях и спользуется пон ятие сре днего гради ен та скорости G , который характери зует затраты энергии, расх одуе мой на единицу объема, перемешиваемой жидкости в едини цу времени:

                                                          ( 4 )

где W - затраты э нерги и и сме сител е, Вт·с; η - вя зкость воды, Па-с ; T - время п ре бы вания в оды в сме сите ле, с; V - объ ем смесите ля, м3 .

В е личина G , х арак теризуя интенсив ность перемешив ания, отража ет возможность контактов межд у соб ой частиц в объеме перемешиваемой в оды и разрушения образовавшихся хлопьев и поэтому вли яет на такие показатели хлопьев, как их плотнос ть, объемная концентрация и распределение по размеру. Не являясь исчерпываю щей харак тери стик ой режима пере мешивания, велич ина G мо ж ет быть успешно использована для ориентиров очного сопоставления ра боты различных смесите лей и для х аракте ристики режимов перемешивания в конк ретном смесителе .

22 . При кон тактном осветлении оптимальна я интенсивность быстрого перемешивани я коагулянта с водой (после его расп ределения в объеме оч ищаемой воды) зависит от качества обрабаты вае мо й воды и продолжительности перемешивания и находится в диапазоне значений среднего г ради ент а скорости 100 - 250 с-1 . Точное опреде ление оптимальных ре жимов пе ремеши вани я на стадии пр ое ктирования невозмож но. В связи с этим необходи мо пре дусматр ив ать возможнос ть регулирования интенсивнос ти перемешивания для подбора условий, соотве тствующи х наибольш ей эффективности очистки воды методом контактного осветле ния.

23 . Ре гулирование интенсивности перемеш ивания реа ге нта с водой может осущес твлять ся либо в мех анических смесите лях (меш алки с регулируемым эл ектроприводом), либо в гидравли че ск их смесите лях. Поскольку механи ческие смесители практи ческ и не испо льз уются на коммунальных водоп роводах, в настоящ их рекомендац иях при веден ы уто чн енны е данные по проектированию пе регород чатых см есит елей , ра сполагаемых во входны х каме рах с танции контактного осветле ни я. Большинс тво действую щих станций контактн ого осветлени я оборудовано смесит ел ями с дырч атыми перегородками. Ды рчаты е смесите ли не обе спечивают необходимых условий перемеши вания коагулянта с водой, поэтому они и сключены и з дейст вующего СНиП 2.04.02-84 и не и спольз уются при новом п роекти ров ании . При не обходи мости инт енсифик ации дейст вующи х сооружен ий реко менду ется переоборудовани е ды рчатых смеси те лей в перегородчатые.

24 . В гидравлических смесител ях велич ина зат рач иваемой на перемешива ние энергии определяется поте рей напора. Мощн ость N потока с расх о дом Q может быть опре делена по формуле

N = gρQH ,                                                                        ( 5 )

где g - ускоре н ие свободного пада ния, равное 9 ,8 м/с2; ρ - плотность воды, кг /м3 ( ρ = 1000 ); Q - расход воды, м3/с; H - п отеря напора в смесителе , м .

Так как N = W / T и V = QT , расчет среднего градиента скорости может быть произведен по фор м уле ( 6):

                                                          (6 )

При вычислении значения G по ф ормуле ( 6) сле дует учитывать изменение вяз кости воды при изменен ии ее температу ры . На рис. 3 п редставлен а номограм ма, составленная по формуле ( 6), с помощью к оторой можно опре делить величи ну G по заданным з на чени ям H и T в зависимости от температуры воды, а также велич и ну H , необходимую для обеспечен и я заданной вели чины G .

25 . Регулирование интенсивности пе ремеш ивания в гидравл ическом смесителе следует прои зводить путе м из менения вели чины потери напора в нем. Рек омен дуется п ри менение ги дра вли че ски х смеси те ле й с перегородк ами, имеющими проемы , которые обеспечивают вертикальн ое давле ние воды с поворотами на 180° (р ис. 4). Для осущес твл ения регулирования инт енсивности перемешивани я перего род чатые с месит ели дол жны быть снаб жены подвижными шиберами .

26 . П роект иро ван ие и реконст рук цию с мес ит ельны х уст ройст в перегородчатого т ип а сл еду ет вып олн ять в соот ветс твии с т реб овани ями СНиП 2.04.02-84 «Водосна бжение , н аружные сети и сооруже ния» с уч етом нижеизло женны х дополнит ельны х тре бований.

27 . Объем перегородчатого с меси теля с верт икальным дви жен ием воды рассчитывается исход я и з времени п ре бывания воды в нем 1 ,5 мин , при это м дл я возможности ре гули рован ия продолжительности см ешивания при сез онном и змен ении качества воды пре дусм атриваетс я ус тановка устройств а для ввода коагулянта не только в начале смесителя, но и в ег о середин е.

28 . Ширина к оридоров смесит еля и разм ер проемов в перегородках выбираю тся исходя из ск орости движения воды в смесителе , равной 0 ,4 - 0 ,6 м/с.

29 . Число перегородок следу ет прини мать равным 6 - 10 . При реконструкц ии смесителей, расс чи танных на время п ребывани я воды м ен ее 1 ,5 мин, к оли чество перегородок может быть п ринято меньшим, но не менее 3 .

30 . Потеря напора в проемах перегородчатого смесителя расс читывает ся с учетом суже ний и пов оротов п отока воды по формуле

h = 2 ,9υ2 /2g ,                                                                        (7 )

где υ - скорость дви жения воды в проеме, м/ с.

Р ис . 3 . Номограмма дл я оп ределения вели чины среднего г радиент а ско рости и необ ходимой потери напо ра

Рис . 4 . Конст рукци я п ерего родчатого смес ителя:

1 - перегородки с окн ами ; 2 - п одви жные ш ибера; 3 - трубч атый распред ели тел ь коагу лянта

31 . Шибера, перекры вающи е проемы в пе ре городках, должн ы обесп ечивать изменен ие потери напора в сме сит еле в пределах от 0 ,2 до 1 ,0 м вод. с т., что соо тветс тв ует ди апаз ону, в котором н ах одится опти мум условий смешен ия, опреде ляемый фильт рационными показателями работы конт актны х осветли телей . Вариант устройства ши беро в предс тавлен з а ри с. 5.

32 . Р асчет перего родчатого с меси теля с подви жными шиберами рекомен дуется п роизводить в сл едующ ем порядке:

по заданному ра с ходу во ды Q (м3 /мин ) и вре мени пребы вания воды в смесителе T о пр еделяют объем смеси теля

V = QT м3 ;

по определенной и з высотно й схемы с ооружени й вы соте слоя воды h ( м) во входной камере вычисляют площадь горизонтальн ого сечения смеси теля

F = V/h м 3 ;

по н омограмме на рис. 3 определяют не обходимую п оте рю напора в зи мний период для перемешивания к оагулян та с водой ис х одя из максимальной вели чины средне го градиен та скорости, равной 250 с-1 ;

задавая чи с ло, пере городок n , опред е ляют нео бходи мую п оте рю напора в одной перегородк е

H1 = H/n;

Рис. 5 . Пример устройс тва подв ижных ши беров :

1 - подви жн ый ш ибер; 2 - направл яющие ш велл ера; 3 - стопор для фик сации положени я ши бе ра

по формуле ( 7) о п ре делят максимальную скорост ь потока υмакс (м/ с) в проеме перего родк и при м акси мальном пере кры тии проемов ши берами

опред е ляют максим альную площадь п роема в пе рего родк е (соответствующую максимальн ому пере крытию шиберами )

f мин = Q / υ ;

определя ю т площадь одного от деления с месител я

f0 = F /(n + 1 ) м 2 ;

о п ределяю т скорос ть вертика льного д виж ения в оды в с месителе

υв = Q / f м/с;

определя ю т максимальную площ адь проема в п ерего родк е (соо тветствующую полному отк рытию проема) из услови я

f мин = Q / υ мин ;

п о ф ормуле ( 7) опре деляют потери напора в с меси теле при вод ном открытии проемов и по номо грамме (см. рис . 3) оце ни ваю т ве ли чин у среднего градиента скорос ти ;

подбирают г абарит ы смес ителя, пе регородок и ши беро в из условия, что бы расстоян ия между пе рего родк ами были не мен ее 0 ,7 м.

Пример 2 . Рас счи тать пе рего родчатый смеси тель для с танции контактн ого осветлени я про изводит ельностью 100000 м3 /сут (20 63 м3 /ч ).

В с оотве тствии с рекоме ндаци ями СНиП 2.04.02-84 с ле дует предусмотре ть не м енее двух смеси телей. Соответс твенн о рас четны й расход равен 1042 ,5 м3 /ч (34 ,7 м3/ми н = 0 ,58 м3 /с).

О б ъем смесителя V при времен и пребывания в нем воды T = 1 ,5 мин равен

V = QT = 34 ,7 × 1 ,5 = 52 ,05 м3 .

При высоте слоя воды в смес и теле h = 4 ,5 м (соответс твую щей с лою воды во вх одной камере) площадь смес ителя в план е F равна

F = V /h = 52 ,05 : 4 ,5 = 11 ,57 м 2 .

При значени и G = 250 с-1 , вре мени пребывания воды в смесителе 1 ,5 мин и температуре воды 0 ,1 °С (по номограмме на рис. 3) необх одимая величина потери напора в см ес ител е сос тави т 1 м.

При устано в ке в смесителе 7 перегородок н еобходи мая поте ря напора в одной перегородке сос тавит 0,143 м.

При ма к симальном перек рытии проема максимальн ая скорость потока воды в про еме

Минима л ьная площадь проем а с оставляе т

f мин = Q / υ макс = 0,58 : 0,98 = 0,59 м2.

Площадь одного отделения смесителя при количестве перегородок n = 7 составляет

f0 = F /(n + 1 ) = 11 ,57 /(7 + 1 ) = 1 ,45 м 2 .

С ко ро сть вертикального д вижени я воды между пере городками

υв = Q / f 0 = 0 ,58 : 1,45 = 0 ,4 м/ с,

что соответствует н ижнему пределу υмин = υв = 0 ,4 м/ с рекомендуемого ди апазона.

Максимальная площадь прое м а в перегородке

f макс = Q / υ = 0,58 : 0,4 = 1,45 м2.

Потер и напора в смеси теле при полн остью открыт ых проемах

H = n · 2,9 υ 2 мин /(2 g ) = 7 × 2,9·0,42/(2 × 9,8) = 0,16 м.

По номограмме н а рис. 3 устанавливаем, что этой величине потери напора при температуре воды 20 °С соо тветствует средний град иен т скорости 130 с-1 , а при температуре 0,1 °С - 100 с-1 , что соответствует ниж нему пределу рекомендуемого диапазона значений .

Есл и в летний пери од эта интен си вность перемешивания в каком-ли бо кон кретн ом слу чае окаж ет ся избыточн ой (что можн о заметить по сокращению п род олжите ль ности фильт роцикл а), то при с охр анении п олученн ого значения градиент а скорости целесоо бразно уменьшить время п ребывания воды в смес ителе, осуществив ввод коагулянта п еред четвертой перегородкой . Т аким образом, уменьшатся общи е затраты энергии на переме шив ан ие воды с коагулянтом.

Отделения см еси те ля можно расп ол ожи ть в дв а ряд а с поворотом по тока в че тв ертом отделении .

Рас п реде лители коагулянта следует ус тан ови ть на входе в оды в смеси тель и в проеме че твертой перегородки .

Ра сп ред елитель для вв ода фл окулянт а (п оли ак рил амид а или акти вной к ремнекисл оты ) следует установи ть на выходе воды из смесите ля.

Габариты проект и руе мого сме сителя следует приним ать из удобства комп оновки с вх одной каме рой, н апри мер, 4 ,8 × 2 ,4 м . Расстояние м еж ду перего родк ами 1 ,2 м. М аксимальный размер прое ма 1 ,2 × 1 ,2 м. Заглублен ие верха проемов в перего родка х под у ровень воды п рини маетс я 0 ,2 м.

33 . Дл я удобс тва про веден ия ре гули рован ия интенси вности смешен ия пу тем из менения положе нии ши бе ров над последними к оридо рами входных ка мер (в мес те устано вки смесителя) н е следует устанавли вать емкости с барабанными сетк ами или мик рофильт рами . Измен ение ве ртик альн ого положения шиберов осущ еств ляется с помощ ью кран- балки или та ли с фиксировани ем за данного их поло жения.

34 . С це лью исключени я корроз ии отдельных кон структи вных э леме нтов см есительных ус тройств п ерегородки и ш ибера вып олняю тся деревянными или из др угих неко рроди рующи х материал ов.

35 . П ри на ладке и эксплу ат ации очистных сооруж ений установлени е требуемого п оложения шиберов и опреде лен ие оптим альных условий п еремеши вания коа гулянта с водой в различны е периоды года при изменении качес тв а исх одной воды ( температу ры, мутности, цветн ости) реком ендуется проводить пут ем сопоставления продолжительности фильт роцикло в для двух контактных ос ветли теле й (или префиль тро в), распол ож енных в наи более близко й и наи более удален ной точках по отнош ению к смес ителю.

Определение п родолжите льнос ти фильт роцикл ов с ледует проводить п ос ле довательно при 3 - 4 положени ях п одв ижных пе ре городок, соотв етст вующих м ини мальному , максимальн ом у и п ромежут очны м открыти ям окон подвижным и пе регородками. По резу льт атам и спыт аний оп редел яетс я поло жени е шиберов, при котором дос ти гае тся максимальная продолж ите льность фильт роцикл а, после ч его ши бера фикси руются в этом полож ении.

Пример 3 . Опре делить оп ти мальны й режим перемешивания коагулянта с водой на дейс твующей ст анции к онтакт ного осветления в зимний и летний пе риоды года.

Стан ци я оборудованная перегоро дчатыми смес ителями с под вижными ши бе рами, описанными в при мере 1.

В к аждый из ук азанных пери одов года при постоянном каче стве в оды и дозе коагулян та, обеспе чивающей вып олн ени е н о рм ативо в ГОСТ 2874-82 по мутности и цв етн ости, оп ределены п ро должи тельно сти фильт роцикл ов при ч еты рех зн ач ен иях потерь напора в см есите ле (табл. 2).

Таб лиц а 2

Показатели качества исходной воды

Потеря напора в смесителе, м

Продолжительность фильтроцикла КО, ч

Ц, град.

М, мг/л

t , °С

Зим а

100

5

0,1

1

10

0 ,8

11

0 ,6

10

0 ,4

8

Лето

70

30

20

1

8

0 ,8

9

0 ,5

10

0 ,3

8

Р е зу льтаты н аблюдений п редс тавл ены т акж е на рис . 6. Как сл едует из г рафико в, мак сим альная продол жительност ь фильт роцикл а достига ется зимой при поте ре напора в смес ителе 0 ,8 м , летом - 0,5 м.

Рис. 6. Оп ределение оптимальной потери нап ора в смесителе (к п риме ру 3):

1 - зимний п ериод ; 2 - летний п ериод

СОДЕРЖАНИЕ

Общие положения . 1

Устройства для распределения реагентов . 2

Режим перемешивания коагулянта с водой . 5

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Автобусные Остановки Гост 17199 88 Гост 27902 88 Единицы физических величин Железобетонные водоотбойные плиты Накладные расходы Обозначение насоса на схеме Перечень работ повышенной опасности Плотность газа Пропускная способность трубы Расстояние между пешеходными переходами гост Рельс р50 СП 52 101 2003 Санпин столовая Снип гаражи