герб

ГОСТы

флаг

СТ СЭВ 3973-83 Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции алюминиевые. Основные положения по расчету

СТАНДАРТ СЭВ

СТ СЭВ 3973-83

СОВЕТ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ВЗАИМОПОМОЩИ

Надежность строительных конструкций и оснований

КОНСТРУКЦИИ АЛЮМИНИЕВЫЕ

Взамен

РС 5239-75

Основные положения

по расчету

Группа Ж02

Настоящий стандарт СЭВ распространяется на конструкции из алюминия и алюминиевых сплавов (в дальнейшем - алюми­ниевые конструкции) жилых, общественных, производственных, сельскохозяйст­венных и других зданий и сооружений и устанав­ливает основные положения по расчету этих конструкций по пре­дельным состояниям.

Настоящий стандарт СЭВ не распространяется на алюминие­вые конструкции мостов, а также на другие конструкции, подвер­гаемые многократному воздействию нагрузок (усталостное разру­шение) или воздействию температуры выше +100°С.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Алюминиевые конструкции следует рассчитывать по пре­дельным состояниям, указанным в СТ СЭВ 384-76.

1.2. Нормативные значения нагрузок, коэффициенты надеж­ности по нагрузке и коэффициенты сочетаний для определения расчетных значений нагрузок следует принимать по СТ СЭВ 1407-78.

1.3. Для статически неопределимых конструкций при отсутст­вии метода их расчета с учетом физической нелинейности расчет­ные усилия допускается определять по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций материала. Расчет на ус­тойчивость отдельных элементов на действие этих усилий следует выполнять по дефор­мированной схеме с учетом физической не­линейности (пластических деформаций алюминия).

1.4. Пластические деформации алюминия при расчете напря­жений следует учитывать только в случаях, специально оговорен­ных в настоя­щем стандарте СЭВ.

Утвержден Постоянной Комиссией по сотрудничеству в области стандартизации Прага, июль 1983 г.

1.5. Расчет алюминиевых конструкций и их элементов при сложном напряженном состоянии следует выполнять путем определения интенсивности напряжений с учетом энергетической тео­рии прочности.

1.6. Алюминиевые конструкции следует рассчитывать как еди­ные пространственные системы с учетом факторов, определяющих напряженное и деформированное состояние, геометрической и физичес­кой нелинейности, пластических свойств материалов в со­ответствии с требованиями, устанавливаемыми настоящим стан­дартом СЭВ, а также с учетом стандартов СЭВ на методы рас­чета.

1.7. При отсутствии точных теоретических методов расчета или проверенных ранее аналогичных решений допускается при­менять приближенные методы расчета, основанные на разделении единых пространственных систем на отдельные плоские системы и элементы и обеспечивающие общий уровень надежности конструк­ций в соответ­ствии с требованиями метода предельных состояний; при этом следует учитывать особенности взаимодействия элемен­тов алюминиевых кон­струкций между собой и с основанием.

1.8. При расчете алюминиевых конструкций следует учитывать влияние собственных напряжений (например, напряжения от свар­ки), если они влияют на работу конструкции.

1.9. Расчет алюминиевых конструкций и их элементов на уси­лия от действия внешних нагрузок .необходимо выполнять с ис­пользованием следующих геометрических гипотез: плоских сече­ний, секториальных площадей и прямых нормалей.

1.10. При расчете алюминиевых конструкций, содержащих эле­менты из других материалов, следует учитывать соответствую­щие положения стандарта СЭВ по расчету конструкций из этих материалов.

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Выбор марок алюминия следует производить в зависи­мости от условий эксплуатации, расчетных температур, техноло­гии изготовления и монтажа алюминиевых конструкций; при этом необходимо учитывать характеристики механических свойств алю­миния, пластичность, ударную вязкость, свариваемость, твердость и стойкость против коррозии.

2.2. Для сварных соединений следует применять материалы, соответ­ствующие маркам свариваемого алюминия и обеспечиваю­щие необхо­димые свойства сварных швов при соответствующей технологии их выполнения.

2.3. Характеристики марок алюминия, материалов для сварки, болтов и заклепок, а в необходимых случаях состояния их по­ставки, следует указывать на чертежах алюминиевых конструк­ций согласно требованиям стандартов СЭВ.

2.4. Для марок алюминия, применяемых в алюминиевых конструк­циях, рекомендуется принимать следующие значения физи­ческих характеристик:

1) модуль упругости (Е)   - 0,70 · 105 МРа;

2) модуль сдвига (G)         - 0,27 · 105 МРа;

3) коэффициент поперечной деформации (v)    - 0,3;

4) коэффициент линейного расширения ( a )      - 0,24 · 10-4 ° С-1;

5) плотность ( r ) - 2700 kg / m 3 .

3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Значения расчетных сопротивлений деформируемого алю­миния необходимо определять но следующим формулам:

1) сопротивление растяжению, сжатию и изгибу:

по условному пределу текучести

                          (1)

по временному сопротивлению

        (2)

Для расчета следует принимать расчетное сопротивление R меньшее из значений Ry и Ru.

2) сопротивление сдвигу

                  (3)

3) сопротивление смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки)

                  (4)

где Ryn и Run - нормативные сопротивления алюминия, равные наименьшим значениям условного предела теку­чести и временного сопротивления, установлен­ным в стандартах СЭВ на алюминий;

g m - коэффициент надежности по материалу;

g u - коэффициент надежности.

g m и g u следует принимать больше 1,0.

Допускается для определения расчетных сопротивлений, при­меняемых в расчетах на устойчивость, принимать наименьшее из значений условного предела текучести, определенных эксперимен­тальным путем на сжатие и растяжение.

3.2. Значения расчетных сопротивлений основного металла по п. 3.1 в зоне термического влияния сварки или плазменной резки необходимо умножить на коэффициент условий работы

g t   £ 1,0.

3.3. Значения расчетных сопротивлений сварных соединений R w следует определять по формуле

                         (5)

где g w - коэффициент условий работы, зависящий от химическо­го сос­тава основного металла и металла шва, а также от технологии сварки;

g t - коэффициент условий работы, зависящий от напряжен­ного состояния и качества шва;

g f - коэффициент условий работы, зависящий от степени концентра­ции напряжений.

g w , g t и g f следует принимать равными или меньше 1,0.

3.4. Значение расчетного сопротивления сварной точки в сое­динениях, выполненных контактной точечной сваркой Rq следует определять по формуле

               (6)

где Run - нормативное сопротивление сварной точки;

g - коэффициент надежности по виду разрушения, прини­маемый больше 1,0;

g w - коэффициент условий работы, значение которого зави­сит от марки основного металла, принятой технологии и метода контроля качества, принимаемый меньше 1.

3.5. Значения расчетных сопротивлений болтовых и заклепоч­ных соединений растяжению и срезу болтов (заклепок), а также смятию соединяемых элементов конструкций следует устанавли­вать по значениям расчетных сопротивлений металла болтов (за­клепок) Rb и основного металла соединяемых элементов R с уче­том коэффициентов, указанных в таблице.

Вид соединения

Расчетное сопротивление металла

растяжению

снятию

срезу

Заклепка

1,6 R

0,65 Rb

Болты классов точности (по СТ СЭВ 2651-80) А и В

0,8Rb

1,6R

0,65Rb

Болты класса точности (по СТ СЭВ 2651-80) С

0,8Rb

1,45R

0,55Rb

Примечание. Приведенные в таблице значения расчетных сопротивле­ний действительны для соединений на одном болте или заклепке. Если число болтов или заклепок в соединении больше одного, то необходимо учитывать коэф­фициенты условий работы соединений ( g k £ 1,0), зависящие от класса точ­ности болтов, числа рядов и расстояний вдоль усилий между центрами отвер­стий и от края до центра ближайшего отверстия.

3.6. Значения расчетных сопротивлений алюминия, сварных соединений, болтов, заклепок для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах наружного воздуха в пределах от 51 до 100°С и при действии нагрузки более 0,8 нормативной за время свыше 100 ч, необходимо умножать на коэффициент усло­вий работы g i <1.

3.7. При расчете алюминиевых конструкций и соединений по предельным состояниям необходимо учитывать коэффициенты на­дежности и коэффициенты условии работы, принимаемые по СТ СЭВ 384-76, настоящему стандарту СЭВ и стандартам СЭВ на методы расчета.

4. РАСЧЕТ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

4.1. Общие положения

4.1.1. При расчете несущей способности элементов конструк­ций усилия от расчетных нагрузок и воздействий не должны пре­вышать усилий, которые могут быть восприняты сечениями или элементами при расчетных сопротивлениях алюминия. Предель­ные усилия, воспринимае­мые сечениями или элементами, следует определять с учетом начальных несовершенств, получаемых при изготовлении и монтаже алюминиевых конструкций.

4.1.2. Расчеты по методу предельных состояний первой группы следует выполнять в форме сравнения усилий в элементе или в форме сравнения вычисляемых напряжений с расчетными сопротивлениями.

4.1.3. Расчет конструкций на прочность по условиям любого характера разрушений следует выполнять с использованием ха­рактеристик сечения «нетто» с учетом требований п. 4.1.5 .

4.1.4. Расчет конструкций на устойчивость (общую и местную) следует выполнять с использованием характеристик сечения «брут­то» и эффективных длин сжатых элементов с учетом требований п. 4.1.5 .

4.1.5. При расчете на прочность и устойчивость по пп. 4.1.3 и 4.1.4 необходимо учитывать влияние термического воздействия сварки на механические свойства алюминия путем ввода коэффи­циента условий работы меньше 1,0. При этом коэффициент усло­вий работы g t по 3.2 не применяется.

4.2. Центрально растянутые элементы

4.2.1. Расчет на прочность центрально растянутых элементов следует выполнять путем проверки усилий или напряжений с уче­том требований пп. 4.1.3и 4.1.5.

4.2.2. При определении нормального напряжения следует пред­полагать, что распределение напряжений равномерное.

4.3. Центрально сжатые элементы

4.3.1. Расчет на прочность центрально сжатых элементов с сое­динениями на болтах класса точности С (по СТ СЭВ 2651-80) следует выполнять с учетом требовании п. 4.1.3. В остальных случаях допускается расчет на прочность центрально сжатых эле­ментов с соединениями на заклепках или болтах выполнять как для неослабленных элементов.

4.3.2. Расчет на устойчивость центрально сжатых элементов необходимо выполнять как для внецентренно сжатых с учетом:

1) формы сечения элемента;

2) начального искривления оси и случайного эксцентриситета сжи­мающей силы, принимаемых в соответствии с допускаемыми отклоне­ниями, устанавливаемыми в стандартах СЭВ на изготов­ление и монтаж алюминиевых конструкций, или результатами статистического анализа их фактических значений;

3) собственных остаточных напряжений согласно п. 1.8;

4) влияния соединительных планок или решеток на общую жесткость элемента (для сквозных элементов).

При этом расчет элементов следует выполнять по деформиро­ванной схеме с учетом пластических деформаций, а значение рас­четной несу­щей способности принимать равным максимальному значению сжимающей силы, которая может быть воспринята эле­ментом.

Для элемента с шарнирными опорами форму изгиба оси до­пускается принимать по полуволне синусоиды.

4.3.3. Стенки и поясные листы (полки)   центрально сжатых элементов следует проверять на устойчивость согласно пп. 4.8.1 - 4.8.3 .

4.3.4. Центрально сжатые элементы тонкостенного открытого профиля, кроме расчетов по пп. 4.3.2 - 4.3.3 , следует дополни­тельно проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости, если это предусмотрено стандартами СЭВ на методы расчета.

4.3.5. В сквозных центрально сжатых элементах, кроме расчета элемента в целом, необходимо проверять устойчивость отдель­ных участков ветвей, расположенных между узлами.

4.3.6. Расчет соединительных планок или решеток в сквозных центрально сжатых элементах следует выполнять на условную поперечную силу.

4.4. Изгибаемые элементы

4.4.1. Расчет на прочность изгибаемых элементов следует вы­полнять путем проверки нормальных напряжений s x и s y , каса­тельных напря­жений t xy , а также интенсивности напряжении, оп­ределяемой согласно п. 1.5 .

Расчеты при определении напряжений s x , s y и t xy для сплошно­стенчатых элементов следует проводить в предположении упру­гих деформаций материала.

4.4.2. Элементы, изгибаемые в плоскости наибольшей жест­кости, необходимо рассчитывать на устойчивость из плоскости из­гиба при изгибно-крутильных деформациях с учетом характера нагрузки, места ее приложения по высоте сечения, наличия или отсутствия закреплений элемента в пролете и формы сечения. Расчет следует выполнять на основе теории устойчивости тонко­стенных стержней с учетом стеснен­ного и свободного кручения.

Допускается расчет элементов на устойчивость при изгибно-крутильных деформациях заменить проверкой устойчивости сжа­того пояса согласно пп. 4.3.2- 4.3.4.

Примечание. При закреплении сжатого пояса изгибаемого элемента от поперечных смещений расчет его на устойчивость выполнять не требуется.

Стенки и поясные листы .изгибаемых элементов следует про­верять на устойчивость согласно пп. 4.8.1- 4.8.3.

4.5. Элементы, подверженные действию кручения

4.5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных действию кручения, следует выполнять в условиях свободного или стеснен­ного кручения в пределах упругих деформаций или с учетом плас­тических деформаций алюминия в зависимости от назначения и условий эксплуатации конструкций.

4.5.2. При расчете на прочность элементов, подверженных дей­ствию свободного кручения, следует выполнять проверку только касательных напряжений.

4.5.3. При расчете .на прочность элементов, подверженных дей­ствию стесненного кручения, следует .выполнять проверку не только касательных, но н нормальных напряжений, определяемых законом секториальных площадей при недеформируемом контуре сечения.

4.6. Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

4.6.1 Расчет на прочность элементов при действии осевой си­лы с изгибом следует выполнять согласно требованиям п. 4.4.1.

4.6.2. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов при изгибе их в одной из главных плос­костей следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости дейст­вия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

4.6.3. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов в плоскости действия момента, как прави­ло. следует выполнять согласно требованиям п. 4.3.2; при этом случайный эксцентриситет необходимо принимать дополнительно к расчетному эксцентриситету e = M / N (где M -изгибающий момент; N -продольная сила) с учетом вероятности совпадения их расчетных значений.

Расчетные значения изгибающего момента и продольной силы в элементе для вычисления эксцентриситета следует определять из расчета системы по недеформированной схеме в предположе­нии упругих деформаций алюминия и принимать при одном и том же сочетании нагрузок с учетом изменения изгибающего момента по длине элемента .и условий закрепления его концов.

Допускается принимать другие методы, обеспечивающие опре­деление критических сил и моментов в соответствии с общими требова­ниями метода предельных состояний.

4.6.4. Расчет на устойчивость элементов из плоскости дейст­вия момента при изгибно-крутильных деформациях следует вы­полнять при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости ( Ix > Iy ), совпадающей с плоскостью симметрии, с учетом свобод­ного и стесненного кручения, пространственных перемещений се­чений элемента в момент потери устойчивости и пластических деформаций алюминия.

4.6.5. В сквозных внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых в одной плоскости элементах, кроме расчета всего элемента в це­лом, необходимо проверять устойчивость отдельных ветвей; при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с уче­том дополнительного усилия от изгибающего момента.

4.6.6. Расчет соединительных планок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых в одной плоскости эле­ментах следует выполнять на действие фактической и условной поперечных сил с учетом вероятности их одновременного воздей­ствия на элемент.

4.6.7. Расчет на устойчивость внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых сплошностенчатых элементов при изгибе их в двух главных плоскостях, как правило, следует выполнять путем сни­жения критической силы, вычисляемой для элемента при изгибе его в плоскости наименьшей жесткости, за счет учета простран­ственных перемещений сечений элемента и пластических дефор­маций при изгибе его в плоскости наибольшей жесткости.

Допускается применять другие методы, обеспечивающие опре­деление критической силы в соответствии с общими требования­ми метода предельных состояний.

4.6.8. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-нзлибаемых сквозных элементов при изгибе в двух главных плос­костях следует выполнять для всего элемента в целом и для от­дельных его ветвей.

Расчет всего элемента в целом в плоскости, параллельной плоскости решеток, допускается выполнять, принимая момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к плоскости реше­ток, равным нулю.

Проверку устойчивости отдельных ветвей следует выполнять как внецентренно-сжатых элементов, изгибаемых в плоскости наи­большей жесткости; при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия от момен­та, действующего в плос­кости, параллельной плоскостям решеток, а момент, действующий в плоскости, перпендикулярной к плос­костям решеток, допускается распределить между ветвями про­порционально их жесткостям.

4.6.9. Расчет соединительных планок или решеток в сквозных внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых элементах при изгибе их в двух главных плоскостях следует выполнять согласно п. 4.6.6; при этом фактическую поперечную силу следует принимать в плоскости, параллельной плоскостям соединительных решеток.

4.6.10. Проверку устойчивости стенок и поясных листов (по­лок) внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых сплошностенчатых элементов следует выполнять согласно требованиям пп. 4.8.1- 4.8.3.

4.7. Эффективные   (расчетные)   длины элементов

4.7.1. Эффективные длины сжатых, внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых элементов стержневых н рамных систем сле­дует устанавливать в случаях, когда выполнять расчет конструк­ций как единых систем по деформированной схеме с учетом пла­стических деформаций алюминия не представляется возможным.

4.7.2. В расчетах эффективную длину элемента ( lef ) следует определять по формуле

                      (7)

где m - коэффициент приведения длины, зависящий от условий закрепления концов элемента и характера приложения сжимающей нагрузки;

l - длина элемента.

4.7.3. Для плоских стержневых систем эффективные длины сжатых элементов следует определять, как и плоскости системы, так и из этой плоскости.

4.7.4. Эффективные длины сжатых элементов форм необходимо определять в зависимости от формы сечений элементов и конст­рукций их соединений в узлах; при этом следует учитывать за­крепления элементов от смещения из плоскости фермы.

4.7.5. При определении эффективных длин колонн зданий до­пускается принимать приближенные расчетные схемы, которые должны отражать действительные условия нагружения колонн и закрепления их концов; при этом следует учитывать неравномер­ность распределения вертикаль­ной нагрузки между колоннами, различие жесткостей колонн, наличие жестких конструктивных элементов, обеспечивающих пространственную устойчивость зда­ния или сооружения.

4.7.6. Для ступенчатых колонн рам одноэтажных производст­венных зданий эффективные длины допускается определять для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и полученные значения lef использовать в расчетах при других комбинациях нагрузок.

4.7.7. Эффективные длины колонн в направлении вдоль зда­ния (из плоскости рам) необходимо принимать равными расстоя­ниям между точками, закрепленными от смещения из плоскости рамы; при этом значения эффективных длин колонн из плоскости рам допускается уточнять путем расчета на устойчивость на ос­нове расчетной схемы, учитывающей действительные условия за­крепления концов колонн.

4.7.8. Эффективные длины растянутых элементов следует оп­ределять как расстояния между точками, закрепленными от смещения.

4.8. Устойчивость стенок и поясных листов (полок) элементов

4.8.1. Устойчивость стенок и поясных листов (полок) следует прове­рять путем расчета.

При этом необходимо устанавливать наибольшие значения отно­шений высоты стенки и ширины свеса пояса к их толщинам с учетом поперечных, продольных и окаймляющих ребер жест­кости. При меньших значениях этих отношений проверку устойчивости стенок и свеса выполнять не требуется.

4.8.2. Проверку устойчивости стенок и поясных листов центрально-сжатых элементов следует выполнять для наиболее на­пряженного сечения элемента на основе линейной зависимости между дефор­мациями и перемещениями с учетом пластических деформаций алюминия; при этом допускается применять теорию малых упругоплас­тических деформаций при простом нагружении.

Рекомендуется учитывать влияния взаимодействия поясов и стенки на их устойчивость.

4.8.3. В центрально сжатых элементах, если устойчивость стенки согласно требованиям пп. 4.8.1 и 4.8.2 не обеспечена, в расчет допус­кается вводить участки, определяемые из расчета элемента с учетом закритической стадии работы стенки на основе геометрически нелинейной теории тонких пластинок с учетом пластических деформаций алюминия. При этом следует приводить размеры этих участков.

4.9. Расчет сварных соединений элементов

4.9.1. При действии на сварное соединение продольной силы распределение напряжений по длине сварного шва следует при­нимать равномерным.

4.9.2. При действии на сварное соединение изгибающего мо­мента распределение напряжений по длине сварного шва следует принимать пропорциональным расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого сечения шва.

4.9.3. Расчет сварных швов при одновременном действии про­дольной силы и момента следует выполнять на равнодействую­щую напряжений, вычисленных отдельно от продольной силы и момента.

4.9.4. Расчет сварных соединений следует выполнять на проч­ность в пределах упругих деформаций по формулам для основ­ного сечения по расчетным сопротивлениям для сварных соеди­нений.

В сварных швах при одновременном действии нормальных и срезывающих напряжений необходимо проверять интенсивность напряжений, определяемую согласно п.1.5. Допускается приме­нение других методов, учитывающих связь между компонентами напряженного состояния шва.

Расчет стыковых швов не выполняется, если расчетные сопро­тивления основного металла и металла шва одинаковы, а сварка выполнена с полным проплавлением и концы швов выведены за пределы стыка.

4.9.5. Расчет на прочность соединений, выполненных точеч­ной сваркой, следует проводить по сварной точке, находящейся в наиболее напряженном состоянии, причем напряжение в этой точке не должно превосходить расчетных сопротивлений, опреде­ленных для одной сварной точки по п. 3.4.

4.9.6. При расчете сварных соединений согласно пп. 4.9.1, 4.9.2 допускается учитывать фактическое распределение напряжений по длине сварного шва, определяемое более точным теоретичес­ким методом или экспериментальным путем и проверенное прак­тикой проектирования.

4.10. Расчет болтовых и заклепочных соединений

4.10.1. Болтовые и заклепочные соединения следует рассчиты­вать на растяжение и срез болтов или заклепок и на смятие сое­диняемых элементов.

Расчет на растяжение болтов следует выполнять по сечению «нетто» болта.

4.10.2. При действии на болтовое или заклепочное соедине­ние продольной силы распределение этой силы между болтами или заклепками следует принимать равномерным.

4.10.3. При действии на болтовое или заклепочное соедине­ние изгибающего момента распределение усилий на болты или за­клепки необходимо принимать пропорциональным расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта или за­клепки.

При действии момента в плоскости соединения расчет следует выполнять на срез болтов или заклепок и на смятие соединяемых элементов. При действии момента в плоскости, перпендикулярной к плоскости соединения, болты следует рассчитывать на растя­жение.

4.10.4. При расчете болтовых и заклепочных соединений со­гласно пп. 4.10.1, 4.10.2 допускается учитывать фактическое рас­пределение усилий между болтами или заклейками, определен­ное более точным теорети­ческим методом или эксперименталь­ным путем и проверенное практикой проектирования.

5. РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

5.1. При расчете по предельным состояниям второй группы перемещения, деформации и параметры колебаний от нагрузок, определяемых по СТ СЭВ 1407-78, не должны превышать пре­дельных значений.

5.2. Предельные значения перемещений, деформаций и пара­метров колебаний следует устанавливать на основе требований нормальной эксплуатации с учетом условий безопасности людей, работы технологи­ческого оборудования, сохранности ограждаю­щих конструкций.

Предельные значения прогибов допускается увеличивать на высоту строительного подъема, если это не противоречит другим требованиям настоящего стандарта СЭВ.

5.3. Расчет перемещений, деформаций и параметров колебаний конструкций следует выполнять в предположении упругих дефор­маций алюминия без учета ослабления сечений отверстиями для болтов и заклепок, а также без учета коэффициента динамич­ности.

5.4. При расчете перемещений и отклонений болтовых конст­рукций необходимо учитывать влияние сдвигов в соединениях, если это предусмотрено в стандартах СЭВ на методы расчета.

5.5. Наибольшие значения гибкостей сжатых и растянутых элементов не должны превышать их предельных значений, уста­навливаемых в зависимости от назначения элемента и характера его нагружения.

ИНФОРМАЦИОННОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ

ТОНКОЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ

1. Тонкие плоские листы следует рассчитывать как гибкие пластинки, т. е. по нелинейной теории с учетом изгиба и растяжения срединной поверхности пластинки.

2. Пространственные системы, состоящие из продольно-поперечного каркаса и прикрепленных к нему тонких плоских листов, следует рассчитывать на осно­ве совместной работы тонколистового настила (гибких пластин или мембран) и каркаса с учетом их деформированного состояния и геометрической нелиней­ности.

3. Расчет на прочность гофрированных листов при поперечной нагрузке сле­дует выполнять как для балки, изгибаемой в направлении гофров.

4. При расчете на прочность сжатых и изгибаемых листовых ограж­дающих конструкций следует выполнять проверку местной устойчивости составных частей листа. При этом вместо действительной площади сечения листа сле­дует учитывать уменьшенную (рабочую) площадь сечения.

Рабочая ширина плоских и гофрированных листов изменяется в зависи­мости от величины напряжения в листе и от характера диаграммы s - e материала.

5. При расчете на прочность плоских и гофрированных листов, опираю­щихся на продольные ребра, при действии продольной или поперечной нагру­зок в рабочую площадь сечения ребер следует включить площадь сечения листа шириной, определенной по п. 4.

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. Автор - делегация ВНР в Постоянной Комиссии по сотрудничест­ву в области строительства.

2. Тема - 22.200.19-81.

3. Стандарт СЭВ утвержден на 53-м заседании ПКС.

4. Сроки начала применения стандарта СЭВ:

Сроки начала применения стандарта СЭВ

Страны-члены СЭВ

в договорно-правовых отношениях по экономичес­кому и научно-техническому сотрудничеству

в народном .хозяйстве

НРБ

Июль 1986 г.

Июль 1986 г.

ВНР

Январь 1984 г.

Январь 1985 г.

СРВ

ГДР

Январь 1984 г.

Январь 1988 г.

Республика Куба

МНР

ПНР

Июль 1986 г.

Июль 1986 г.

СРР

СССР

Январь 1986 г.

Январь 1986 г.

ЧССР

Июль 1986 г.

Июль 1986 г.

5. Срок первой проверки - 1988 г., периодичность проверки - 5 лет.

СОДЕРЖАНИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ .. 1

2. МАТЕРИАЛЫ ... 1

3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ .. 2

4. РАСЧЕТ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ ... 3

5. РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ ... 6

ИНФОРМАЦИОННОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ . 6

ТОНКОЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ .. 6

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ . 7

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Гост 17199 88 Гост 27902 88 Единицы физических величин Календарный план Момент затяжки болтов Накладные расходы Перечень работ повышенной опасности Периодичность технического обслуживания Плотность нефтепродуктов Пропускная способность трубы Рмг 29 99 Санпин столовая Сварка арматуры гост Снип гаражи Состав рабочей документации