герб

ГОСТы

флаг

СН 513-79 Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях

Государственный комитет СССР
по делам строительства
(Госстрой СССР)

Временные нормы
ДЛЯ РАСЧЕТА РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
ПРИ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКЕ
СБОРНЫХ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ИЗДЕЛИЙ В ЗАВОДСКИХ УСЛОВИЯХ

СН 513-79

Утверждены
постановлением
Государственного комитета СССР
по делам строительства
от 5 марта 1979 г. № 20

Москва

Стройиздат 1980

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях (СН 513-79) / Госстрой СССР. - М.: Стройиздат, 1980.

Временные нормы составлены в соответствии с «Основными положениями по нормированию расхода топлива, электрической и тепловой энергии в производстве», утвержденными Госпланом СССР 1 апреля 1966 г., и предназначены для разработки обоснованных общезаводских норм расхода тепловой энергии и выявления непроизводительных технологических расходов тепловой энергии с целью их планомерного снижения.

Временные нормы являются обязательными для всех заводов сборного железобетона независимо от их ведомственной принадлежности; нормы могут быть использованы также проектными организациями для контрольных расчетов теплового баланса тепловых агрегатов при проектировании новых и реконструкции действующих заводов сборного железобетона.

Временные нормы разработаны институтом ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР совместно с НИИЖБ Госстроя СССР при участии институтов ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя, Гипростроммаш Минстройдормаша, Гипростройматериалы Минстройматериалов СССР и СКТБ Главмоспромстройматериалов.

Редакторы - инж. И.И. Костин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук С.Е. Ленский, Р.В. Вегенер, Э.А. Соколова, Г.А. Объещенко (ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР), д-р техн. наук Б.А. Крылов, канд. техн. наук И.И. Цыганков (НИИЖБ Госстроя СССР), инж. А.В. Брусилов (ЦНИИЭПжилища Госгражданстроя).

Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Строительные нормы

СН 513-79

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях

-

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1 . Настоящие временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

1.2 . Временные нормы регламентируют агрегатный расход тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий из тяжелого и легкого бетонов и являются обязательными для использования на предприятиях сборного железобетона независимо от их ведомственной подчиненности.

1.3 . Временные нормы распространяются на агрегаты тепловой обработки, в которых осуществляется паропрогрев бетонных и железобетонных изделий. При оснащении пропарочных камер паровыми регистрами (без непосредственного контакта изделий с острым паром) агрегатные нормы расхода тепловой энергии принимаются с коэффициентом 0,95.

Примечани е. Настоящие временные нормы не распространяются: на тепловую обработку изделий из ячеистых или силикатных бетонов в автоклавах; тепловую обработку изделий в малонапорных пропарочных камерах и на прокатных станах; тепловую обработку изделий, отформованных из горячих смесей; двухстадийную тепловую обработку; электротермообработку железобетонных изделий.

Внесены
Минстройматериалов СССР

Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства
от 5 марта 1979 г. № 20

Срок введения
в действие
1 января 1980 г.

1.4 . Настоящие временные нормы устанавливают агрегатный расход тепловой энергии на 1 м3 бетона в плотном теле, предельно допустимый для обеспечения требуемых показателей качества при принятой на заводе технологии тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий и при наличии автоматических средств ее контроля и регулирования.

Расход тепловой энергии нормируется в тыс. ккал на 1 м3 бетона. Для получения удельного расхода пара в кг/м3 величины в тыс. ккал/м3 принимаются с коэффициентами:

1 ,8 - для ямных камер, стендов и термоформ;

1 ,72 - для щелевых камер непрерывного действия и кассетных установок;

1 ,67 - для вертикальных камер.

1.5 . Агрегатные нормы служат основой для составления средневзвешенных технологических норм, разрабатываемых каждым предприятием сборного железобетона. В технологическую норму включается расход тепла на оттаивание и подогрев заполнителей.

1.6 . Порядок расчета агрегатных норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 2 ; порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 3 .

1.7 . Настоящие временные нормы предусматривают расход тепловой энергии для пропарочных камер непрерывного и периодического действия с неутепленными ограждениями (за исключением вертикальных камер).

2 . СТРУКТУРА АГРЕГАТНЫХ НОРМ И ПОРЯДОК ИХ РАСЧЕТА

2.1 . В нормах учтены следующие факторы, влияющие на удельный расход тепловой энергии: вид и марка бетонов и цементов; тепловыделение с учетом массивности пропариваемых изделий; удельная металлоемкость форм и форм-вагонеток; коэффициенты заполнения полезного объема пропарочных камер; режим тепловой обработки, применяемый на заводе сборного железобетона; габариты агрегатов тепловой обработки и конструкция их ограждений; потери тепла в процессе активной тепловой обработки и при остывании корпуса пропарочных камер при перерывах в работе, включая выходные дни; потери тепла в грунт; потери тепла через торцы агрегатов тепловой обработки непрерывного действия.

2.2 . Исходными данными для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии являются:

тип агрегата тепловой обработки;

объем бетона изделий, загружаемых в агрегаты тепловой обработки, V б , м3;

масса металла форм (форм-вагонеток), приходящаяся на 1 м3 бетона, g , т/м3;

объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру V к , м3; для термоформ V к = V б ; для щелевых камер непрерывного действия дополнительно определяется объем обогреваемой зоны без учета зоны остывания V о.з , м3;

поверхность соприкосновения бетонных стен и днища пропарочных камер (по наружному обмеру) с грунтом F гр , м2;

полная наружная поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру) F н , м2.

Примечани я:

1 . При расчете V к , F гр и F н ямных камер, секционированных в блок, а также многоярусных или многорядных щелевых камер со смежными стенками учитываются габариты всего блока или многощелевой камеры.

2 . Для ямных пропарочных камер потери тепла через крышки не учитываются, и F н рассчитывается без учета площади крышек.

3 . Для термоформ рассчитывается F т - площадь поверхности охлаждения форм по ее габаритам, а также доля утепленной поверхности термоформы (% F т ).

2.3 . По этим исходным данным рассчитываются следующие параметры:

коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры

модуль заглубления камеры

модуль надземной поверхности камеры

для термоформ

2.4 . Расчетная агрегатная норма расхода тепловой энергии определяется по следующим таблицам:

а) для ямных камер - по прил. 1;

б) для щелевых камер непрерывного действия - по прил. 2;

в) для вертикальных камер непрерывного действия - по прил. 3;

г) для термоформ - по прил. 4;

д) для типовых кассетных установок - по прил. 5;

е) для стендов тепловой обработки виброгидропрессованных напорных труб и центрифугированных безнапорных труб - по прил. 6.

Примечани я:

1 . Если расчет ведется для блока камер с различным коэффициентом заполнения отдельных отсеков, величина Кз определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

2 . Для стендов и силовых форм, расположенных в камерах, закрываемых крышками, а также для тупиковых щелевых камер периодического действия расход тепловой энергии определяется как для ямных камер.

3 . Для стендов и силовых форм, снабженных паровыми рубашками (при изготовлении линейных элементов, санитарно-технических кабин, объемных элементов и т.п.), расход тепловой энергии определяется как для термоформ.

2.5 . Приведенные в прил. 1 - 6 нормы действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых отапливаемых формовочных цехах с температурой +15 °С;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) t = 10 ч, для кассет t = 5 ч;

разность между начальной и конечной температурами разогрева бетона и металла форм D t = 80 - 15 = 65 °С (для кассет D t = 90 - 15 = 75 °С);

толщина стенок пропарочных камер из тяжелого бетона d = 0,3 м;

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой t 1 = 8 ч; длительность остывания ямных камер с открытой крышкой t 2 = 6 ч;

количество оборотов в сутки камер периодического действия п = 1;

средняя продолжительность пребывания форм в камерах непрерывного действия 12 ч;

заглубление камеры в грунт h = 0,5 м;

объем обогреваемой зоны щелевой камеры непрерывного действия V о.з = 650 м3;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температур t a = +5 °С.

В случаях, когда фактические условия отличаются от вышеуказанных, значения норм принимаются с коэффициентами, приведенными в прил. 7:

для ямных камер - по табл. 1, 2, 8, 9, 10 прил. 7;

для щелевых камер непрерывного действия - по табл. 3, 6, 9, 10, 11 прил. 7;

для вертикальных камер - по табл. 4, 7, 10 прил. 7;

для термоформ - по табл. 5 прил. 7.

Примечани я:

1 . Если условия тепловой обработки на конкретном предприятии отличаются от условий, заложенных в структуру норм по прил. 1 - 7 , потребность в тепловой энергии определяется по «Методике определения агрегатных расходов тепловой энергии по компонентам теплового баланса» (разд. 4 ).

2 . Величины t 1 и t 2 для блока камер определяются как средневзвешенные для всего блока и при отсутствии данных определяются по хронометражным наблюдениям.

3 . Для утепленных вертикальных пропарочных камер коэффициент тепловой эффективности теплоизолированного ограждения принят равным 85 %, т.е. непроизводительные потери тепла через изолированные ограждения снижены на 85 % по сравнению с неизолированными. При известных величинах толщины слоя теплоизолированного материала и его коэффициента теплопроводности расход тепловой энергии рекомендуется определять с учетом данных табл. 8 .

2.6 . Расход тепловой энергии на потери с невозвращаемым конденсатом учитывается умножением агрегатной нормы расхода по прил. 1 - 6 на коэффициенты, приведенные в прил. 8 .

2.7 . Нормы расхода тепловой энергии определены при условии, что температура бетона в изделиях, поступающих в агрегат тепловой обработки, равна +15 °С. В прил. 9 приведен расход тепловой энергии на нагрев заполнителей на складе до температуры +15 °С при различных температурах наружного воздуха. Этот расход энергии суммируется со средневзвешенной агрегатной нормой расхода по формуле п. 3.5 .

2.8 . При изготовлении и тепловой обработке изделий в полигонных условиях расход тепловой энергии определяется с учетом коэффициентов, приведенных в прил. 10 .

3 . ПОРЯДОК РАСЧЕТА И ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

3.1 . Средневзвешенная по заводу технологическая норма расхода тепловой энергии включает все расходы на основные технологические процессы на единицу продукции и не учитывает расходов на вспомогательные и подсобные нужды завода, в том числе на отопление и вентиляцию зданий, горячее водоснабжение, создание воздушно-тепловых завес, потери при транспортировании теплоносителя в производственном здании и за его пределами, а также потери в котельных установках.

Эти расходы учитываются общезаводской нормой расхода тепловой энергии, по которой определяется потребность предприятия сборного железобетона в тепловой энергии и топливе.

3.2 . Технологическая норма наряду с общезаводской нормой расхода тепловой энергии является основанием для осуществления внутризаводского хозяйственного расчета.

3.3 . Последующее планирование предприятию железобетонных изделий энергии на тепловую обработку изделий и отчетность завода в израсходованной энергии производятся с учетом утвержденной этому заводу технологической нормы.

3.4 Средняя по заводу технологическая норма должна пересматриваться при изменении технологического процесса, режимов тепловой обработки, реконструкции и усовершенствовании тепловых агрегатов.

3.5 . Расчет технологической нормы расхода тепловой энергии производится следующим образом. По прил. 1 - 8 настоящих Временных норм определяется расход тепловой энергии q аг для каждого имеющегося на формовочных линиях агрегата тепловой обработки (с учетом потерь на невозвращаемый конденсат). При наличии на поточно-агрегатных или конвейерных (полуконвейерных) линиях секционированных камер со смежными стенками норма определяется применительно к блоку ямных камер или многощелевой камере непрерывного действия.

По найденным значениям q аг вычисляется средневзвешенная технологическая норма Q техн в целом по заводу с учетом количества агрегатов тепловой обработки, их годовой производительности, а также расхода тепловой энергии на оттаивание и нагрев заполнителей. При необходимости на заводе разрабатываются цеховые технологические нормы расхода тепловой энергии.

Расчет средневзвешенной технологической нормы расхода, тыс. ккал/м3, производится по формуле

,

где Паг - годовая производительность отдельного агрегата тепловой обработки (блока, многощелевой камеры) по бетону в плотном теле, м3;

 - суммарная годовая производительность всех имеющихся на заводе агрегатов тепловой обработки, м3;

  - расход тепловой энергии на нагрев и оттаивание заполнителей, определяемый по прил. 9.

Пример расчета технологической нормы расхода тепловой энергии приведен в прил. 11.

По результатам расчета заполняются формы (прил. 12), представляемые на утверждение руководителю предприятия.

3.6 . После составления средневзвешенной технологической нормы определяется средний по заводу фактический удельный расход тепловой энергии на технологические цели путем натурных замеров. При отсутствии на заводе приборов учета допускается в качестве временной меры использовать отчетно-статистические данные общезаводского расхода тепловой энергии за III квартал прошедшего года.

Общезаводской расход тепловой энергии за III квартал (межотопительный период года)  складывается из расхода тепловой энергии на технологические цели Q техн , расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение Q г.в , определяемого в соответствии с главой СНиП II -34-76, и расхода на потери при транспортировании теплоносителя в паропроводах Q п .

Фактический расход тепловой энергии на технологические цели, тыс. ккал/м3, может быть определен по формуле

Q техн =  - ( Q г.в + Q п ).

Примечани я:

1 . Сумма ( Q г.в + Q п ) с приближением может быть принята равной .

2 . При сравнении расчетной заводской технологической нормы с фактической по данным III квартала расход тепла на подогрев заполнителей q зап не учитывается.

3.7 . При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов (более 10 %) производится анализ причин, повлиявших на такое отклонение, и разрабатывается план организационно-технических мероприятий по обеспечению экономии тепловой энергии. Выявленное различие расчетных и фактических затрат тепла относится к непроизводительным расходам и является основным резервом для планомерного снижения общезаводских норм расхода тепловой энергии и соответственно потребности предприятия в тепловой энергии и топливе.

3.8 . При значительном превышении фактического расхода тепловой энергии над нормативными величинами, полученными на основе норм, вышестоящая организация может, по просьбе завода, утвердить ему временные повышенные технологические нормы на срок не более чем 1 год, обязав завод в течение этого периода привести в порядок агрегаты тепловой обработки и системы подачи пара.

3.9 . Для контроля за выполнением технологических норм расхода тепловой энергии на предприятиях должен быть организован дифференцированный учет этого расхода по соответствующим приборам. Все группы однотипных агрегатов тепловой обработки в формовочных цехах должны иметь индивидуальный учет потребления тепловой энергии.

3.10 . Контроль за выполнением норм расхода тепловой энергии и ее рациональным использованием осуществляется отделом главного энергетика предприятия, руководителями цехов, участков и предприятий, министерствами и ведомствами СССР и соответствующими организациями союзных республик.

Периодический контроль за выполнением норм расхода и результатами использования тепловой энергии производится Государственной инспекцией по энергонадзору и ее местными органами.

4 . МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ АГРЕГАТНЫХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО КОМПОНЕНТАМ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

4.1 . Настоящая методика может быть использована:

а) для обоснования норм расхода тепловой энергии, и определения норм в случаях, не предусмотренных прил. 1 - 8;

б) для выявления непроизводительно расходуемых статей теплового баланса при нерациональной конструкции ограждений агрегатов тепловой обработки и обоснования мероприятий по устранению причин перерасходов тепловой энергии.

4.2 . При расчете агрегатного расхода тепловой энергии для отдельных агрегатов тепловой обработки суммируются следующие компоненты теплового баланса:

Q б - расход тепла на разогрев бетона с учетом тепловыделения цемента;

Q м - расход тепла на разогрев металла форм или форм-вагонеток;

Q пот - расход тепла на возмещение потерь через наружные (выше отметки пола) ограждения за время активной тепловой обработки;

Q ост - расход тепла для компенсации остывания наружной части ограждений камеры за время ее простоя, включая выходные дни;

Q гр - потери тепла через поверхность камеры, соприкасающуюся с грунтом;

Q щ - потери тепловой энергии из-за выбросов пара через торцы камер непрерывного действия.

В табл. 2 - 12 даны значения отдельных компонентов теплового баланса для различных агрегатов тепловой обработки применительно к условиям, приведенным в п. 2.5, за исключением случаев, предусмотренных в примечаниях к таблицам. В табл. 1 указаны номера таблиц, которыми следует пользоваться для получения суммарного агрегатного расхода тепловой энергии.

4.3 . Для определения значений компонентов агрегатного расхода тепловой энергии по табл. 2 - 12 необходимо предварительно рассчитать характерные параметры работы агрегата тепловой обработки в соответствии с указаниями пп. 2.2 и 2.3 .

Таблица 1

Типы агрегатов тепловой обработки

Номера таблиц для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии

на разогрев

на возмещение потерь тепла

Бетона с учетом тепловыделения цемента Q б

металла форм Q м

за время тепловой обработки Q пот

при остывании за время перерывов Q ост

в грунт через стенки и днище камер Q гр

при выбросе пара Q щ

Ямные камеры

2 и 3

4

5

6

7

-

Одно- и многоярусные щелевые камеры непрерывного действия

2 и 3

4

8

9

10

11

Вертикальные камеры

2 и 3

4

8

9

-

-

Термоформы

2 и 3

4

12

-

-

-

Примечани е. Компоненты баланса не учитывают потери тепла с невозвращенным конденсатом, расход тепла для разогрева заполнителей и на тепловую обработку в полигонных условиях.

Таблица 2

Цемент

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева бетона на тяжелых заполнителях с учетом тепловыделения цемента при марках бетона

М 100 - М 250

М 300 - М 350

М 400 -М 450

Портландцемент марки М 400 - М 500 ( D t = 80 - 15 = 65 °С)

30

26

22

Шлакопортландцемент марки М 400 - М 500 ( D t = 90 - 15 = 75 °С)

36

30

24

Таблица 3

Масса металла, т, на 1 м3 бетона

2

3

4

5

6

7

8

9

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева металла форм и форм-вагонеток на D t = 80 - 15 = 65 °С

19

27

35

43

51

59

67

75

Таблица 4

Цемент

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для разогрева керамзитобетона с учетом тепловыделения при марках бетона

М 50 - М 100

М 150 - М 250

М 300 - М 350

Портландцемент марки М 400 - М 500 ( D t = 65 °С)

17

24

19

Шлакопортландцемент марки М 400 - М 500 ( D t = 75 °С)

19

26

24

Примечание к табл. 2 - 4. Если конечная температура разогрева t к отлична от 80 и 90 °С, то значения расходов принимаются с коэффициентами  для 80 °С и  для 90 °С.

Таблица 5

Толщина бетонных стенок, м

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь тепла бетонными стенками надземной части ямных камер за время тепловой обработки при Ку, м-1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

1,1

0,15

9

13

19

23

29

33

39

42

49

52

0,2

9

13

16

20

25

29

33

38

42

45

0,25

7

13

16

19

23

26

29

32

35

39

0,3

7

10

13

16

19

23

26

29

32

35

0,4

7

9

13

14

16

19

22

24

26

29

Примечания.

1 . При режиме тепловой обработки D t ¢ t ¢ , отличном от режима D t t = 65 × 10 = 650 град × ч, значения табл. 5 принимаются с коэффициентом

2 . При коэффициенте заполнения камеры К ¢ з , отличном от Кз = 0,1, вводится поправка

3 . При материале стен камеры с коэффициентом теплопроводности l х ккал/(м × ч × град), отличном от l = 2 ккал/(м × ч × град) для тяжелого бетона, значения табл. 5 принимаются с поправкой

где d - толщина наружных стен ямной камеры, м.

Таблица 6

Коэффициент заполнения Кз

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь при остывании надземной части бетонных стенок ямных камер при Ку, м-1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1 и более

0,04

88

130

155

180

200

215

225

235

245

0,06

65

87

103

120

130

143

150

157

163

0,08

49

65

78

90

100

108

113

118

123

0,1

39

52

62

72

80

86

90

95

98

0,15

26

35

42

48

53

57

60

63

65

0,2

20

26

31

36

40

43

45

47

49

Таблица 6 ¢

Время остывания с закрытыми крышками, ч

Коэффициенты при времени остывания со снятыми крышками ямных камер, ч

0

1

2

3

4

6

8

2

0,3

0,45

0,55

0,65

0,75

0,9

1

4

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,05

6

0,45

0,55

0,65

0,75

0,8

0,95

1,1

8

0,5

0,6

0,7

0,8

0,85

1

1,1

Примечания:

1 . Табл. 6 составлена для длительности остывания закрытой камеры t 1 = 8 ч и со снятой крышкой t 2 = 6 ч. При длительности остывания, отличной от указанных, значения табл. 6 принимаются с коэффициентами табл. 6 ¢ .

2 . При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 6 принимаются с коэффициентом

где   - удельная теплоемкость материала ограждений, ккал/кг × град);

 - объемная масса материала ограждений, кг/м3;

600 - с g для тяжелого бетона.

Таблица 7

Коэффициент заполнения Кз

Потери тепла, тыс. ккал/м3, в грунт через подземную часть наружных стен и днища ямных камер при Кг, м-1

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,04

34

45

57

65

74

0,06

25

34

42

52

55

0,08

16

23

28

34

37

0,1

14

19

23

26

28

0,15

12

12

14

17

20

0,2

8

8

12

13

14

Примечания: 1. Табл. 7 действительна для условий:

заглубление днища камер относительно пола цеха h = 0,5 м;

длительность активной работы камеры в сутки t = 10 ч;

температура грунта на границе нулевых колебаний t а = +5 ° С.

При других значениях h , t и t а величины табл. 7 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7 ¢.

Таблица 7 ¢

Значения

Коэффициент

h , м:

0

1,15

1

0,9

1,5

0,85

2

0,85

t , ч:

менее 10

1,15

12

0,98

16

0,94

20

0,84

t а , °С:

0

1,13

+10

0,9

+15

0,8

Значения температур грунта t а на границе нулевых колебаний даны на геотермической карте СССР (прил. 13).

3 . Тепловая изоляция с тепловым сопротивлением R , м2 × ч × град/икал, подземной части стен и днища камер снижает тепловые потери в грунт в соответствии со следующими данными:

R , м2 × ч × град/ккал

0 (без изоляции)

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,5

2

Коэффициент

1

0,8

0,65

0,55

0,37

0,3

0,15

0,09

Таблица 8

Усредненная толщина стенок и перекрытий, м

Расход тепла, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь надземной поверхностью щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время тепловой обработки при Ку, м-1

0,75

1

1,25

1,5

1,75

2

2,25

2,5

0,15

36

49

59

72

85

98

107

117

0,2

33

42

52

62

72

85

95

104

0,25

26

36

46

55

65

72

81

92

0,3

23

33

42

49

59

65

74

83

0,4

20

26

36

42

49

55

62

68

Примечани я: 1. Табл. 8 составлена для условий: D t = 80 - 15 = 65 °С; длительность активной тепловой обработки t = 10 ч; материал камеры - тяжелый бетон; коэффициент заполнения Кз = 0,1.

2 . При других условиях значения табл. 8 принимаются с коэффициентами примечаний табл. 5 .

3 . При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами с теплопроводностью l 1 и толщиной теплоизоляционного слоя d м значения табл. 8 принимаются с коэффициентами по табл. 8 ¢ .

Таблица 8 ¢

d м , см

Коэффициенты при l 1 , ккал/(м × ч × град)

0,03

0,06

0,09

0,12

4

0,15

0,25

0,35

0,42

6

0,12

0,21

0,3

0,37

8

0,1

0,19

0,26

0,33

4 . При ограждениях камер из материала, отличного от тяжелого бетона (без применения теплоизоляции), значения табл. 8 принимаются по прим. 3 к табл. 5 .

Таблица 9

Усредненная толщина стен и перекрытий, м

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь при остывании надземной поверхности щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время двух выходных дней при Ку, м-1

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

0,15

3,5

4

5

6,5

7

8

9

10

0,2

3,5

5

6,5

8

9

10

12

13

0,25

5

6,5

8

9

10

12

14

16

0,3

6

8

10

12

14

16

18

20

0,4

7

10

12

14

16

18

20

22

Примечани я: 1. Табл. 9 составлена для условий: материал ограждений - тяжелый бетон; время пребывания форм в камере - 12 ч; коэффициент заполнения Кз = 0,1.

2 . При другом времени пребывания форм в камере значения табл. 9 принимаются с коэффициентом

где  - фактическое время пребывания форм в камере, ч.

3 . При других значениях коэффициента заполнения камер вводится коэффициент

4 . При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 9 принимаются по прим. 2 к табл. 6 .

5 . При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами значения табл. 9 принимаются по прим. 3 к табл. 8 .

Таблица 10

Коэффициент заполнения кз

Расход тепла, тыс. ккал/м3, для возмещения потерь в грунт в камерах непрерывного действия при Кг, м-1

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0,04

10

20

30

40

50

60

70

0,08

6

10

15

20

25

32

35

0,1

4

8

12

16

19

25

30

0,15

3,5

7

7

10

13

16

19

0,2

3

3,5

5

7

10

13

15

Примечани е. Табл. 10 составлена для условий:

заглубление днища первого (нижнего) яруса относительно пола цеха h = 0,5 м;

температура грунта на границе нулевых амплитуд t а = +5 ° С;

время пребывания форм в камере t ф = 12 ч.

При других значениях h , t а и t ф величины табл. 10 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7 ¢.

Таблица 11

Коэффициент заполнения Кз

Потери тепловой энергии, тыс. ккал/м3, из-за выбросов пара через передний и задний торцы щелевой камеры непрерывного действия при объеме активной зоны, м3

300

400

500

600

650

800

1000

0,04

135

103

82

68

63

50

40

0,06

90

69

55

45

42

33

27

0,08

68

51

41

34

31

25

20

0,1

54

41

33

27

25

20

16

0,15

36

28

22

18

17

13

11

0,2

27

21

17

14

13

10

8

Примечани я: 1. Таблица рассчитана для условий:

температура паровоздушной среды в торцах камеры t к = 75 °С при 100 %-ной относительной влажности;

длительность активной тепловой обработки t = 10 ч.

При других температурах значения табл. 11 принимаются с коэффициентом:

при t к

40

60

75

85

коэффициент

0,2

0,5

1

1,3

2 . При другой длительности тепловой обработки t значения табл. 11 принимаются с коэффициентом .

3 . При расчете табл. 11 предусмотрено наличие лабиринтного уплотнения открытых торцов с площадью отверстий 0,2 м2.

Таблица 12

Доля утепленной поверхности термоформ, %

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, теряемой во внешнюю среду во время тепловой обработки в термоформах при Кт, м-1

4

6

8

10

15

20

25

30

0 (без утепления)

36

53

68

85

130

170

215

260

10

32

45

65

78

120

155

195

235

20

30

42

60

72

110

145

175

210

30

26

40

52

65

97

125

155

190

40

23

32

45

55

88

110

135

165

50

20

30

40

45

75

95

115

140

60

16

23

32

40

60

78

97

115

70

13

20

26

32

45

65

78

95

80

10

13

20

23

36

45

60

71

90

7

10

13

16

23

32

40

45

100 (полное утепление)

3,5

4,5

5,5

9

12

16

20

24

Примечани е. Табл. 12 составлена для условий:

температура разогрева D t = 65 °С; длительность активной тепловой обработки t = 10 ч;

утепление поверхности охлаждения выполнено минеральной ватой слоем 8 - 10 см.

При других значениях D t и t принимается коэффициент

.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий

Коэффициент заполнения Кз

Масса металла g , т/м3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для ямных камер при Ку, м-1

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

Модуль заглубления Кг = 0,4

0,04

2

80

200

270

330

370

405

425

3

90

205

275

340

380

415

435

4

100

215

285

350

390

425

445

5

105

220

295

355

395

430

450

6

115

230

300

365

405

440

460

0,06

2

70

150

200

240

265

290

305

3

80

160

205

245

275

295

310

4

90

165

215

255

280

305

320

5

95

175

220

265

290

315

330

6

105

180

230

270

300

320

335

0,08

2

65

120

160

190

210

230

240

3

70

130

165

195

215

235

245

4

80

140

175

205

225

245

255

5

90

145

180

215

235

250

265

6

95

155

190

220

240

260

270

0,1

2

60

110

135

160

180

190

200

3

70

120

145

170

190

200

210

4

75

125

150

175

195

205

215

5

85

135

160

185

205

215

225

6

90

140

165

190

210

220

230

0,15

2

60

90

110

125

135

145

155

3

70

100

120

135

145

155

160

4

75

105

125

140

155

160

170

5

85

115

135

150

160

170

175

6

90

125

145

160

170

180

185

0,2

2

55

80

95

105

115

120

125

3

65

90

100

115

120

130

135

4

70

95

110

120

130

135

140

5

80

105

120

130

140

145

150

6

90

110

125

140

145

150

155

Модуль заглубления Кг = 0,6

0,04

2

105

220

290

355

395

430

450

3

115

230

300

365

405

440

460

4

120

235

310

370

410

445

465

5

130

245

315

380

420

455

475

6

135

255

325

385

425

460

480

0,06

2

90

165

215

255

285

305

320

3

100

175

225

265

290

315

330

4

105

185

230

270

300

320

335

5

115

190

240

280

305

630

345

6

120

200

245

290

315

340

355

0,08

2

75

135

170

200

220

240

250

3

85

140

180

210

230

245

260

4

90

150

185

215

235

255

265

5

100

160

195

225

245

265

275

6

110

165

200

235

255

270

285

0,1

2

70

115

145

170

185

200

205

3

80

125

155

180

195

210

215

4

85

130

160

185

200

215

220

5

95

140

170

195

210

225

230

6

100

145

175

200

215

230

235

0,15

2

60

95

115

130

140

150

155

3

70

100

120

135

145

155

165

4

80

110

130

145

155

165

170

5

85

115

135

150

165

170

180

6

95

125

145

160

170

180

185

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

90

105

120

125

135

140

4

75

100

115

125

135

145

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

90

115

130

140

150

155

160

Модуль заглубления Кг = 0,8

0,04

2

120

240

310

370

410

445

466

3

130

245

315

380

420

455

475

4

140

255

325

390

430

465

485

5

145

260

335

395

435

470

490

6

155

270

340

405

445

480

500

0,06

2

105

185

230

270

300

320

335

3

115

195

240

280

305

330

345

4

120

200

245

290

315

340

355

5

130

210

255

295

325

345

360

6

140

215

265

305

330

355

370

0,08

2

85

145

180

210

230

250

260

3

95

150

185

220

240

255

270

4

100

160

195

225

245

265

275

5

110

165

205

235

255

270

285

6

115

175

210

240

260

280

290

0,1

2

75

120

150

175

190

205

210

3

85

130

160

185

200

215

220

4

90

135

165

190

205

220

225

5

100

145

175

200

215

230

235

6

105

150

180

205

220

235

240

0,15

2

70

100

120

135

145

155

160

3

75

105

125

140

155

160

170

4

85

115

135

150

160

170

175

5

90

125

145

160

170

180

185

6

100

130

150

165

175

185

195

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

95

110

120

130

135

140

4

80

100

115

130

135

145

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

95

120

130

145

150

160

165

Модуль заглубления Кг = 1

0,04

2

130

250

320

380

420

455

475

3

140

255

325

390

430

465

485

4

150

265

335

400

440

475

495

5

155

270

345

405

445

480

500

6

165

280

350

415

455

490

510

0,06

2

120

195

235

285

310

335

350

3

125

205

240

290

320

340

355

4

135

210

250

300

325

350

365

5

140

220

255

310

335

360

375

6

150

225

265

315

345

365

380

0,08

2

90

150

185

215

235

255

265

3

100

155

190

225

245

260

275

4

105

165

200

230

250

270

280

5

115

170

210

240

260

275

290

6

120

180

215

245

265

285

295

0,1

2

80

125

155

180

195

210

215

3

90

135

165

190

205

220

225

4

95

140

170

195

210

225

230

5

105

150

180

205

220

235

240

6

110

155

185

210

225

240

245

0,15

2

70

100

120

135

145

155

160

3

75

105

125

140

155

160

170

4

85

115

135

150

160

170

175

5

90

125

145

160

170

180

185

6

100

130

150

165

175

185

195

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

95

110

120

130

135

140

4

80

100

115

130

135

145

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

95

120

130

145

150

160

165

Модуль заглубления Кг = 1,2

0,04

2

140

255

325

390

430

465

485

3

145

260

335

395

435

470

490

4

155

270

340

405

445

480

500

5

160

280

350

410

450

485

505

6

170

285

355

420

460

495

515

0,06

2

125

200

240

290

315

340

355

3

130

210

245

295

325

340

360

4

140

215

255

305

330

355

370

5

145

225

260

315

340

365

380

6

155

230

270

320

350

370

385

0,08

2

95

150

185

220

240

255

270

3

105

160

195

230

250

265

280

4

110

170

205

235

255

275

285

5

115

175

210

240

260

280

290

6

125

185

220

250

270

290

300

0,1

2

80

130

155

180

200

210

220

3

95

140

165

195

210

225

230

4

100

145

170

200

215

230

235

5

105

155

180

205

225

235

245

6

110

160

185

210

230

240

250

0,15

2

70

100

120

135

145

155

160

3

75

105

125

140

155

160

170

4

85

115

135

150

160

170

175

5

90

125

145

160

170

180

185

6

100

130

150

165

175

185

195

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

95

110

120

130

135

140

4

80

100

115

130

135

140

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

95

120

130

145

150

160

165

Модуль заглубления Кг = 1,4

0,04

2

140

260

330

390

430

465

485

3

150

265

335

400

440

475

495

4

160

275

345

410

450

485

505

5

165

280

355

415

455

490

510

6

175

290

360

425

465

500

520

0,06

2

125

205

240

295

320

345

360

3

135

210

250

300

330

350

365

4

145

220

260

310

335

360

375

5

150

230

265

315

345

365

380

6

160

235

275

325

350

375

390

0,08

2

95

155

190

220

240

260

270

3

105

160

195

230

250

265

280

4

110

170

205

235

255

275

285

5

120

175

215

245

265

280

295

6

125

185

220

250

270

290

300

0,1

2

85

130

160

185

200

215

220

3

95

140

170

195

210

225

230

4

100

145

175

200

215

230

235

5

110

155

185

210

225

240

245

6

115

160

190

215

230

245

250

0,15

2

70

100

120

135

145

155

160

3

75

105

125

140

155

160

170

4

85

115

135

150

160

170

175

5

90

125

145

160

170

180

185

6

100

130

150

165

175

185

195

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

95

110

120

130

135

140

4

80

100

115

130

135

145

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

95

120

130

145

150

160

165

Модуль заглубления Кг = 1,6

0,04

2

145

260

330

395

435

470

490

3

155

270

340

405

445

480

500

4

160

275

350

410

450

485

505

5

170

285

355

420

460

495

515

6

180

295

365

425

465

500

520

0,06

2

130

205

245

295

325

345

360

3

140

215

255

305

330

355

370

4

150

225

265

315

340

360

380

5

155

230

270

320

345

370

385

6

160

240

280

330

355

380

395

0,08

2

95

155

190

220

240

260

270

3

105

160

200

230

250

265

280

4

110

170

205

235

255

275

285

5

120

180

215

245

265

285

295

6

130

185

220

255

275

290

305

0,1

2

85

130

160

185

200

215

220

3

95

140

170

195

210

225

230

4

100

145

175

200

215

230

235

5

110

155

185

210

225

240

245

6

115

160

190

215

230

245

250

0,15

2

70

100

120

135

145

155

160

3

75

105

125

140

155

160

170

4

85

115

135

150

160

170

175

5

90

125

145

160

170

180

185

6

100

130

150

165

175

185

195

0,2

2

60

85

100

110

120

125

130

3

70

95

110

120

130

135

140

4

80

100

115

130

135

145

145

5

85

110

125

135

145

150

155

6

95

120

130

145

150

160

165

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в щелевых камерах для стандартных условий

Коэффициент заполнения Кз

Масса металла g , т/м3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для щелевых камер при Ку, м-1

0,5

0,75

1

1,25

1,5

1,75

2

2,25

Модуль заглубления Кг = 0,2

0,04

2

170

190

215

245

270

305

320

345

3

180

195

225

255

280

310

330

355

4

185

205

235

260

285

320

340

360

5

195

210

240

270

295

325

345

370

6

200

220

250

275

300

335

355

375

0,06

2

130

140

160

180

200

220

230

245

3

140

150

170

190

205

225

240

255

4

145

155

180

195

215

235

245

265

5

155

165

185

205

220

240

255

270

6

165

175

195

210

230

250

265

280

0,08

2

110

120

130

145

160

175

185

195

3

120

125

140

155

165

185

195

205

4

125

135

150

160

175

190

200

215

5

135

140

155

170

185

200

210

220

6

145

150

165

180

190

205

215

230

0,1

2

100

105

115

125

135

150

160

165

3

105

110

125

135

145

160

165

175

4

115

120

130

145

155

165

175

185

5

120

130

140

150

160

175

180

190

6

130

135

150

160

170

180

190

200

0,15

2

80

85

95

100

110

115

120

130

3

90

95

100

110

115

125

130

135

4

95

100

110

115

125

135

140

145

5

105

110

120

125

130

140

145

150

6

110

115

125

135

140

150

160

165

0,2

2

70

75

80

85

90

100

100

105

3

80

85

90

95

100

105

110

115

4

90

90

95

105

110

115

120

125

5

100

100

105

110

115

120

125

130

6

105

110

115

120

125

130

135

140

Модуль заглубления Кг = 0,4

0,04

2

180

195

225

255

280

310

335

350

3

190

205

235

260

285

320

340

360

4

195

210

240

270

295

325

345

370

5

205

220

250

275

300

335

355

375

6

210

230

255

285

310

345

360

385

0,06

2

135

145

165

185

200

225

235

250

3

145

155

175

195

210

230

245

260

4

155

160

180

200

220

240

250

270

5

160

170

185

210

225

245

260

285

6

170

180

200

215

235

255

270

285

0,08

2

115

120

135

150

165

180

190

200

3

120

130

145

160

170

185

195

210

4

130

140

150

165

180

195

205

215

5

140

145

160

175

185

205

215

220

6

145

155

170

180

195

210

220

235

0,1

2

100

105

120

130

140

155

160

170

3

110

115

130

140

150

160

170

180

4

115

125

135

145

155

170

175

185

5

125

130

145

155

165

175

185

195

6

135

140

150

160

170

185

195

200

0,15

2

85

85

95

105

110

120

125

130

3

90

95

105

110

120

125

130

140

4

100

105

110

120

125

135

140

145

5

110

110

120

125

135

145

150

155

6

115

120

130

135

140

150

155

160

0,2

2

75

80

85

90

95

100

105

110

3

85

85

90

95

100

110

110

115

4

90

95

100

105

110

115

120

125

5

100

100

105

115

120

125

130

135

6

110

110

115

120

125

135

135

140

Модуль заглубления Кг = 0,6

0,04

2

190

210

240

265

290

325

345

365

3

200

220

245

275

300

335

350

375

4

205

225

255

285

310

340

360

385

5

215

235

265

290

315

350

370

390

6

220

240

270

300

325

355

375

400

0,06

2

145

155

175

185

210

235

245

260

3

150

165

185

205

220

240

255

270

4

160

170

195

210

230

250

260

280

5

170

180

200

220

235

255

270

285

6

175

190

210

225

240

265

280

295

0,08

2

120

130

145

155

175

185

195

210

3

125

135

150

165

180

195

205

215

4

135

145

160

175

185

200

210

225

5

145

155

165

180

195

210

220

230

6

150

160

175

185

200

220

230

245

0,1

2

105

115

125

135

145

160

165

175

3

115

120

135

145

155

165

175

185

4

120

130

140

150

160

175

185

190

5

130

135

150

160

170

185

190

200

6

140

145

155

170

180

190

200

210

0,15

2

85

90

100

105

115

125

130

135

3

90

100

110

115

120

130

135

140

4

100

105

115

125

130

140

145

150

5

110

115

125

130

140

150

155

160

6

115

125

130

140

145

155

160

165

0,2

2

80

80

85

90

95

105

105

110

3

85

90

95

100

105

110

115

120

4

95

95

100

105

110

120

120

125

5

105

105

110

115

120

125

130

135

6

110

110

115

125

130

135

140

145

Модуль заглубления Кг = 0,8

0,04

2

200

220

250

275

300

335

355

375

3

210

230

255

285

310

345

360

385

4

215

235

265

295

320

350

370

395

5

225

245

275

300

325

360

380

400

6

230

250

280

310

335

365

385

410

0,06

2

150

160

185

200

220

240

250

270

3

160

170

190

210

225

245

260

275

4

165

180

200

215

235

255

270

285

5

175

185

205

225

240

260

275

290

6

185

195

215

235

250

270

285

300

0,08

2

125

135

150

160

175

190

200

215

3

130

140

155

170

185

200

210

220

4

140

150

165

180

190

205

215

230

5

150

160

170

185

200

215

225

235

6

155

165

180

195

205

225

235

245

0,1

2

110

115

130

140

150

165

170

180

3

120

125

135

150

160

170

180

190

4

125

135

145

155

165

180

185

195

5

135

140

155

165

175

185

195

205

6

140

150

160

170

180

195

205

210

0,15

2

85

95

100

110

115

125

130

135

3

95

100

110

115

125

135

140

145

4

105

110

120

125

130

140

145

150

5

110

115

125

135

140

150

155

160

6

120

125

135

140

150

155

160

170

0,2

2

80

80

85

95

100

105

110

115

3

85

90

95

100

105

115

115

120

4

95

100

105

110

115

120

125

130

5

105

105

110

115

120

130

130

135

6

110

115

120

125

130

135

140

145

Модуль заглубления Кг = 1

0,04

2

210

230

255

285

310

345

360

385

3

220

235

265

295

320

350

370

395

4

225

245

275

300

325

360

380

400

5

235

250

280

310

335

365

385

410

6

240

260

290

315

340

375

395

415

0,06

2

160

170

190

210

225

245

260

275

3

165

175

200

215

235

255

265

285

4

175

185

205

225

240

260

275

290

5

185

195

215

230

260

270

285

300

6

190

200

220

240

270

280

290

305

0,08

2

130

140

150

165

180

195

205

215

3

135

145

160

175

185

205

210

225

4

145

155

170

180

195

210

220

235

5

155

160

175

190

205

220

230

240

6

160

170

180

200

210

225

235

250

0,1

2

115

120

130

145

155

165

175

185

3

120

130

140

150

160

175

180

190

4

130

135

150

160

170

180

190

200

5

135

145

155

165

175

190

200

205

6

145

150

165

175

185

200

205

215

0,15

2

90

95

105

110

120

125

130

140

3

100

105

110

120

125

135

140

145

4

105

110

120

125

135

145

150

155

5

115

120

130

135

140

150

155

160

6

120

125

135

145

150

160

165

170

0,2

2

80

85

90

95

100

105

110

115

3

90

90

95

105

110

115

120

125

4

100

100

105

110

115

125

125

130

5

105

110

115

120

125

130

135

140

6

115

115

120

125

130

140

145

145

Модуль заглубления Кг = 1,2

0,04

2

220

245

270

300

325

360

375

400

3

230

250

280

310

335

365

385

410

4

235

260

290

315

340

375

395

415

5

245

265

295

325

350

380

400

425

6

250

275

305

330

355

390

410

430

0,06

2

170

180

200

220

235

255

270

285

3

175

185

210

225

245

265

275

295

4

185

195

215

235

250

270

285

300

5

190

205

225

240

260

280

295

310

6

200

210

230

250

265

290

300

315

0,08

2

135

145

160

175

185

200

210

225

3

145

155

165

180

195

210

220

230

4

150

160

175

190

200

220

230

240

5

160

170

185

195

210

225

235

250

6

170

175

190

205

225

235

245

255

0,1

2

120

125

140

150

160

170

180

190

3

125

135

145

155

165

180

190

195

4

135

140

155

165

175

190

195

205

5

145

150

160

175

185

195

205

215

6

150

160

170

180

190

205

210

220

0,15

2

95

100

110

115

120

130

135

140

3

100

105

115

125

130

140

145

150

4

110

115

120

130

140

145

150

160

5

115

125

130

140

145

155

160

165

6

125

130

140

145

155

165

170

175

0,2

2

85

85

90

100

105

110

115

120

3

95

95

100

105

110

120

120

125

4

100

105

110

115

120

125

130

135

5

110

110

115

120

125

135

135

140

6

115

120

125

130

135

140

145

150

Модуль заглубления Кг = 1,4

0,04

2

240

260

285

315

340

375

390

415

3

250

265

295

325

350

380

400

425

4

255

275

300

330

355

390

410

430

5

265

280

310

340

365

395

415

440

6

270

290

320

345

370

405

425

445

0,06

2

180

190

210

230

245

265

280

295

3

185

195

220

235

255

275

285

305

4

195

205

225

245

260

280

290

310

5

200

215

235

250

270

290

305

320

6

210

220

240

255

275

300

310-

325

0,08

2

145

155

165

180

195

210

220

230

3

150

160

175

190

200

220

230

240

4

160

170

185

195

210

225

235

250

5

170

175

190

205

220

235

245

255

6

175

185

200

215

225

240

250

265

0,1

2

125

130

145

155

165

180

185

195

3

130

140

150

165

175

185

195

205

4

140

150

160

170

180

195

200

210

5

150

155

170

180

190

200

210

220

6

155

160

175

185

195

210

220

225

0,15

2

95

105

110

120

125

135

140

145

3

105

110

120

125

135

145

150

155

4

110

120

130

135

140

150

155

160

5

120

125

135

145

150

160

165

170

6

130

135

145

150

160

165

170

180

0,2

2

85

90

95

100

105

115

115

120

3

95

100

105

110

115

120

125

130

4

100

105

110

115

120

130

130

135

5

110

115

120

125

130

135

140

145

6

115

120

125

135

140

145

150

155

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в вертикальных камерах для стандартных условий

Коэффициент заполнения Кз

Масса металла g , т/м3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для вертикальных камер непрерывного действия при Ку, м-1

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

А. С неутепленными ограждениями

0,04

2

90

115

135

155

175

200

3

100

120

140

165

185

205

4

105

130

150

170

195

215

5

115

135

155

180

200

220

6

120

145

165

185

210

230

0,06

2

75

90

105

120

135

150

3

85

100

110

130

145

155

4

95

105

120

135

150

165

5

100

115

130

145

160

170

6

110

125

135

150

165

180

0,08

2

70

80

90

100

115

125

3

75

90

100

110

120

130

4

85

95

105

115

130

140

5

95

105

115

125

135

150

6

100

115

120

135

145

155

0,1

2

65

75

80

90

100

110

3

75

80

90

100

110

115

4

80

90

100

105

115

125

5

90

100

105

115

125

130

6

95

105

115

125

130

140

0,15

2

60

65

70

75

85

90

3

70

75

80

85

90

95

4

75

80

85

95

100

105

5

85

90

95

100

105

110

6

90

95

100

110

115

120

Б. С утепленными ограждениями

0,04

3

65

65

70

75

75

80

4

70

75

80

80

85

90

5

80

85

85

90

95

95

6

90

95

95

100

105

105

0,06

3

60

65

65

70

70

70

4

70

70

75

75

80

80

5

80

80

85

85

90

90

6

90

90

90

95

95

100

0,08

3

60

60

65

65

65

70

4

70

70

70

75

75

75

5

75

80

80

80

85

85

6

85

90

90

90

95

95

0,1

3

60

60

60

65

65

65

4

70

70

70

70

75

75

5

75

80

80

80

80

85

6

85

85

90

90

90

90

0,15

3

60

60

60

60

60

60

4

65

70

70

70

70

70

5

75

75

80

80

80

80

6

85

85

85

90

90

90

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в термоформах для стандартных условий

Процент утепления поверхности форм

Масса металла g , т/м3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для термоформ при Кт, м-1

4

6

8

10

15

20

25

30

50

2

70

80

90

95

125

145

165

190

3

75

95

105

110

140

160

180

205

4

100

110

120

125

155

175

195

220

5

115

125

135

140

170

190

210

235

6

130

140

150

155

185

205

225

250

70

2

60

70

75

80

95

115

125

145

3

75

85

90

95

110

130

140

150

4

95

100

105

110

125

145

160

175

5

110

115

120

130

140

160

175

190

6

125

130

140

145

155

175

190

205

90

2

55

60

60

65

70

80

90

90

3

70

75

75

80

85

95

105

110

4

85

90

95

95

105

110

120

125

5

105

105

110

110

120

130

135

140

6

120

120

125

130

130

135

150

155

100

2

50

50

55

55

60

65

70

70

3

65

70

70

75

75

80

85

90

4

85

85

85

90

90

95

100

105

5

100

100

100

105

110

110

115

120

6

115

115

120

120

125

130

130

135

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в типовых кассетных установках для стандартных условий

Шифр установок и типовых проектов Гипростроммаша

Габариты установки, м

g , т/м3

Объем бетона, м3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3

СМЖ-3302

8 ´ 3,3 ´ 2,72

3,7

24,5

90

СМЖ-3302

8 ´ 3,3 ´ 2,72

4,7

19,1

105

СМЖ-3322

6,8 ´3,3 ´2,18

9,5

10,4

185

СМЖ-253

8,0 ´3,76 ´2,72

3,8

28,1

90

СМЖ-3302

8,0 ´3,3 ´2,72

2,83

31,6

75

СМЖ-3312

6,8 ´3,3 ´2,67

3

26

80

СМЖ-3312

6,8 ´3,3 ´2,67

3,9

23

95

2560-01/14

6,5 ´2,78 ´2,03

11

7,1

195

2560-01/07

6,5 ´2,78 ´2,66

4,45

16

105

2704/08

6,5 ´2,78 ´2,76

3,85

18,1

90

2704/10

6,5 ´2,95 ´2,76

5,08

15,6

110

Примечани е. Прил. 5 составлено для условий: температурная разность D t = 90 - 15 = 75 °С; продолжительность подачи пара t = 5 ч; боковые поверхности кассет утеплены минеральной ватой слоем 10 см.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных труб

Диаметр труб, мм

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, для виброгидропрессованных напорных и центрифугированных железобетонных труб

напорных виброгидропрессованных при прогреве

центрифугированных безнапорных

одностороннем

двустороннем

400

-

-

230

500

170

245

255

600

200

265

190

700

185

240

155

800

200

240

135

900

180

230

110

1000

180

230

165

1200

175

240

85

1400

170

250

75

1600

160

230

75

Примечани е. Приведенные данные действительны для длительности тепловой обработки согласно «Инструкции по технологии изготовления, испытанию и приемке железобетонных напорных виброгидропрессованных труб» (СН 324-72).

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Коэффициенты к нормам для нестандартных условий

Таблица 1

Время активной тепловой обработки t , ч

Коэффициенты на время активной тепловой обработки изделий в ямных камерах при Ку, м-1

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1 и более

6

1,00

0,98

0,96

0,96

0,96

0,94

8

1,00

0,99

0,98

0,98

0,97

0,97

12

1,00

1,00

1,02

1,02

1,03

1,03

14

1,00

1,02

1,03

1,05

1,05

1,06

Таблица 2

Остывание при закрытой крышке t 1 , ч

Коэффициенты на продолжительность остывания ямных камер при длительности их остывания со снятой крышкой t 2

1

2

3

4

6

8

2

0,79

0,83

0,87

0,9

0,96

1

4

0,81

0,84

0,88

0,92

0,96

1,02

6

0,83

0,87

0,9

0,92

0,98

1,04

8

0,84

0,88

0,92

0,94

1

1,04

Таблица 3

Время активной тепловой обработки t , ч

Коэффициенты на время активной тепловой обработки изделий для щелевых камер непрерывного действия при Ку, м-1

0,5

0,75

1

1,5

2 и более

6

0,95

0,94

0,94

0,92

0,92

8

0,97

0,97

0,96

0,95

0,94

12

1,02

1,03

1,04

1,05

1,07

14

1,05

1,06

1,08

1,11

1,13

Таблица 4

Время активной тепловой обработки t , ч

Коэффициенты на время активной тепловой обработки изделий для вертикальных камер при Ку, м-1

0,4 - 0,6

0,8 - 1

1,2 - 1,4

6

0,94

0,93

0,92

8

0,94

0,93

0,92

12

1,05

1,06

1,07

14

1,09

1,11

1,15

Таблица 5

Время активной тепловой обработки t , ч

Процент утепления поверхности форм

Коэффициенты на время активной термообработки изделий в термоформах при Кт, м-1

6 - 8

10

15

20

30

6

50

0,75

0,72

0,7

0,69

0,66

70

0,79

0,79

0,76

0,74

0,72

95

0,88

0,86

0,84

0,82

0,82

8

50

0,94

0,92

0,9

0,88

0,86

70

0,96

0,94

0,92

0,88

0,88

95

0,98

0,97

0,96

0,95

0,94

12

50

1,06

1,08

1,1

1,11

1,13

70

1,04

1,05

1,07

1,08

1,11

95

1,01

1,02

1,02

1,03

1,05

14

50

1,11

1,15

1,2

1,2

1,25

70

1,08

1,12

1,15

1,18

1,22

95

1,02

1,03

1,04

1,07

1,1

Таблица 6

Толщина d , м

Коэффициенты на толщину стенок и перекрытий для щелевых камер непрерывного действия при Ку, м-1

0,5

0,75

1

1,5

2 и более

0,15

1,06

1,07

1,08

1,1

1,12

0,2

1,04

1,04

1,05

1,05

1,07

0,25

1,01

1,01

1,01

1,03

1,03

0,4

0,99

0,98

0,97

0,96

0,96

Таблица 7

Толщина d , м

Коэффициенты на толщину стенок ограждений и перекрытий вертикальных камер при Ку, м-1

0,4 - 0,6

0,8 - 1

1,2 - 1,4

0,15

1,08

1,1

1,12

0,2

1,06

1,08

1,1

0,25

1,04

1,05

1,06

Таблица 8

Толщина d , м

Коэффициенты на толщину бетонных ограждений для ямных камер при Ку, м-1

0,2 и менее

0,5

1 и более

0,15

1,02

1,04

1,07

0,2

1,02

1,02

1,05

0,25

1

1,02

1,02

0,4

1

0,99

0,97

Таблица 9

Величина заглубления днища h , м

Коэффициенты для ямных и щелевых камер

0

1,02

0,5

1

1 и более

0,98

Таблица 10

Температура грунта в зоне нулевых колебаний t a , ° С

Коэффициенты

0

1,02

+5

1

+10

0,98

+15

0,97

Примечание. Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд приведена в прил. 13.

Таблица 11

Объем обогреваемой зоны камеры V о.з , м3

Коэффициенты на потери тепловой энергии через торцы щелевых камер непрерывного действия при Ку, м-1

0,5

0,75

1

1,25

1,5

1,75

2

2,25

350

1,21

1,2

1,18

1,16

1,15

1,14

1,14

1,13

400

1,17

1,16

1,15

1,14

1,13

1,12

1,11

1,1

450

1,14

1,13

1,12

1,11

1,1

1,09

1,09

1,08

500

1,11

1,1

1,09

1,08

1,07

1,07

1,07

1,07

550

1,07

1,07

1,06

1,06

1,05

1,05

1,05

1,04

600

1,04

1,03

1,03

1,03

1,03

1,02

1,02

1,02

700

0,96

0,96

0,97

0,97

0,97

0,98

0,98

0,98

750

0,94

0,94

0,95

0,95

0,95

0,96

0,96

0,96

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Коэффициенты на потери тепловой энергии с невозвращаемым конденсатом

Агрегат тепловой обработки

Коэффициенты на невозврат конденсата

Ямные камеры

1,15

Термоформы

1,15

Стенды тепловой обработки напорных и безнапорных железобетонных труб

1,15

Щелевые камеры непрерывного действия

1,1

Кассетные установки

1,1

Вертикальные камеры

1,07

Примечание. При необходимости точного определения коэффициента на потери тепла с конденсатом используется формула

где  - теплосодержание пара, введенного в агрегат, ккал/кг;

 - теплосодержание конденсата, выходящего из агрегата, ккал/кг.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей

Средняя температура наиболее холодного периода года, ° С

Тип склада заполнителей

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на разогрев заполнителей при пониженных температурах наружного воздуха и влажности заполнителей, %

2

4

6

8

От 0 до -5

Открытый

20

30

35

40

Закрытый

15

25

30

35

От -5 до -10

Открытый

25

34

40

47

Закрытый

19

27

32

38

От -10 до -15

Открытый

30

38

45

53

Закрытый

23

29

34

40

От -15 до -20

Открытый

35

42

50

58

Закрытый

25

30

37

43

Ниже -20

Открытый

40

48

55

54

Закрытый

28

33

40

47

Примечани я: 1. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II -33-75 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха».

2 . Для теплого периода года (при положительной расчетной температуре наружного воздуха) нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей не рассчитываются.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Коэффициенты к агрегатным нормам расхода тепловой энергии при тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий на полигонах

Средняя температура наиболее холодного периода года, ° С

Коэффициенты по кварталам

Среднегодовые

I

II

III

IV

0

1,32

1,02

0,82

1,20

1,09

-5

1,41

1,11

0,91

1,32

1,19

-10

1,54

1,13

1

1,44

1,28

-15

1,62

1,16

1,02

1,5

1,32

-20

1,68

1,19

1,04

1,56

1,37

-25

1,74

1,21

1,06

1,63

1,41

Примечани е. Средняя температура наиболее холодного периода года для конкретного географического пункта выбирается по параметру А прил. 4 главы СНиП II -33-75.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Примеры расчета технологической нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в различных тепловых агрегатах

Определить технологическую норму расхода тепловой энергии для завода железобетонных изделий, имеющего 10 блоков трехсекционных ямных камер и три горизонтально расположенные двухсекционные щелевые камеры.

а) Исходные данные для ямных камер:

внутренние габариты одной секции камеры:

длина L = 7 м; ширина B = 2,5 м; высота H = 3,5 м;

толщина бетонных стенок, днища и перегородок камеры d = 0,3 м; материал - тяжелый бетон;

заглубление днища камеры в грунт относительно пола цеха h = 0,5 м;

объем бетона в каждой секции блока V б = 6,1 м3;

масса находящегося в одной камере металла форм G = 18,3 т;

длительность активной тепловой обработки (подъем температуры в камере и период изотермической выдержки) t = 3 + 5 = 8 ч;

длительность остывания камеры с закрытой крышкой t 1 = 8 ч со снятой крышкой t 2 = 6 ч.

б) Исходные данные для щелевых камер непрерывного действия:

длина камер L = 100 м; длина обогреваемой зоны 80 м;

сечение каждой секции камеры 4 ´ 1 = 4 м2;

внутренний объем каждой двухсекционной камеры V к = 2 ´ 4 ´ 100 = 800 м3;

объем обогреваемой зоны V о.з = 650 м3;

толщина стенок, перекрытия и днища d = 0,3 м (из тяжелого бетона);

заглубление днища камеры относительно пола цеха h = 0;

объем бетона изделий, находящихся в двух секциях, V б = 80 м3;

масса металла форм и форм-вагонеток в двухсекционной камере G = 400 т;

длительность активной тепловой обработки изделий t = 9,5 ч.

Ход расчета

а) для ямных камер:

годовой объем продукции с 10 блоков ямных камер из расчета 252 рабочих дней в году

масса металла форм, приходящаяся на 1 м3 бетона,

внутренний объем трех камер в одном блоке

коэффициент заполнения камер

поверхность наружных стен блока камер выше отметки пола (без площади крышек)

поверхность днища блока камер и наружных стен ниже отметки пола

модуль надземной поверхности стен блока камер,

, принимаем Ку =0,55;

модуль заглубления

расчет удельного расхода:

по прил. 1 (при Кг = 0,4, Кз = 0,1 и g = 3 т/м3) имеем:

для Ку = 0,4 q = 145 тыс. ккал/м3;

для Ку = 0,6 q = 170 тыс. ккал/м3.

Интерполируя, получаем для Ку = 0,55 q = 164 тыс. ккал/м3.

При Кг = 0,6, Кз = 0,1 и g = 3 т/м3 имеем:

для Ку = 0,4 q = 155 тыс. ккал/м3;

для Ку = 0,6 q = 180 тыс. ккал/м3.

Путем интерполирования получаем для Ку = 0,55 q = 174 тыс. ккал/м3.

Следовательно, для расчетного Кг = 0,5

 

коэффициенты:

на длительность тепловой обработки (8 ч)

по табл. 1 прил. 7 для К y = 0,5, К1 = 0,98;

на толщину стенок ( d = 0,3 м) и заглубление камеры ( h = 0,5 м), соответствующие стандартным значениям, коэффициенты не вводятся;

на невозврат конденсата по прил. 8 К2 = 1,15.

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии

б) Для щелевых камер:

годовой съем продукции с трех двухсекционных щелевых камер непрерывного действия

масса металла форм и форм-вагонеток, приходящаяся на 1 м3 бетона

площадь наружной поверхности камеры

площадь соприкосновения с грунтом

модуль надземной поверхности

модуль заглубления

коэффициент заполнения камеры

технологическая норма расхода:

по прил. 2 для Кг = 1,2, Кз = 0,1 и g = 5 т/м3 имеем:

при Ку = 1,25 q = 175 тыс. ккал/м3;

при Ку = 1,5 q = 185 тыс. ккал/м3.

Интерполируя, получаем для Ку = 1,43 q = 182 тыс. ккал/м3; коэффициенты:

на заглубление ( h = 0) по табл. 9 прил. 7 К1 = 1,02;

на длительность активной тепловой обработки (9,5 ч) по табл. 3 прил. 7 К2 = 1;

на потери через торцы щелей камеры из расчета объема активной зоны 650 м3 по табл. 11 прил. 7 Кз = 1;

на невозврат конденсата по прил. 8 К4 = 1,1.

Следовательно, агрегатная норма расхода тепловой энергии на каждую двухсекционную камеру

q аг = 182 ´ 1,02 ´ 1,1 = 205 тыс. ккал/м3.

В итоге средневзвешенная технологическая норма (без учета расхода тепловой энергии на подогрев заполнителей в зимнее время) будет равна:

Снижение нормы расхода может быть получено путем увеличения коэффициента заполнения щелевых камер, а также утепления камер теплоизоляционными материалами.


ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Таблица исходных данных для расчета агрегатного расхода тепловой энергии

№ п.п.

Вид тепловых агрегатов

Конструктивные параметры камер

Режим работы тепловых установок

Коэффициент заполнения Кз

Отношение массы металла к объему бетона g , т/м3

Утепление поверхности термоформ, %

Температура на границе нулевых амплитуд t a , ° С

Объем прогретого бетона за цикл V б , м3

Количество тепловых установок

Годовой объем продукции с установок Паг, тыс. м3

V к , м3

F н , м2

F гр , м2

d , м

h , м

L , м

t , ч

t 1 , ч

t 2 , ч

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

Примечание. При разработке агрегатных технологических норм расхода тепловой энергии в термоформах гр. 3 - 8, 10 - 12 не заполняются.

________________________________                                       Утверждаю

(Завод или строительная организация)                                                                                                            _____________________________________

Дата ____________________________                 «___»____________________ 19__ г.

ФОРМА

для представления на утверждение технологических норм расхода тепловой энергии на изготовление сборных железобетонных изделий

№ п.п.

Вид тепловых агрегатов

Расчетные параметры агрегатов

Значения норм, тыс. ккал/м3

Коэффициенты

Агрегатная норма q аг , тыс. ккал/м3

Годовой съем продукции с агрегата Паг, тыс. м3

q аг , Паг, тыс. ккал.

Кз

Ку, м-1

Кг, м-1

g , т/м3

t , ч

t 1 и t 2 , ч

d , м

h , м

t a , °С

V о.з. , м3

на невозврат конденсата

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

Итого:

ГЛАВНЫЙ ИНЖЕНЕР ЗАВОДА ________________

(подпись)

ГЛАВНЫЙ ЭНЕРГЕТИК ЗАВОДА _______________

(подпись)

Примечани я: 1. Агрегатная норма (гр. 15) вычисляется умножением значений норм (гр. 7) на коэффициенты (гр. 8 - 14).

2 . Технологическая норма рассчитывается по формуле

,

где  - расход тепловой энергии на нагрев заполнителей.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд


СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 2

2. Структура агрегатных норм и порядок их расчета . 2

3. Порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии . 5

4. Методика определения агрегатных норм расхода тепловой энергии по компонентам теплового баланса . 6

Приложение 1. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий . 11

Приложение 2. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в щелевых камерах для стандартных условий . 15

Приложение 3. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в вертикальных камерах для стандартных условий . 19

Приложение 4. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в термоформах для стандартных условий . 20

Приложение 5. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в типовых кассетных установках для стандартных условий . 20

Приложение 6. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных труб . 21

Приложение 7. Коэффициенты к нормам для нестандартных условий . 21

Приложение 8. Коэффициенты на потери тепловой энергии с невозвращаемым конденсатом .. 23

Приложение 9. Нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей . 23

Приложение 10. Коэффициенты к агрегатным нормам расхода тепловой энергии при тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий на полигонах . 24

Приложение 11. Примеры расчета технологической нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в различных тепловых агрегатах . 24

Приложение 12. Таблица исходных данных для расчета агрегатного расхода тепловой энергии . 27

Приложение 13. Геотермическая карта ссср температур грунта на границе нулевых амплитуд . 28

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Автобусные Остановки Гост 17199 88 Гост 27902 88 Единицы физических величин Железобетонные водоотбойные плиты Маршрутная карта Накладные расходы Обозначение насоса на схеме Общий журнал работ пример заполнения Плотность газа Расстояние между пешеходными переходами гост Рельс р50 СП 52 101 2003 Санпин столовая Технологическая карта