Руководство Руководство по проектированию и расчету защитных соружений гражданской обороны

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ
ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
(ОАО «ЦНИИПРОМЗДАНИЙ»)

РУКОВОДСТВО
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ
ЗАЩИТНЫХ СООРУЖЕНИЙ
ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ

МОСКВА 2004

Центральный научно-исследовательский и проектно-эксперимента л ьны й
институт промышленных зданий и сооружений
(ОАО «ЦНИИп ромзданий» )

«УТВЕРЖДАЮ»

Зам. генера л ьного д ирект ора

____________ С.М. Гл ики н

«__» __________ 2003 г.

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И РАСЧЕТУ ЗАЩИТНЫХ
СООРУЖЕНИЙ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ

Зав. сектора                                                                                               В.А . К оробков

Инженер                                                                                                    Н. М . Баева

МОСКВА, 2003 г.

Материалы «Руководства...» охватывают практически все вопросы, связанные с проектированием и расчетом убежищ и противорадиационных укрытий. Действующий в настоящее время СНиП II-11-77 «Защитные сооружения гражданской обороны» не полностью отвечает всем требованиям сегодняшнего дня. Данное «Руководство» призвано восполнить и расширить, а в некоторых случаях упростить положения и методики, связанные с вопросами проектирования и расчета защитных сооружений гражданской обороны

«Руководство...» предназначено для проектных и строительных организаций, занимающихся проектированием объектов ГО, а также защищенных зданий и сооружений от техногенных аварий и катастроф.

«Руководство по проектированию и расчету защитных сооружений гражданской обороны», Москва: ОАО «ЦНИИПромзданий», 2003 .

«Руководство...» одобрено и рекомендовано к распространению секцией строительных конструкций зданий НТ С ОАО «ЦНИИПромзданий» (протокол X I К-42 от 09 .01.04 г.)

ПРЕДИСЛОВИЕ

В 70 - 80 годах прошлого века институт ЦНИИ пром зданий Госстроя СССР был ведущим по разработке нормативных документов, связанных с проектированием и расчетом защитных сооружений гражданской обороны - убежищ и противорадиаци онных укрытий. В содружестве с ин-том Сантехп роект Госстроя СССР и с участием учреждений Министерства обороны СССР, НИИЖ Ба и ПИ № 1 Госстроя СССР, Моспромпроекта (мастерская № 6 ) ГлавАПУ Мосгорисполк ома, Союзморниипроекта Ми нморфлота и МИ СИ им. Куйбышева Минвуза СССР был разработан в 1977 г. СНиП II-11-77 «Защитные сооружения гражданской обороны», в который в 1985 г. были внесены некоторые изменения.

После выпуска указанного нормативного документа разработка вопросов, касающихся его содержания, продолжалась. В результате был составлен и подготовлен к утверждению новый нормативный документ под тем же названием, получивший номер СНиП 2.01.52. В силу ряда причи н, независящих от разработчиков, дальнейшая работа над документом была прекращена.

Между тем новый документ, оставляя без изменения большинство основных концептуальных положений, значительно отличался от С Ни Па II -11 -77 и являлся по существу следующей ступенью развития и разработки вопросов проектирования и расчета защитных сооружений. Поэтому опубликование основных материалов этого документа в виде «Руководства...» представляется весьма своевременным, поскольку строительство защитных сооружений гражданской обороны, прерванное на несколько лет, снова возобновилось. Опубликование будет сп особствовать уменьшению стоимости и трудоемкости этих, в общем-то далеко не дешевых, сооружений.

Основными разработчиками материалов, составляющих содержание «Руководства...» являлись С .А. Л охов (ЦНИИп ромздан ий), Е.Н. Пы лаев (Сан техпроект ) и др.

Дополнением к «Р ук оводст ву...» являет ся работа «Справочные материалы по про ектированию защитных сооружений гражданской обороны», которую ОАО «ЦНИИпромзданий» распространяет в течение последних нескольких лет.

К печати «Руководство...» подготовили зав. се кт ора, к.т.н. Коробков В.А., инженеры Баева Н.М., К ост ромин а Л.И., Авдеев К .В.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 .1 . Настоящие положения могут соблюдаться при проектировании вновь строящихся и реконструируемых защитных сооружений гражданской обороны (убежищ и противорадиационных укрытий), размещаемых в приспосабливаемых для этих целей помещениях производственных, вспомогательных, жилых и общественных зданий и других объектов, а также отдельно стоящих убежищ в заглубленных или возвышающихся сооружениях (независимо от форм собственности). Положения, имеющие концептуальный или пр инципи альный характер, отличающиеся от соответствующих норм СНиП II-11-77 , должны быть в обязательном порядке согласованы с соответствующими органами.

Защитные сооружения гражданской обороны предназначаются для защиты в военное время укрываемых от воздействия современных средств поражения и должны использоваться в мирное время для нужд народного хозяйства и обслуживания населения.

Убежища подразделяются на классы, а противорадиационные укрытия - на группы, согласно пр ил . 11) .

1 ) Пр ил. 1 принимается по СНи Пу II -11 -77 .

Некоторые из этих норм должн ы использоваться при разработке проектов зданий, обеспечивающих защиту от аварийных детонационных и, в меньшей степени, дефлаг раци онны х взрывов, например пунктов управления или операторных на нефтеперерабатывающих заводах и химических предприятиях2 ).

2 ) Для аварийных дефлаграционных взрывов ОАО « ЦНИИп ромзданий» разработано «Пособие по обследованию и проектированию зданий и сооружений, подверженных воздействию взрывных нагрузок», 2000 г.

При проектировании защитных сооружений гражданской обороны и защищенных зданий следуе т учитывать требования других нормативных документов, если они не противоречат требованиям СНиП II-11-77 и настоящего «Руководства...».

1 .2 . Встроенные убежища следует размещат ь в подвальных, цокольных и первых этажах зданий и сооружений. Размещение убежищ в первых этажах допускается с разрешения соответствующих органов при технико-экономическом обосновании.

Строительство отдельно стоящих заглубленных или возвышающихся (с заглублением пола 1 ,5 м от плани ровочной отметки земли) убежищ может быть допущено при невозможности устройства встроенных убежищ или при возведении объектов в сложных гидрогеологических условиях.

В сухих нескальных грунтах при технико-экономическом обосновании допускается строительство многоэтажных убежищ.

Для размещения противорадиационных укрытий следует использовать помещения (независимо от форм собственности):

производственных и вспомогательных зданий предприятий, лечебных учреждений и жилых зданий;

школ, библиотек и зданий общественного назначения;

кинотеатров, домов культуры, клубов, пансионатов, пионерских лагерей, домов и баз отдыха;

складов сезонного хранения топлива, овощей, продуктов и хозяйственного инвентаря.

1 .3 . При проектировании помещений, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать наиболее экономичные объемно-планировочные и конструктивные решения. Габариты помещений следует назначать минимальными, обеспечивающими соблюдение требований по эффективному использованию указанных помещений в мирное время и защитных сооружений в военное время.

Конструкции должны приниматься с учетом их экономической целесообразности в условиях конкретной площад к и строительства.

1 .4 . Состав помещений защитных сооружений должен быть определен с учетом эксплуатации их в мирное время, при этом площади указанных помещений, предназначенных для эксплуатации в мирное время, не должны превышать площадей, необходимых для защитных сооружений.

1 .5 . Защитные сооружения следует использовать в мирное время под:

санитарно-бытовые помещения ( г ардеробные домашней и уличной одежды с душевыми и умывальными);

помещения культурного обслуживания (комнаты отдыха, кабинеты политического просвещения) и учебных занятий;

производственные помещения, отнесенные по пожарной опасности к категориям Г и Д, в которых осуществляются технологические процессы, не сопровождающиеся выделением вредных жидкостей, паров и газов, опасных для людей, и не требующие естественного освещения;

технологические, транспортные и пешеходные тоннели;

помещения дежурных электриков, связистов , ремонтных бригад;

гаражи для легковых автомобилей, подземны е стоянки автокаров и автомобилей;

складские помещения для хранения несгораемых материалов, а также для сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре;

помещения торговли и общественного питания (магазины, залы столовых , буфеты, кафе, закусочные);

спортивные помещения (стрелковые тиры и залы для спортивных занятий);

помещения бытового обслуживания населения (дома быта, ателье, мастерские, приемные пункты, фотографии, конторы и службы дирекции по эксплуатации зданий);

вспомогательные (подсобные) помещения лечебных учреждений (кроме бальнеологических).

Возможность использования в мирное время защитных сооружений по другому назначению допускается по согласованию с соответствующими органами.

Использование защитных сооружений в мирное время должно быть увязано с производственными процессами предприятий и иметь проектные проработки. Кроме того, оно не должно снижать их защитных свойств и степени огнестойкости конструкций.

1 .6 . Складские помещения, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны оборудоваться транспортными устройствами для загрузки, складирования и выгрузки материалов.

При строительстве защитных сооружений в подвалах зданий или отдельно стоящих заглубленных сооружениях, расположенных в северной строительно-климатической зоне, не рекомендуется размещать в них в мирное время производства с технологическими процессами, требующими больших расходов воды.

1 .7 . Перевод помещений, используемых в мирное время, на режим защитного сооружения следует предусматривать в сроки, указанные в прил. 11).

1 ) П ри л. 1 принимается по СНиП II-11-77 .

1 .8 . Вместимость защитных сооружений определяется суммой мест для сиденья (на первом ярусе) и лежания (на втором и третьем ярусах) и принимается, как правило, для убежищ не мене е 150 чел.

Проектирование убежищ меньшей вместимости допускается в исключительных случаях с разрешения соответствующих органов.

Вместимость противорадиационных укрытий предусматривается:

а) 5 чел. и более в зависимости от площади помещений укрытий, оборудуемых в существующих зданиях или сооружениях;

б) 50 чел. и более во вновь строящихся зданиях и сооружениях с укрытиями.

Вместимость убежищ дл я нетранспортабельных больных и противорадиационных укрытий для учреждений здравоохранения определяется по прил. 2*. При этом вместимость убежищ следует принимать не менее 80 чел. Для больниц на 500 мест и менее убежища для нетранспортабельных больных предусматриваются на группу близлежащих больниц.

1 .9 . Задание на проектирование защитных сооружений являетс я составной частью задания на проектирование новых и реконструкцию действующих предприятий, зданий и сооружений и оформляется в виде отдельного приложения к основному заданию.

Состав задания на проектирование, стадийность проектирования, разработка и оформление проектов защитных сооружений принимаются в соответствии с требованиями инструкций по разработке проектов и смет для промышленного и жилищ но-г ражд ан ского строитель ства.

В задании на проектирование защитных сооружений в дополнение к требованиям перечисленных инструкций, следует указывать класс (группу) защитных сооружений, количество укрываемых мужчин и женщин, режимы вентиляции, назначение помещений в мирное время, технико-экономические показатели проекта . При наличии III режима вентиляции указывается - III режим при наличии С ДЯ В или III режим при пожарах .

Рабочие проекты (проекты, рабочая документация) убежищ входят в состав рабочих проектов (проектов, рабочей документации) предприятий, здания, сооружений и оформляются в виде самостоятельных разделов (частей, томов, альбомов и т.п.).

По ПРУ в виде самостоятельного раздела оформляются чертежи (документация), касающиеся перевода помещений на режим укрытия.

1 .10 . При определении сметной стоимости строительства защитных сооружений в составе предприятий или объекта следует руководствоваться инструкциями по разработке проектов и смет, на основании которых составляются проек тн о-сметная документация на строительство основных объектов.

Сметную стоимост ь встроенных в здания и сооружения защитных сооружений следует определять по отдельным локальным сметам в соответствии с формами № 4 , 5 и 6 приложений 12 , 13 и 14 СНи П 1 .02 .01 -85 , а затраты на строительство этих сооружений включать в объектные сметы зданий (сооружений).

РАЗМЕЩЕНИЕ УБЕЖИЩ

1 .11 . Убежища следует располагать в местах наибольшего сосредоточения укрываемого персонала. Радиус сбора укрываемых следует принимать, согласно пр и л. 1. В тех случаях, когда за пределами радиуса сбора оказыв аются группы укрываемых, следует предусматривать их укрытие в близлежащем убежище, имеющем тамбур - шлюз во входе.

Убежище при возможности следует размещать:

встроенные - под зданиями наименьшей этажности из строящихся на данной площадке;

отдельно стоящие - на расстояни и от здания и сооруже ния, равном их высоте.

1 .12 . Убежище следует проектировать, как правило, заглубленными в грунт. В маловлажных грунтах низ покрытия следует располагать не выше уровня планировочной отметки земли. При наличии грунтовых вод допускается низ покрытия размещать выше планировочной отметки земли с обвалованием выступающих стен покрытия грунтом. При этом заглубление убежищ (уровня пола) следует предусматривать не менее 1 ,5 м от планировочной отметки земли.

При наличии в местах размещения убежищ высокого уровня грунтовых вод или напорных грунтовых вод, обильного их притока , скальных пород основания или густой сета инженерных коммуникаций допускается при технико- экономическом обосновании, за исключением зон затопления, строительство отдельно стоящих возвышающихся убежищ. Эти убежища должны возводиться из монолитного или сборно-монолитного железобетона с увеличенным грунтовым обвалованием.

Для заглубленной в грунт части убежищ следует предусматривать устройст в о гидроизоляции. Для убежищ, расположенных в водонасы щенны х грунтах с коэффициентом фильтрации до 3 м/сут ., допускается устройство дренажа с окрасочн ой гидроизоляцией наружных поверхностей стен. Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого объекта и гидрогеологических условий. При этом сброс грунтовых вод должен быть самотечным, а в случае наличия в убежище ДЭС допускается устройство станции перекачки, размещаемой в убежище.

Полы помещений убежищ должны иметь уклон 0 ,5 - 1 % в сторону лотков, а последние - 0 ,5 - 1 % в сторону водосборника, из которого вода должна откачиваться насосом (в убежище без ДЭС - ручным насосом). В качестве водосборника может использоваться резервуар для сбора дренажных вод.

Практика строительства показывает, что гидроизоляция убежищ зачастую не обеспечивает их защиту от грунтовых вод (см. «Справочные материалы по проектированию защитных сооружений гражданской оборон ы» / ОАО «ЦНИИп ромзданий» , 1991 г.).

1 .13 . Прокладка транзитных линий водопровода, канализации, отопления, электроснабжения, а также трубопроводов сжатого воздуха , газопроводов и трубопроводов с перегретой водой через помещения убежищ не допускается.

Во встроенных убежищах прокладка указанных линий инженерных коммуникаций, связанных с системами зданий (сооружений), в которые встроены убежища , допускается при условии установки отключающих и других устройств, исключающих возможность нарушения защитных свойств убежищ. Канализационные стояки должны быть заключены в с тальные трубы или железобетонные короба, надежно заделанные в покрытие и пол убежища.

Сети водоснабжения, отопления и канализации здания, проходящие над покрытием встроенного убежища , должны прокладываться в специальных бетонных или железобетонных каналах, доступных для осмотра и производства ремонтных работ при эксплуатации этих сетей в мирное время. Каналы должны иметь уклон 0 ,5 - 1 % в сторону стока.

1 .14 . При проектировании встроенных убежищ следует предусматривать подсыпку грунта по покрытию слоем до 1 м и при необходимости прокладку в ней инженерных коммуникаций.

Подсыпку грунта по покрытию допускается не производить, если оно обеспечивает требуемую защиту от проникающей радиации и от высоких температур при пожарах .

Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать поверх покрытия подсыпку грунта слоем не менее 0 ,5 м и не более 1 ,0 м с отношением высоты откоса к его заложению не более 1:2 и выносом бровки откоса не менее 1 м, а для возвышающихся убежищ - 3 м .

При определении величины слоя грунта над покрытием убежищ, расположенных в северной строительно-климатич е ской зоне, следует производить проверочный расчет на недопущение в мирное время промерзания покрытия и конденсации влаги на нем, кроме случаев, когда по условиям эксплуатации в мирное время эти требования не предъявляются.

1 .15 . Расстояни е между помещениями, приспосабливаемыми под убежища и емкостями, технологическими установками со взрывоопасными продуктами и сильно действующими ядовитыми веществами следует прин имать в соответствии с п рил . 1 , но не менее противопожарных разрывов, нормируемых главами СНиП и другими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем России.

1 .16 . В защитных сооружениях, возводимых на вечномерзл ы х грунтах, в случае использования их в мирное время по другому назначению, чем это предусмотрено проектом, не допускается без специальных обоснований измен ение температурного режима этих грунтов и принципа их использования в качестве основания.

В северной строительно-климатической зо н е отдельно стоящие сооружения, приспосабливаемые под убежища, следует размещать в зонах с пониженной высотой снежного покрова.

В районах с объемом снегопереноса на зиму 400 м3 /м и более, определяемым в соответствии с данными главой СНиП по строительной климатологии и геофизики, следует предусматривать мероприятия по снегозащите убежищ с учетом направления переноса снега при общих и низовых метелях.

1 .17 . Убежища должны быть защищены от возможного затопления дождевыми водами, а также другими жидкостями при разрушении емкостей, расположенных на поверхности земли или на вышележащих этажах зданий и сооружений.

Убежища допускается располагать на расстоянии не менее 5 м (в свету) от линии водоснабжения, теплоснабжения и напорной канализации диаметром до 200 мм. При диаметре более 200 мм расстояние от убежища до линий водоснабжения, теплоснабжения и напорных канализационных магистралей должно быть не менее 15 метров.

В северной строительно-климатической зоне о тво д пов ерхностных вод следует предусматривать по открытым кюветам или лоткам, а из углублений - по трубам. Расстояние от убежища до открытых в одостоков необходимо определять с учетом сохранения вечн омерзлого состояния грунтов оснований убежищ и близлежащих зданий и сооружений.

Выбор системы сброса поверхностных вод должны назначаться с учетом исключения в озможности образования наледей.

РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ

1 .18 . Противорадиационные укрытия следует размещать в соответствии с данными п рил . 11).

1 ) Здесь и далее по тексту прил . 1 принимается по СНи Пу II -11 -77.

1 .19 . К помещениям, приспосабливаемым под противорадиационные укрытия, предъявляются следующие требования:

наружные ограждающие конструкции зданий или сооружений должны обеспечивать необходимую кратность ослабления гамма-излучения;

проемы и отверстия должны быть подготовлены для заделки их при переводе помещения на режим укрытия;

помещения должны располагаться вблизи мест пребывания большинства укрываемых.

1 .20 . Уровень пола противорадиационных укрытий должен быть выше наивысшего уровня грунтовых вод не менее чем на 0 ,2 м.

Противорадиационные укрытия допускается размещать в подвал ь ных помещениях ранее возведенных зданий и сооружений, пол которых расположен ниже уровня грунтовых вод, при наличии надежной гидроизоляции.

Проектирование противорадиационных укрытий во вновь строящихся подвальных помещениях , при наличии грунтовых вод выше уровня пола, допускается с разрешения соответствующих органов при устройстве надежной гидроизоляции в исключительных случаях, когда отсутствуют другие приемлемые решения, например оборудование противорадиационных укрытий на первом или в цокольном этаже зданий, приспособление под противорадиационные укрытия помещений близлежащих зданий и сооружений с учетом радиуса сбора укрываемых.

1 .21 . Прокладка транзитных и связанных с системой здания газовых сетей, паропроводов, трубопроводов с перегретой водой и сжатым воздухом через помещения противорадиационных укрытий не допускается.

Прокладка транзитных трубопроводов отопления, водопровода и канализации через помещения противорадиационных укрытий допускается при условии размещения их в полу или в коридорах, отделенных от помещения противорадиационного укрыти я стенами с пределом огнестойкости 0 ,75 ч.

Трубопроводы отопления и вентиляции, водоснабжения и канализации, связанные с общей системой инженерного оборудования здания, допускается прокладывать через помещения противорадиационных укрытий.

2. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

А. УБЕЖИЩА

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2 .1 . В убежищах следует предусматривать основные и вспомогательные помещения.

К основным относятся помещения для укрываемых , пункты управления, медицинский пункт, буфетная, а в убежищах лечебных учреждений - также операци онн о-перевязочны е, предоперац ионн о-ст ерили зац ионны е.

К вспомогательным относятся фил ьт ровентил яци онны е помещения (ФВП), санитарные узлы, защищенные дизельные электростанции (Д ЭС), электрощитовая, помещение для хранение продовольствия, станция перекачки, баллонная, тамбур-шлюз, тамбуры.

Кроме основных и вспомогательных помещений при убежищах м о гут быть предусмотрены такие вспомогательные сооружения, как лестничные спуски (шахты с оголовками), тоннели , предтам буры , воздухозаборны е и выхлопные каналы.

ПОМЕЩЕНИЯ ОСНОВНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2 .2 . Норму площади пола основного помещения на одного укрываемого следует принимать равной 0 ,5 м2 при двухъярусном и 0 ,4 м2 - при трехъярусном расположении нар. Внутренний объем помещения должен быть не менее 1 ,5 м3 на одного укрываемого.

Норму площади помещений основного и вспомогательного назначения в убежищах лечебных учреждений следует принимать, согласно табл . 1.

При определении объема на одного укрываемого следует учитывать объемы всех помещений в зоне герметизации, за исключением ДЭС, тамбуров, тамбуров-шлюзов и расширительных камер.

Площадь основных помещений, занимаемая недемонтируемым и не используемым для убежища оборудованием, в норму на одного укрываемого не входит.

2 .3 . Высоту помеще н ий убежищ следует принимать в соответствии с требованиями использования их в мирное время, но не менее 2,15 м от отметки пола до низа выступающих конструкций покрытия. При высоте помещений от 2 ,15 до 2 ,9 м должно предусматриваться двухъярусное расположение нар, а при высоте 2 ,9 м и более - трехъярусное расположение нар. В убежищах учреждений здравоохранения при высоте помещения 2 ,15 м и более принимается двухъярусное расположение нар (кроватей для нетранспортабельных больных).

Таблица 1

№ пп

Помещения

Площадь помещений, м2 при вместимости убежища:

до 150 коек

от 151 до 300 коек

1

2

3

4

1

Для больных (на одного укрываемого):

при высоте помещения 3 м и более;

1 ,9

1 ,6

при высоте помещения 2 ,5 м

2 ,2

2 ,2

2

Опера ци онн о-перевязочн ая

20

25

3

Предопера ци онн о-стерили заци онн ая

10

12

4

Буфетная с помещением для подогрева пищи

16

20

5

Сан и тарная комната для дезинфекции суден и хранения отбросов в контейнер ах

7

10

6

Для медицинского и обслуживающего персонала (на одного укрываемого)

0 ,5

0 ,5

Примечание: Нормы площади помещений для бол ь ных приняты с учётом расположения больничных коек:

80 % в два яруса и 20 % в один ярус в помещениях высотой 3 м;

60 % в два яруса и 40 % в один ярус в помещениях высотой 2 ,5 м.

При технико-экономическом обосновании допускается использовать под убежища помещения, высота которых по условиям их эксплуатации в мирное время не менее 1 ,85 м. В этом случае принимается одноярусное расположение нар с нормой площади пола на одного укрываемого 0 ,6 м2 .

2 .4 . Места для сидения в помещениях для укрываемых следует предусматривать размерами 0 ,45 ´ 0 ,45 м на одного человека, а места для лежания - 0 ,55 ´ 1,8 м. Высота скамей первого яруса должна быть 0 ,45 м, нар второго яруса - 1 ,4 м и третьего яруса - 2 ,15 м от пола. Расстояние от верхнего яруса до перекрытия или выступающих конструкций должно быть не менее 0 ,75 м.

Количество мест для лежания должно приниматься равным:

15 % вместимости сооружения при одноярусном расположении нар;

20 % вместимости сооружения при двухъярусном расположении нар;

30 % вместимости сооружения при трехъярусном расположении нар.

2 .5 . Ширину проходов и коридоро в следует принимать согласно табл. 2 .

Таблица 2

№ пп

Нормируемые величины

Расстояния, м, в убежищах, размещаемых

на предприятиях

при лечебных учреждениях

1

2

3

4

1

Ширина проходов на уровне скамей для сидения между:

поперечными рядами (при количестве мест в ряду не более 12 );

0 ,70

продольными рядами и торцами поперечных рядов;

0 ,75

продольными рядами (при количестве мест в ряде не более 20 и при одностороннем выходе)

0 ,85

2

Расстояния между бол ь ничными койками при:

двухъярусном расположении;

1 ,0

одноярусном расположении

0 ,6

3

Сквозные проходы между рядами:

поперечными;

0 ,9

продольными

1 ,2

4

Ширина проходов между рядами кроватей

1 ,3

5

Ширина коридоров

2 ,5

Примечание: продольный ряд принимается по стороне здани я с большим, а поперечный - с меньшим количеством разбивочны х осей.

2 .6 . На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене 600 чел. и более в одном из убежищ следует предусматривать помещение для пункта управления предприятия, состоящего из рабочей комнаты и комнаты связи.

На предприятиях с числом работающих в наиболее многочисленной смене до 600 чел. в убежище вместо пункта управления надлежит оборудовать телефонную и радиотрансляционную точки для связи с местным штабом гражданской обороны.

Пункт управления следует размещать в убежище, имеющем, ка к правило, защищенный источник электроснабжения.

Рабочую комнату и комнату связи пункта управления следует располагать вблизи одного из входов и отделять от помещений для укрываемых несгораемых перегородками с пределом огнестойкости 1 ч.

Общее количество работающих в пункте управления предприятия следует принимать до 10 чел., норму площади на одного работающего - 2 м2.

На отдельных кру п ных предприятиях с разрешения соотв етствующих органов число работающих на пункте управления допускается ув еличивать до 25 человек.

2 .7 . В защитных сооружениях на каждые 500 укрываемых необходимо предусматривать один санитарный пост площадью 2 м2, но не менее одного поста на сооружение. При вместимости защитных сооружений 900 - 1200 чел., кроме санитарных постов, следует предусматрив ать медицинский пункт площадью 9 м2, при этом на каждые 100 укрываемых св ерх 1200 чел. площадь медпункта увеличивается на 1 м2.

2 .8 . Отделку основных и вспомогательных помещений убежищ следует предусматривать в соответствии с требованиями С Ни П в зависимости от назначения помещений, но не выше улучшенной отделки. Оштукатуривание потолков, стен и перегородок, а также облицовка стен и перегородок керамической плиткой не допускается.

Поверхности стен помещений убежищ лечебных учреждений должны затираться цементным раствором под окраску масляной краской светлых тонов с матовой пове р хностью.

В операц и онно-перевязочной, операционной и родовых родильных домов полы следует покрывать допущенными к применению синтетическими материалами светлых тонов.

ПОМЕЩЕНИЯ ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

2 .9 . Площади вспомогательных помещений убежищ следует принимать согласно прил. 3 .

Филь т ровенти ля ционное оборудование следует размещать в фильт ровентиляц ионны х помещениях (ФВП), расположенных у наружных стен.

Размеры ФВП следует определять в зависимости от габаритов оборудования и площади, необходимой для его обслуживания.

Проти во пы льны е фильтры в системах вентиляции с электроручными вентиляторами должны иметь защитный экран, исключающий возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных э кранов и стен, отделяющих проти вопы льны е фильтры от смежных помещений убежища, должна быть не менее величин, указанных в табл. 3.

Таблица 3

№ пп

Расчетная воздухоподача, м3

300

400 - 600

700 - 900

1000 - 4000

5000 - 9000

10000 - 15000

1

2

3

4

5

6

7

8

Толщина стен (экранов), мм:

1

Железобетон (бетон)

50

80

100

170

200

250

2

Кирпичная кладка

120

120

120

250

250

380

Не рекомендуется применение металлических рас ш ирительных камер перед против опыльны ми фильтрами.

В многоэтажных убежищах ФВП следует размещать, как правило, на нижнем этаже.

2 .10 . Санитарные узлы следует проектировать раздельными для мужчин и женщин. Количество санитарных приборов принимается согласно табл. 4 . В многоэтажных убежищах санитарные узлы рекомендуетс я размещать на каждом этаже.

Таблица 4

№ пп

Санитарные приборы

Количество укрываемых чел. на один прибор в убежищах, размещаемых:

на предприятиях

при лечебных учреждениях

1

2

3

4

1

Напольная чаша (или унитаз) в туалетах для женщин

75

-

2

Напольная чаша (или унитаз) и писсуар 0 ,6 м лоткового писсуара для мужчин (два прибора)

150

-

3

Санитарный прибор для медицинского и обслуживающего персонала

-

20

4

Умывальник при санитарных узлах (не менее одного на санитарный узел)

200

100

Ширина прохода между двумя рядами кабин уборных или между рядом кабин и расположенн ы х против них писсуаров должна быть равна 1 ,5 м, а между рядом кабин уборных и стеной или перегородкой - 1 ,1 м.

2 .11 . Помещения для ДЭС следует располагать у наружной стены здания, отделяя его от других помещений несгораемой герметичной стеной (перегородкой) с пределом огнестойкости 1 ч. Входы в ДЭС из убежища должны быть оборудованы тамбурами с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону убежища. В многоэтажных убежищах ДЭС следует размещать н а нижнем этаже.

2 .12 . При численности укрываемых до 150 человек помещение для хранения продовольствия следует принимать площадью 3 м2 . На каждые 100 укрываемых сверх 150 человек площадь помещения увеличивается на 1 м2.

Количество помещений для хранения продовольствия принимается из расчета одно помещение на 600 укрываемых. Помещения следует располагать рассредоточено в различных местах убежища. Не допускается располагать указанные помещения рядом с санузлами и медицинскими комнатами. Помещения оборудуются стеллажами заводского или индивидуального изготовления. Высота стеллажей принимается не более 2 м, при этом минимальное расстояние от верхней полки стеллажа до выступающих частей перекрытия следует предусматривать не менее 0 ,5 м.

2 .13 . Дренажные станции перекачки следует располагать за линией герметизации убежищ. При входе в станцию должен быть предусмотрен тамбур с двумя герметическими дверями, открывающимися в сторону помещения станции.

Под полом станции предусматривается резервуар для приема и откачки дренажных вод. Вход в резервуар осуществляется через люк в полу станции.

2 .14 . Дверь в электрощитовую должна открываться наружу и иметь самозапирающиеся замки, открываемые без ключа из помещения щитовой.

2 .15 . Помещение баллонной следует, при необходимости, предусматривать в убежищах с тремя режимами вентиляции согласно приложению 1 . По взрыво- , взры вопожарной и пожарной опасности оно относится к категории Д. Сообщение баллонной со смежными помещениями осуществляется через дверь, открывающуюся наружу. Стены баллонной на взрыв баллона не рассчитываются.

ЗАЩИЩЕННЫЕ ВХОДЫ И ВЫХОДЫ

2 .16 . Размеры проемов и проходов в помещения, приспосабливаемые под убежища, должны удовлетворять требованиям настоящих С Ни П и других нормативных документов, предъявляемых к помещениям в зависимости от их назначения в мирное время.

Количество входов следует принимать согласно прил. 1 в зависимости от вместимости убежища и количества укрываемых, приходящихся на один вход, но не менее двух входов. В убежищах малой вместимости, когда по расчету требуется один вход (выход), допускается в качестве второго выхода использовать аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля с внутренними размерами 1 ,2 ´ 2 м и с дверными проемом размером 0 ,8 ´ 0 ,8 м.

2 .17 . Количество выходов из производственных зданий для заполнения убежищ, расположенных за пределами этих зданий, определяется аналогично входам в убежища. Общая ширина выходов из здания должна бы т ь не менее суммарной ширины входов в убежище. При этом допускается принимать в качестве выхода из здания наряду с обычными выходами и подъемно-поворотные ворота для транспорта, оборудованные устройствами для автоматического и ручного открывания.

Подъемно-поворотные ворота для транспорта без устройст в для ручного открывания при расчете путей эвакуации из здания не учитываются.

2 .18 . Вход следует предусматривать в противоположных сторонах убежищ с учетом направления движения основных потоков укрываемых: с территории предприятия , из незащищенных помещений подвалов, из 1 -ого этажа производственных и других зданий через самостоятельную лестничную клетку, из общих лестничных клеток, не имеющих выходов из пожароопасных помещений.

В многоэтажных убежищах входы для пропуска людей следует устраивать в уровне первого (сверху) этажа. При невозможности размещения всех входов в уровне первого этажа допускается их устройство в уровне второго этажа. Между этажами следует устраивать лестницы или пандусы.

При одном подходе к убежищу допускается предусматривать несколько входных проемов.

Констру к тивно-планировочные решения входов возвышающихся и встроенных в первые этажи убежищ должны обеспечивать необходимую защиту от проникающей радиации и исключать возможность прямого попадания излучения в защищенные помещения. Для этого следует предусматривать устройство во входах поворотов под углом 90° или экранов против дверных проемов с перекрытиями между экранами и убежищами. Защитные толщи экранов и перекрытий принимаются по расчету на радиационное воздействие.

В северной строительно-климатической зоне входы во встроенные убежища должны размещаться ближе к углам зданий и в стенах, расположенных параллел ь но направлению преобладающих ветров (по направлению ветров зимнего периода).

2 .19 . В зданиях входы в помещения, приспосабливаемые под убежища, допускается устраивать через общие лестничные клетки при условии отсутствия в этих помещениях складов сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви .

При наличии в помещениях, приспосабливаемых под убежища, сгораемых материалов, гардеробных и мастерских по ремонту одежды и обуви выход на первый этаж следует предусматривать через отдельные лестничные клетки, ведущие до первого этажа, а также допускается использовать для выхода общую лестничную клетку, устраивая для этих помещений обособленные выходы наружу, отделенные от остальной части лестничной клетки глухими несгораемыми о гр аждающими конструкциями с пределом огнестойкости не менее 1 ч .

Встроенные убежища, используемые в мирное время под складские помещения, должны иметь не менее одного входа с территории предприятия.

2 .20 . В убежищах следует предусматривать устройство при одном из входов тамбура-шлюза. Для убежищ вместимостью до 600 человек включительно устраиваются однокамерный, а в убежищах большей вместимости - двухкамерн ый тамбур - шлюз.

Для убежищ вместимостью более 600 чел. вместо двухкамерного тамбура-шлюза допускается устройство при двух входах однокамерных тамбуров-шлюзов.

Площадь каждой камеры тамбура-шлюза при ширине дверного проема 0 ,8 м следует принимать 8 м2, а при ширине 1 ,2 - 10 м2.

В наружно й и внутренней стенах тамбура-шлюза следует предусматривать защитно-герметические двери, соответствующие классу защиты. Защитно-герметические двери должны открываться наружу, по ходу эвакуации людей из убежища.

В убежищах лечебных учреждений вместимостью до 200 чел. устраивается однокамерный, а при большей вместимости - двухкамерный тамбур-шлюз.

2 .21 . Все входы в убежища , кроме тех, которые оборудованы тамбур-шлюзами, должны оборудоваться тамбурами.

Двери в тамбурах следует предусматривать: в наружной стене - защитно-герметические, соответствующие классу защиты убежища и типу входа, во внутренней стене - герметическая. Двери должны открываться по ходу эвакуации людей из убежища.

Вход в расширительную камеру из помещений в пределах контура герметизации должен оборудоваться двумя герметическими ставнями, а из помещени я ДЭС - одним.

Входны е проемы, используемые в мирное время и оборудованные защитно-герметическими и герметическими дверями, должны заполняться дверями с учетом требований СНиП по проектированию зданий и сооружений и противопожарных норм.

2 .22 . Суммарную ширину лестничных спусков во входе следует принимать в 1 ,5 раза, а пандусов - в 1 ,1 раза большей суммарной ширины дверных проемов.

Уклон лестничных маршей следует принимать не более 1:1 ,5 , а пандусов - 1 :6 .

Ширина тамбура-шлюза , ширина и длина тамбура и предт амбу ра при распашных дверях должна быть на 0 ,6 м больше ширины дверного полотна.

В убежищах лечебных учреждений следует принимать: ширину предтамбура, тамбура-шлюза - 2 ,5 м, тамбура - 1 ,8 м; длину тамбура и тамбур-шлюза 4 ,0 - 4 ,5 м, предтамбура - 1 ,8 м.

2 .23 . Помещения, приспосабливаемые под убежища , должны иметь один аварийный (эвакуационный) выход.

В убежищах вместимостью 600 чел. и более один из выходов следует оборудовать как аварийный (эвакуационный) выход в виде тоннеля внутренним размером 1 ,2 ´ 2,0 м. При этом выход из убежища в тоннель должен осуществляться через тамбур, оборудованный защитно-герметической и герметической дверями размерами 0 ,8 ´ 1,8 м.

Тоннель аварийного выхода , совмещенного с входом в убежище, допускается предусматривать для размещения однокамерного тамбур-шлюза.

В отдельно стоящих убежищах допускается один из входов, расположенных вне зоны возможных завалов, проектировать как аварийный выход.

Аварийные выходы следует располагат ь , как правило, выше уровня грунтовых вод. Превышение отметки уровня грунтовых вод относительно пола аварийного выхода допускается принимать не более 0 ,3 м, а в аварийном выходе, совмещенном со входом, - не более 1 ,0 м.

В условиях высокого уровня грунтовых вод допускается аварийный выход проектировать через покрытие в виде защищенной шах т ы без подходного тоннеля. При совмещении шахтного аварийного выхода со входом следует предусматривать лестничный спуск. Высота оголовка шахты определяется расчетом.

2 .24 . В убежищах вместимостью до 600 чел. следует предусматривать аварийный выход в виде вертикаль ной шахты с защитным оголовком. При этом аварийный выход должен соединяться с убежищем тоннелем. Внутренние размеры тоннеля и шахты должны быть 0 ,9 ´ 1,3 м.

При расстоянии от здания до оголовка равном высоте здания и более д о пускается вместо оголовка устраивать лестничный спуск с поверхности земли.

Выход из убежища в тоннель должен оборудоваться защитно-герметическими и герметическими ставнями, устанавливаемыми соответственно с н аружной и внутренней стороны стены.

2 .25 . Аварийные шахтные выходы должны оборудоваться защищенными оголов к ами, высоту которых следует принимать 1,2 м или 0 ,5 м в зависимости от удаления оголовка от здания.

Удаление оголовков в зависимости от высоты и типа зданий принимается согласно табл . 5.

Таблица 5

№ пп

Здания

Расстояние от здания до оголовка, м при его высоте h ог

0,5 м

1,2 м

1

2

3

4

1

Производственные одноэтажные

0 ,5Н

0

2

Производственные многоэтажные

Н

0 ,5Н

3

Административно-бытовые корпуса, жилые здания

Н

0 ,5 Н + 3

Примечан и е. В табл. 5 дана высота здания, Н, м.

При удалении оголовков на расстояния менее указанных в табл. 5 их высоту следует принимать по интерполяции между величи н ами 0 ,5 м и 1 ,2 м или 1,2 м и высотой оголовка в пределах контура разрушенного здания, равной h ог.з. = 0,15Н м для производственных многоэтажных и h ог.з. = 0 ,18Н м для административно-бытовых и жилых многоэтажных зданий.

В стенах оголовка высотой 1 ,2 м следует предусматривать проемы размером 0 ,6 ´ 0,8 м, оборудуемые жалю зийны ми решетк ами, отк рываемыми вн утрь. При высоте оголовка менее 1 ,2 м в покрытии следует предусматривать металлическ ую решетку, открываемую вниз, размерами 0 ,6 ´ 0 ,6 м.

В условиях стесненной городской застройк и при соответствующем технико-экономическом обосновании, допускается во входах, совмещенных с аварийными выходами, предусматривать оголовки с устройством в них лестничных маршей (спусков) и защитно-герметических дверей размером 0 ,8 ´ 1,8 м. В этом случае устройство тамбура не предусматривается. Герметическая дверь устанавливается при выходе из убежища в тоннель.

2 .26 . Входы и аварийные выходы должны быть защищены от атмосферных осадков и поверхностных вод.

Павильоны, защищающие входы от атмосферных осадков, должны в ыполняться из легких несгораемых материалов.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2 .27 . Конструкции помещений, приспосабливаемых под убежища, должны обеспечивать защиту укрываемых от воздействия ударной волны, ионизирующих излучений, светового излучения и теплового воздействия при пожарах.

Помещения, приспосабливаемые под убежища, должны быть герметичными.

2 .28 . Для убежищ следует принимать железобетонные перекрытия по балочной схеме с опиранием балок (ригелей) на колонны, а также безбалочные перекрытия. Применение несущих внутренних продол ь ных и поперечных стен допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

2 .29 . Участки не обсыпанных грунтом железобетонных стен, выступающих над поверхностью земли или примыкающих к незащищенным подвалам, а также стены в местах примыкания входов и необсыпные покрытия при толщине их 50 см и менее должны иметь термоизоляционный слой согласно табл. 6 .

Таблица 6

№ пп

Термоизоляционный материал

Термоизоляционный слой в см, при толщине железобетонных стен и перекрытий в см

50

40

30

20

10

1

2

3

4

5

6

7

1

Шлак котельный или доменный

7

10

15

20

30

2

Керамзит, кирпичная кладка

8

11

17

22

32

3

Шлакобетон, керамзитобетон, песок сухой

9

12

20

25

35

4

Бетон тяжелы й

10

20

30

40

50

5

Грунт растительный

15

25

35

45

55

2 .30 . Конструктивную схему встроенных убежищ следует выбирать с учетом конструкций з дания (сооружения), в которое встраивается убежище, и на основе технико-экономической оценки объемно-планировочных решений по использованию помещений в мирное время.

В убежищах должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную жесткость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации.

Рекомендуется применять каркасную схему.

Бескаркасная схема допускается при соответствующем обосновании.

2 .31 . Конструктивные решения сопряжений элементов каркаса надземной части зданий с конструкциями встроенных убежищ должны предусматривать, как правило, свободное о пи рание надземных конструкций здани й; на покрытие встроенного убежища.

Для обеспечения пространственной жесткости каркаса вновь строящейся надземной части здания при воздействии эксплуатационных нагрузок допускается устройство «стыков по жесткой схеме» каркаса надземной части с покрытием убежищ, рассчитанных на разрушение надземных конструкций при особом сочетании нагрузок и сохранении при этом прочности и герметичности покрытия убежищ.

2 .32 . В 70 -х годах прошлого века в стране были разработаны типовые конструкции убежищ ГО, например серия У-01 -01 /80 , в которой предусматривалось применение сборных железобетонных элементов. Сборные конструкции отвечали условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях, а также транспортирования и монтажа.

Особое внимание в серии уделялось прочности и долговечности соединений. Конструкции узлов обеспечивали надежную передачу усилий, проч н ость соединений, а также связь бетона замоноли чи вани я в стыках с бетоном сборных элементов.

На основе этих конструкций были разработаны многочисленные типовые проекты убежищ двойного применения и различного назначения, паспорта которых публиковались в специальных Каталогах.

В настоящее время строительство ведется на основе монолитного железобетона, осно в ные решения которого подходят и для проектирования конструктивной части убежищ ГО. При этом объемно-планировочные решения рекомендуется принимать по типовым проектам убежищ двойного назначения, опубликованным в Каталогах.

Для убежищ IV класса и ниже допускается примене н ие типовых ж елезобетонных конструкций промышленного и жи ли щно-г ражд ан ского строительства с необходимым усилением.

Наружные стены убежищ, пол которых расположен ниже уро в ня грунтовых вод на 2 м и менее, допускается проектировать из сборных железобетонных конструкций с устройством надежной окл еечн ой гидрои золяции.

В случае если отметка пола убежища ниже ур о вня грунтовых вод более, чем на 2 м, наружные стен ы убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией, предусматривая индустриальные способы их возведения и непрерывную укладку бетонной смеси при бетонировании.

В зоне возможного затопления несущие конструкции убежищ следует проектировать из монолитного железобетона с оклеечной гидроизоляцией.

Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные и плоские арматурные каркасы.

2 .33 . При проектировании сборно-монолитных конструкций убежищ н еобходимо обеспечивать с помощью различных расчетных, конструктивных и те хнологических мероприятий надежную работу сборных элементов при набетонировании монолитной части, а также надежную связь и совместную работу бетона о м оноличивания с бетоном сборных конструкций.

2 .34 . В наиболее напряженных местах изгибаемых и внецен т ренно сжатых железобетонных элементов необходимо предусматривать учащенную поперечную арматуру с шагом 10 - 15 d (диаметров арматуры).

2 .35 . Покрытия следует проектировать, как правило, сборными, и сборно-монолитными, обеспечивающими надежную связь со стенами, выполненными из сборных железобетонных элементов, путем сварки закладных деталей ил и выпусков арматуры длиной 30 - 35 d , а со стенами из каменных (бетонных) материалов - путем установки анкеров. Узлы сопряжения должны замонол и чи ваться бетоном.

2 .36 . Стены следует проектировать из сборных железобетонных панелей, бетонных блоков, монолитного железобетона и других строител ь ных материалов, удовлетворяющих требованиям прочности, а также другим требованиям, предъявляемым к подземным частям зданий и сооружений.

Бетонные блоки следует применять в стенах , работающих на сжатие при малых эксцентриситетах продольных сил, не превышающих значений, указанных в п. 4.20.

При проектировании стен из сборных конструкций необходимо предусматривать заполнение швов между стеновыми панелями и заделку их в паз фундаментной плиты или ленточного фундамента бетоном или раствором. В водонас ыщ енны х грунтах заполнение швов и заделку панелей следует производить водонепроницаемым бетоном (раствором) на безусадочном или расширяющемся и самонапрягающемся цементе, либо на портландцементе с уплотняющими добавками.

Места сопряжения стен (углы примыкания, пересечения), выполненные из каменных материалов и бетонных блоков, следует усиливать арматурой класса А- 1 в виде отдельных стержней или сеток.

При проектировании наружных стен встроенных в первые этажи убежищ следует применять монолитный железобетон или комплексные конструкции, состоящие из монолитного железобетона и каменной кладки, расположенной с наружной стороны.

2 .37 . Колонны и фундаменты необходимо проектировать из сборног о или монолитного железобетона. При расположении подошвы фундамента на 0 ,5 м выше наивысшего уровня грунтовых вод следует применять ленточные (под стены) и столбчатые (под колонны) фундаменты.

При расстоянии между подошвой фундамента и наивысшим уровнем грунтовых вод менее 0 ,5 м следует проектировать сплошную монолитную железобетонную плиту. Монолитную железобетонную плиту следует проектировать также в сложных гидрогеологических условиях и в районах распространения вечн омерзлы х грунтов.

Для стен и колонн, возвышающихся в отдельно стоящих и встроенных в первы е этажи убежищ, следует применять монолитные железобетонные ленточные фундаменты, расположенные в двух взаимно-перпендик улярных направлениях.

Конструкцию полов в защитных сооружениях следует принимать в соответствии с требованиями по их использованию в мирное время.

В районах распространения вечномерзл ы х гр унтов тоннели входов и аварийных выходов должны иметь отдельные от основного сооружения фундаменты.

2 .38 . В северной строительно-климатической зоне тоннели входов и аварийных выходов убежищ, проектируемых с использованием вечномерзлых грунтов в качестве основания по принципу II и в соответствии с требованиями СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, следует отделять от помещений убежищ деформационными швами, конструкция которых должна исключать возможность попадания грунтовых вод во входы убежищ.

2 .39 . Сопряжение несущих стен и колонн с покрытиями и фундаментами должны обеспечивать пространственную жесткость убежища при монтажных и расчетных нагрузках.

2 .40 . Перегородки следует проектировать армо ки рпичны ми, из сборного железобетона, из бетона на пористых заполнителях и других огнестойких материалов. Конструкции перегородок и их крепления к стенам, колоннам и покрытиям должны проектироваться с учетом воздействия инерционных нагрузок и возможных деформаций элементов покрытий и вертикальных осадок стен и колонн при воздействии расчетной нагрузки.

2 .41 . В бетонной подготовке пола помещений для хранения продовольствия необходимо предусматривать укладку сетки из стал ь ной проволоки диаметром 1 ,5 - 2 ,5 мм с размером ячейки не более 12 ´ 12 мм. В местах сопряжения бетонной подготовки пола с ограждающими конструкциями помещений сетка заводится на высоту 0 ,5 м от пола и оштукатуривается цементным раствором.

Входные двери помещений для хранения продовольствия должны быть сплошными без пустот, обитыми кровельной оцинкованной сталью на высоту 0 ,5 м. На дверях следует предусматривать установку замков.

2 .42 . Защиту входных проемов следует предусматривать с помощью защитно-герметических и герметических ворот, дверей и ставней, разрабатываемых в соответствии с ГОСТ.

2 .43 . На вводах коммуникаций, обеспечивающих внешние связи данного помещения, приспосабливаемого под убежища, с другими, а также функционирование систем внутреннего оборудования после воздействия расчетной нагрузки, следует предусматривать компенсационные устройства.

Проектирование компенсационных устройств и дверных проемов следует производить с учетом возможной осадки сооружения, определяемой расчетом.

ГИДРОИЗОЛЯЦИЯ И ГЕРМЕТИЗАЦИЯ

2 .44 . Гидроизоляцию убежищ следует проектировать в соответствии с т ребования ми инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей з даний и сооружений. Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ следует принимать в зависимости от назначени я помещений, используемых в мирное время, но не ниже II категории.

Для гидроизоляционных покрытий следует выбирать материалы , обладающие высокой адгезией, значительной сопротивляемостью разрыву, водо- и паронепроницаемостью, наибольшим относительным удлинением, а при наличии агрессивных грунтовых вод - стойкими к их воздействию.

В северной строительно-климатической зоне, независимо от принципа использования веч н омерзлы х грунтов ( I и II ) в качестве основания убежищ, заглубленные в грунт конструкции должны иметь гидроизоляцию, стойкую к замораживанию и пригодную к условиям работы при отрицательных температурах.

Во всех случаях гидроизоляция должна совмещаться с антикоррозийной защитой, а также с защитой фундаментов и других подземных частей зданий и сооружений от всп у чи вания.

2 .45 . В убежищах , размещаемых в водонасы щенны х грунтах и в зонах возможного затопления, гидроизоляцию из рулонных материалов и отдельных листов необходимо рассчитывать, исходя из условия обеспечения водонепроницаемости после воздействия расчетных нагрузок.

При проектировании указанных убежищ необходимо определять зоны возможного появления трещин в ограждающих конструкциях и ширину их раскрытия при неблагоприятных расчетных случаях воздействия. Конструкцию гидроизоляционного покрытия следует определять с учетом возможного деформирования его без разрыва и потери изоляционных свойств.

2 .46 . Расчетная величина деформации а т , см, при которой материал гидроизоляции деформируется без разрыва, определяется по формуле

а т = 2 к m Е m εm 2 t / RG + Fαμ ,                                                ( 1 )

где к m - коэффициент, зависящий от соотношения физико-механических свойств гидроизоляционных материалов и мастики, принимаемый по табл. 7.

Таблица 7

№ пп

Отношение показателей физико-механических свойств материалов tRs / RG

1

1...2

2

1

2

3

4

5

1

Коэффициент к m

0 ,67

1

1 ,4

Е m - мо ду ль деформации гидроизоляционного материала, принимаемый по табл. 8, Па (кг с/см2 );

εm - о тн осит ель ное удлинение гидроизоляционного материала, принимаемое по табл. 8;

Rs - расче тн ое сопротивление гидроизоляционного материала растя жению, Па (кгс/см2 ), п ринимаемое по табл. 8;


Таблица 8

№ пп

Гидроизоляционный слой

Расчетное сопротивление Rs МПа (кгс/см2) над чертой; модуль деформации Е m МПа (кгс/см2) под чертой при времени нарастания нагрузки, мс

До 6

8

10

20

40

60

100

150

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Поливини лхл ори дный пластикат при εm = 0 ,2

24 (240 )

140 (1400 )

23 (230 )

120 (1200 )

22 (220 )

114 (1140 )

18 (180 )

92 (920 )

15 (150 )

72 (720 )

14 (140 )

70 (700 )

13 (130 )

65 (650 )

12 (120)

60 (600 )

2

То же при εm = 0 ,1

30 (300 )

30 (300 )

28,5 (285)

29,5 (295 )

27,5 (275 )

29 (290 )

25,5 (255 )

27 (270 )

24 (240)

22 (220 )

23 (230 )

21 ,5 (215 )

22 (220 )

21 (210 )

21 ,5 (215 )

20 ,5 (205 )

3

Листовой полиэтилен при εm = 0 ,2

15 ,5 (150 )

79 (790 )

14,3 (143)

74 (740 )

13 ,7 (137 )

71 (710 )

12 ,2 (122 )

63 (630 )

11 ,5 (115 )

59 ,5 (595 )

11 ,2 (112 )

56 (560 )

10 ,8 (108 )

55 (550 )

10 ,7 (107 )

54 (540 )

4

Изол в 3 слоя при εm = 0 ,1

5 ,4 (54 )

56 (560 )

5 (50 )

52 (520 )

4 ,6 (46 )

50 (500 )

4 (40 )

43 (430 )

3 ,6 (36 )

34 (340 )

3,2 (32 )

32 (320 )

2 ,9 (29 )

30 (300 )

2 ,4 (24 )

28 (280 )

5

Изол в 4 слоя при εm = 0,08

7,2 (72 )

88 (880 )

6 ,7 (67 )

82 (820 )

6 ,2 (62 )

78 (780 )

5 ,4 (54 )

68 (680 )

4 ,6 (46 )

55 (550 )

4 ,2 (42 )

51 (510 )

3 ,9 (39)

49 (490 )

3,6 (36 )

45 (450 )

6

Изол в 5 слоев при εm = 0 ,08

8 ,9 (89 )

112 (1120 )

8 ,3 (83 )

104 (1040 )

7 ,9 (79 )

98 (980 )

7 (70 )

83 (830 )

6 (60 )

78 (780 )

5 ,4 (54 )

65 (650 )

4,8 (48 )

58 (580 )

4 ,5 (45 )

54 (540 )

7

Бризол в 3 слоя при εm = 0,08

6,1 (61 )

63 (630 )

5 ,6 (56 )

58 (580 )

5 ,3 (53 )

56 (560 )

4 ,5 (45 )

48 (480 )

3 ,7 (37 )

38 (380 )

3 ,5 (35 )

36 (360 )

3 ,3 (33 )

34 (340 )

3 ,1 (31 )

32 (320 )

8

Бризол в 4 слоя при εm = 0 ,08

8 ,1 (81 )

99 (990 )

7,5 (75 )

92 (920 )

7 (70 )

88 (880 )

6 ,1 (61 )

76 ,5 (765 )

5 ,2 (52 )

62 (620 )

4,7 (47 )

57 ,5 (575 )

4 ,4 (44 )

55 (550 )

4,1 (41 )

51 (510 )

9

Бризол в 5 слоев при εm = 0 ,08

9 ,9 (99 )

126 (1260 )

9 ,3 (93 )

117 (1170 )

8 ,9 (89 )

110 (1100 )

7 ,9 (79 )

93 ,5 (930 )

6 ,7 (67 )

88 (880 )

6 ,1 (61 )

73 (730 )

6 ,4 (64 )

65 (650 )

5 ,1 (51 )

61 (610 )

10

Мастика БКС

1 ,75 (17,5 )

1 ,75 (17 ,5 )

1 ,75 (17,5 )

1 ,3 (13 )

0 ,98 (9 ,8 )

0 ,8 (8 )

0,6 (6 ,2 )

0 ,5 (5,2 )

Примечание. При промежуточных значениях времени нарастания нагрузки значения Rs , RG и εm допускается принимать по интерполяции.


t - т олщин а гидроизоляционного материала, см;

RG - расч етн ое сопротивление мастики сдвигу, принимаемое по табл. 8, Па ( к гс/см2 );

F d - расче тн ая нагрузка на гидроизол яцию, Па (кгс/см2);

μ - коэффициент трения песка по гидроизоляционному покрытию, принимаемый по табл. 9.

Таблица 9

№ пп

Материал гидроизоляционного покрытия

Коэффициент трения песка μ песка по гидроизоляции при его зерновом составе и влажности в %

Среднезернистого

Крупнозернистого

G = 0

G ≤ 0,5

G = 0

G ≤ 0,5

1

2

3

4

5

6

1

Поливинилх л оридный пластикат

0 ,5

0 ,4

0 ,55

0 ,43

2

Листовой полиэтилен

0 ,42

0 ,36

0 ,45

0 ,38

3

И зол и бризол

0 ,52

0 ,4

0 ,6

0 ,45

Примечание. Для глинистых и суглинистых грунтов коэффициент μ допускается принимать как для среднезернист ы х песков при влажности ω ≤ 0 ,5.

Максимальная ширина раскрытия трещин в местах сопряжения железобетонных конструкций не должна превышать 0 ,5 см.

В тех случаях, ко г да значения ат будут меньше максимальной ширины трещины в конструкции сооружения, необходимо предусматривать применение гидроизоляционных материалов с более высокими прочностными характеристиками, увеличивать число слоев гидроизоляционного покрытия или предусматривать местные усиления гидроизоляции в зоне образования трещин.

Пример расчета гидроизоляции приведен в приложении 4.

2 .47 . Расчет гидроизоляци и на отрыв по вертикальным поверхностям при осадке сооружения под действием нагрузки производится по формуле

Fαμ ≤ RG                                                                                                ( 2)

где RG ; Fα и μ - то же, что и в формуле ( 1).

2 .48 . Вводы инженерных коммуникаций должны быть доступны для их осмотра и ремонта с внутренней стороны убежищ. Допускается объединение их, при этом группировку вводов следует производить с учетом требований соответствующих глав С Ни П. На вводах водоснабжения и теплоснабжения, а также выпусках канализации следует предусматривать внутри убежища установку запорной арматуры.

Закладные части для ввода кабелей, воздуховодов, труб водопровода и теплоснабжения и для выпусков канализации следует устраивать в виде стальных патрубков с наваренными в средней их части фланцам и . Установку закладных частей в ограждающие конструкции следует предусматривать, как правило, до бетонирования.

2 .49 . Закладные части для крепления защитно-герметических и герметических дверей (ставней) и ввода инженерных коммуникаций следует проектировать с учетом нагрузок от воздействия ударной волны. По периметру закладных частей дверей следует предусматривать установку штуцеров с шагом 0 ,5 м для нагнетания через них раствора на расширяющемся цементе.

В закладных (трубчатых) частях после прокладки кабелей электроснабжения и связи должна предусматриваться заливка свободного пространства кабельной мастикой. В других вводах свободное пространство внутри закладных частей следует заполнять уп лотн итель ны ми прокладками.

2 .50 . Эксплуатационный подпор в оздуха при режиме фильт ровентиляции должен предусматриваться не менее 50 Па (5 кгс/м2). При режиме чистой вентиляции подпор воздуха в убежище следует обеспечивать за счет превышения притока над вытяжкой, величина подпора воздуха при этом не нормируется.

Для многоэтажных убежищ величина эксплуатационного подпора при филь т ровентиляц ии определяется по формуле:

Р = 50 + (а + h )( ρ н + ρ с ) ,                                                ( 3 )

где: а - расстояние от оси возд у хозаборн ого отверстия оголовка до пола нижнего этажа убежища, м;

h - высота верхнего этажа убежища, м;

ρ н , ρ с - объемный вес наружного воздуха и воздуха в сооружении при зимних расчетных температурах.

В проекте на плане сооружения указы в аются все линии герметизации убежища и средства, обеспечивающие герметизацию во входах и местах прохода коммуникаций.

Б. ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫЕ УКРЫТИЯ (ПРУ)

ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ РЕШЕНИЯ

2 .51 . В составе противорадиационных укрытий следует предусматривать помещения для размещения укрываемых , медпункт, буфет (основные), санитарного узла, вентиляционной и для хранения загрязненной верхней одежды (вспомогательные).

В неканализованных укрытиях вместимостью до 20 чел. допускается предусматривать помещение для выносной тары площадью не более 1 м2.

Противорадиационные укрытия для учреждений здравоохранения должны иметь следующие основные помещения: для размещения больных и выздоравливающих , медицинского и обслуживающего персонала, процедурную (перевязочную), буфетную и посты медсестер.

Разме щ ение больных, медицинского и обслуживающего персонала следует предусматривать в раздельных помещениях, за исключением постов дежурного персонала. В противорадиационных укрытиях больниц хи ру ргического профиля следует до пол нительно п редусматривать операционно- пе р евязочную и предоперац ионно-стерили зац ионную палаты. Для тяжел обольны х следует предусматривать санитарную комнату.

Противорадиационные укрытия для инфекционных больных следует проектировать по индивидуальному заданию, предусматривая раздельное размещение больных по видам инфекции и выделяя при необходимости п омещения для отдельных боксов.

2.52 . Норм у пл ощади пол а помещений в ПРУ на одного укрываемого следует принимать равной 0 ,5 м2 при двухъярусном и 0 ,4 м2 при трехъярусном расположении нар.

Нормы площ ад и пом ещен ий п ротиворадиационных укрытий для уч реждений здравоохранения следует принимать согласно табл . 10.

Таблица 10

№ пп

Помещения

Площадь помещений, м2, при количестве коек (мест)

Дополнительные указания

200 - 400

401 - 600

601 - 1000

1

2

3

4

5

6

1

А. Больницы, клиники, госпитали и медсанчасти

1. Для размещения больных (на одного укрываемого):

тяжелобольных при высоте помещений 3 м и более;

1 ,9

1 ,9

1 ,9

-

тяжелобольных при высоте помещений 2 ,5 м

2 ,2

2 ,2

2 ,2

-

выздоравливающих

1

1

1

-

2

Опер аци онн о-перевязочн ая

25

30

40

Только в больницах хирургического профиля

3

Предопера ц ионн о-ст ерили заци онная

12

12

24

4

Процедурная перевязочная

20

30

40

-

5

Буфетная с помещением для подогрева пищи

20

30

40

-

6

Посты медицинских сестер

2

2

2

Количество постов определяется в задании на проектирование

7

Для размещения медицинского и обслуживающего персонала (на одного укрываемого)

0 ,5

0 ,5

0 ,5

8

Санитарная комната (для мытья суден, пеленок и хранени я отбросов)

10

14

20

Только для тяжелобольных

9

Отдельные помещения боксов с тамбуром и санузлом

11

11

11

Только в инфек ц ионных больницах. Количество боксов определяется з аданием на пр оектирование

10

Б. Родильные дома и детские больницы

Для размещения больных , беременных, рожениц и родильниц

Согласно п . 1 раздела А

11

Оп ераци онно-перевязочн ая

36

-

-

-

12

Предродовая палата

20

-

-

Только в родильных домах

13

Родовая палата

20

-

-

14

Детская комната (на каждого ребенка)

0 ,6

-

-

15

Буфетная, посты медицинских сестер, помещения для медицинского и обслуживающего персонала, санитарная комната

Согласно п .п. 5 , 6 , 7 и 8 разд. А

16

Бел ь евая для хранения двухсуточного запаса бель я

6

-

-

Тол ь ко в родильных домах

17

В. Лечебно-оздоровител ь ные учреждения

Для отдыхающих (на одного укрываемого):

взрослого

0 ,5

0 ,5

0 ,5

ребенка

1

1

1

18

Процедурная перевязочная:

для взрослых

20

25

30

для детей

16

20

25

19

Буфетная и посты медицинских сестер

Согласно п.п. 5 и 6 раздела А

20

Г. Учрежден и я, не имеющие коечного фонда

Для рабочих и служащих (на одного укрываемого)

0 ,5

0 ,5

0 ,5

2 .53 . При проектировании противорадиационных укрытий, размещаемых в общеобразовательных школах и детских са д ах-яслей, следует принимать нормы площади, кроме постов для медсестер, по пп. 17 - 19 т абл. 10 , при этом учеников-подростков 12 лет и старше следует относить к категории взрослых, остальных к категории детей.

2 .54 . Высоту помещений противорадиационных укрытий во вновь проектируемых зданиях следует принимать в соответствии с главой СНиП по проектированию помещений, используемых в мирное время, но не менее 1 ,9 м от отметки пола до низа выступающих конструкций перекрытий (покрытий).

Для укрытий, оборудуемых в существующих зданиях и сооружениях следует принимать:

трехъярусное расположение нар при высоте помещений 2 ,9 м и более;

двухъярусное расположение нар при высоте помещений от 2,15 до 2 ,9 м.

При размещении противорадиационных укрытий в подвалах , подпольях, погребах и других заглубленных помещениях при их высоте 1,7 - 1,9 м следует предусматривать одноярусное расположение нар, при этом норму площади пола основных помещен ий на одного укрываемого следует принимать равной 0 ,6 м2.

Основные помещения укрытий оборудуются местами для лежания и сидения.

Места для лежания должны составлять не менее 15 % при одноярусном, 20 % при двухъярусном и 30 % при трехъярусном расположении нар общего количества мест в укрытии. Места для лежания следует принимать размером 0 ,55 ´ 1 ,8 м.

Посты медицинских сестер следует предусматривать из расчета один пост на 100 больных средней тяжести.

2 .55 . Требования с санитарным узлам принимаются в соответствии с п. 2.10 . настоящих С Ни П. Количество напольных чаш (унитазов), писсуаров и умывальников для противорадиационных укрытий на предприятиях и в жилых районах следует принимать в соответствии со второй графой табл. 4 настоящих норм.

Для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих больных средней и легкой степени тяжести, медицинский и обслуживающий персонал, нормы, указанные в п.п. 1 и 2 второй графы табл. 4 настоящих норм, следует принимать, уменьшая в 1,5 раза, а указанные в пп. 3 и 4 той же таблицы - принимать по третьей графе.

В противорадиационных укрытиях допускается проектировать санитарный узел из расчета обеспечения 50 % укрываемых. Для остальных укрываемых пользование санитарными приборами следует предусматривать в соседних с укрытием помещениях.

2 .56 . В п р отиворадиационных укрытиях, имеющих вентиляцию с механ ическим побуждением, следует предусматривать вентиляционные помещения, размеры которых определяются габаритами оборудования и площадью, необходимой для его обслуживания.

При ручном приводе вентилятора п роти вопыльны е фильтры должны быть отделены от вентиляционных помещений и помещений для укрываемых защитным экраном или стеной, исключающей возможность прямого облучения обслуживающего персонала. Толщина защитных экранов и стен принимается по табл. 3.

2 .57 . Помещения для хранения загрязненной уличной одежды следует предусматривать при одном из выходов и отделять от помещений для укрываемых несгораемыми перегородками с пределом огнестойкости 1 ч. Общая площадь их определяется из расчета не более 0 ,07 м2 на одного укрываемого.

В укрытиях вместимостью до 50 чел. вместо помещения для загрязненной одежды допускается предусматривать устройство при входах вешалок, размещаемых за занавесями.

2 .58 . Количество входов в противорадиационное укрытие следует предусматривать в зависимости от вместимости согласно прил . 1 ., но не менее двух входов шириной 0 ,8 м.

При вместимости укрытия до 50 чел. допускается устройство одного входа, при этом вторым эвакуационным выходом должен быть люк размером 0 ,6 ´ 0 ,9 м с вертикаль ной лестницей или окно размером 0 ,75 ´ 1,5 м со специальным приспособлением для выхода.

Общую ширину входов для мирного времени в помещениях, приспосабливаемых по д противорадиационные укрытия, следует принимать из расчета не менее 0 ,6 м на 100 чел., работающих в помещениях, но ширина каждого из выходов должна быть не менее 0 ,8 м.

КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

2 .59 . Наружные ограждающие конструкции противорадиационных укрытий должны обеспечивать защит у укрываемых от поражающего воздействия ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности и от воздействия ударной волны согласно прил. 1.

Степень защиты укрываемых от ионизирующих излучений при радиоактивном заражении местности следует определять расчетом в соответствии с указанным в задании на проектирование коэффициентом защиты противорадиационного укрытия.

2 .60 . Проемы в наружных ограждающих конструкциях , не используемые для входа или выхода из укрытия, должны заделываться во время перевода помещений на режим укрытия с учетом соблюдения условия

β = А n / V з ≥ 0,006 по прил. 1.

Вес 1 м2 заделки должен соответствовать аналогичному весу ограждающих конструкций или быть не менее величин, определяемых расчетом по ослаблению излучения с учетом заданного коэффициента защиты укрытия.

2 .61 . Окна надземных помещений, расположенных за пределами зоны воздействия ударной волны и приспосабливаемых под противорадиа ц ионные укрытия, следует заделывать на высоту не менее 1 ,7 м от отметки пола. В верхней части окна (проема) допускается оставлять отверстие высотой 0 ,3 м, которое должно располагаться выше мест для лежания не менее чем на 0 ,2 м.

2 .62 . Для предотвращения заражения радиоактивными осадками основных помещений укрытий необходимо на незаложенных частях окон предусматривать устройство занавесей. В противорадиационных укрытиях следует предусматривать устройство в окнах помещений, смежных с укрытием и расположенных над ним, приспособлений для навешивания занавесей или для установки легких навесных ставней (щитов), исключающих попадание радиоактивных осадков в указанные помещения.

2 .63 . Повышение защитных свойств противорадиационных укрытий, размещаемых в подвалах, подпольях, надземных жилых, общественных и других зданиях или сооружениях, следует предусматривать путем:

устройства пристенных экранов из камня или кирпича. Укладки мешков с грунтом и т.п. у наружных стен надземных помещений на высоту 1 ,7 м от отметки пола;

обвалование выступающих частей стен подвалов (подполий) на полну ю высоту;

укладки дополнительного слоя грунта на перекрытии и установки в связи с этим поддерживающих прогонов (балок) и стоек;

заделка липших проемов в ограждающих конструкциях и устройство стенок-экранов во входах (въездах).

Все перечисленные мероприятия должны проводиться в период перевода помещений на режим укрытия.

Устройство вентиляционного помещения и установка в нем оборудования производится заблаговременно.

2 .64 . Во входах в противорадиационные укрытия должны устанавливаться обыч н ые двери. При этом в зоне возможных слабых разрушений необходимо предусматрив ать приспособления для удержания дверного полотна в открытом положении в момент воздействия ударной волны.

2 .65 . Для защиты входов в укрытиях , расположенных на первом этаже здания или в заглубленных сооружениях с въездом для автотран спорта, следует предусматривать стенки-экраны. Вес 1 м2 экрана должен быть н е менее веса 1 м2 наружной стены укрытия или определен по расчету на ослабление излучения.

Место установки стенки-экрана определяется условиями эксплуатации, а расстояние от входного проема до экрана должно быть на 0 ,6 м больше ширины полотна двери (ворот). Размеры стенки-экрана в плане следует назначать из условия ослабления и минимального попадания через входы излучения в помещения для у крываемых.

Высота стенки-экрана должна быть н е менее 1 ,7 м от отметк и пола. Допускается устройство стенки-экрана из местных материалов.

2 .66 . Защиту укрываемых от ионизирующих излучений, прони к ающих через входы, допускается также осуществлять путем устройства во входах поворотов на 90 °, при этом толщина стены, расположенной против входа, определяется расчетом.

3. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

Нагрузки и их сочетания

3 .1 . Ограждающие и несущие конструкции убежищ следует рассчитывать на особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянных, временных и длительных нагрузок и статической нагрузки, эквивале н тной действ ию динамической нагрузки от воздействия ударной волны (эк в ивалентная статическая нагрузка).

Конструкции должны быть, кроме того, проверены расчетом на основное сочетание нагрузок и воздействий при эксплуатации помещений убежищ в мирное время, а также на возникающие усилия и сохранность герметичности убежищ при возможной осадке отдельных нагруженных опор (колонн) убежищ от эксплуатационной нагрузки надземной части здания или сооружения.

Конструкция междуэтажного перекрытия должна рассчитываться на вертикальную нагрузку от инерционных сил, возникающих в процессе движения сооружения. Направление нагрузки следует принимать симметричным, т.е. нагрузка может действовать снизу вверх и сверху вниз.

Методика расчета приведена в прил . 5.

3 .2 . Постоянная и временная длительные нагрузки должны определяться согласно требованиям глав СНиП по нагрузкам и воздействиям и соответствующим нормам проектирования строительных конструкций. Постоянную нагрузку на убежища от конструкций вышележащих этажей зданий или сооружений при расчете на особое сочетание нагрузок следует определять согласно прил. 1.

3 .3 . При расчете на особое сочетание нагрузок коэффициенты сочетания нагрузок и перегрузки к эквивалентным статическим, постоянным и временным длительным нагрузкам следуе т принимать равным 1 . Защитные сооружения рассчитываются на однократное воздейств ие нагрузки.

При проектировании встроенных убежищ, возводимых в сейсмических районах, производится расчет на сейсмическое воздействие. Для отдельно стоящих убежищ расчет на сейсмическое воздействи е не производится.

ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ УДАРНОЙ ВОЛНЫ

3 .4 . Динамическая нагрузка на элементы конструкций определяется условиями воздействи я ударной волны на убежища в зависимости от заглубления их в грунт и гидрогеологических условий (см. рис. 1 ) .

Принимается одновременное за г ру жение всех конструкций. При этом динамическая нагрузка Р n , МП а (кг с/см2 ), принимается равномерно распределенной по площади и приложенной нормально к поверхности конструкции.

3 .5 . Динамическую вертикальную нагрузку Р 1 на покрытия встроенных убежищ ( рис. 1 а, б, д - л ), при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях 10 % и более или с легко разрушаемыми конструкциями1, отдельно стоящих убежищ и тоннелей аварийных выходов, а также горизонтальную нагрузку на наружные стены убежищ, размещенных в вечн омерзлы х грунтах ( рис. 1 ж, 1 з), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны Δ Р согласно прил. 1.

1 ) Здесь и далее под легко разрушаемыми конструкциями следует понимать наружные ограждающие конструкции, вес 1 м2 которых не превышает 1000 Н (100 кг с)


Рис. 1 Схемы приложения динамических нагрузок на конструкции

а, б - при полном заглублении встроенного убежища (а) и с примыканием (б) к помещению подвала, не защищен н ую от ударной волны; в, г - при неполном заглублении убежищ, обвалованные грунтом, с выносом бровки откоса на расстоянии, соответственно больше (в) и меньше (г) отношения ( h 1 + h 2 ) n -1 ; д - при неполном заглублении убежища с открытыми участками стен ( h ≤ 1 ,5 м); е - при полном заглублении убежища и при уровне грунтовых вод выше отметки пола убежища; ж, з - при расположении убежища в вечномерзлы х грунтах, при использовании основания по принципу 1 (ж) и по принципу 2 (з); и, к, л - для убежищ, встроенных в первые этажи зданий при совмещении стен убежища и здания (и), с примыканием стен к внутренним помещениям здания (к), при расположении убежища внутри этажа (л); м - при расположении убежища под подвальными помещениями (техническими подпольями).


Для покрытий убежищ, встроенных в кирпичные и панельные здания , при расположении над ними помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % величину Δ Р следует умножать на коэффициент 0 ,9 .

Динамическую вертикальную нагрузку Р 1 на покрытия убежищ, расположенных под техническими подпольями (рис. 1м), а также горизонтальную нагрузку Р 4 на стены, отделяющие убежище от примыкающих помещений подвалов, не защищенных от ударной волны (рис. 1 б ), следует принимать равной давлению во фронте ударной волны ΔР, умноженному на коэффициент 0 ,7 при расположении над подпольями или подвалами помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % и на коэффициент 0 ,8 при площади проемов 10 % и более или при расположении над подвалом (подпольем) помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3 .6 . Динамическую горизонтальную нагрузку Р 2 , передаваемую через грунт на элементы наружных стен ( рис. 1 а , в, г, е, м), следует принимать по формуле

Р 2 = к бΔ Р,                                                                      ( 4 )

где к б - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

ΔР - давление во фронте ударной волны, М П а (кг с/см2), принимаемое согласно прил. 1* .

Пр и наличии данных инженерных изысканий следует принимать

к б = 0 ,4 для песков со степенью влажности S < 0,5 и

к б = 0 ,6 для глины с консистенцией 0 ,75 < I < 1.

Таблица 11

№ пп

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

Коэффициент кб

1

2

3

1

Песчаные со степенью влажности S < 0,8; супеси с консистенцией I с < 1; суглинки и глины с консистенцией I с < 0 ,75

0 ,5

2

Водонас ыщ енны е грунты (ниже уровня грунтовых вод); пески со степенью влажности S > 0 ,8 ; супеси, суглинки и глины с консистенцией Ic > 1

1

3 .7 . При уровне горизонта грунтовых вод выше отметки пола убежища ( рис. е ) динамическую горизонтальную нагрузку на элементы наружных стен, расположенных выше уровня горизонта грунтовых вод, следует определять по формуле ( 4 ) с коэффициентом кб для н еводонасыщ енны х грунтов, умноженным на коэффициент 1 ,2 .

Динамическую горизонтальную нагрузку на стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, следует определять п о формуле ( 4) с коэффициентом кб для водонасыщ енны х грунтов.

Примечание. Увеличение нагрузки на наружные стены, расположенные ниже уровня горизонта грунтовых вод, учитывается коэффициентом к б = 1.

Динамическую горизонтальную нагрузку Р 3 на элементы наружных стен убежища (рис . 1г) следует определять по формуле

Р 3 = к бкот р Δ Р ,                                                                 ( 5)

где кот р - коэффициент, учитывающий отражение ударной волны и принимаемый по табл. 12;

кб, Δ Р - обозначение те же, что в формуле ( 4).

Таблица 12

№ пп

Уклон откосов обвалования

1:5

1:4

1:3

1:2

1

2

3

4

5

6

1

Коэффициент к от р

1 ,0

1 ,1

1 ,2

1 ,3

3 .9 . Динамическую горизонтальную нагрузку Р 4 для участков наружных стен, необвалованных и возвышающихся над поверхностью земли, непосредственно воспринимающих нагрузку от ударной волны (рис. д, и), следует определять с учетом эффекта обтекания сооружения ударной волны.

При высоте выступающих частей стен убежища над поверхностью земли 1 ,5 м и менее ( рис. д) динамическую нагрузку следует определять:

а) для отдельно стоящих убежищ и встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов 10 % и более, по формуле

Р 4 = Δ Р + 2,5 Δ Р 2 / Δ Р + 0 ,72, МП а                                    ( 6 )

б) для встроенных убежищ в здания, стены которых имеют площадь проемов менее 10 %, по формуле

Р 4 = 2 Δ Р + 6 Δ Р 2 / Δ Р + 0 ,72, МПа                                     ( 7 )

При высоте выступающей части стен над поверхностью земли более 1 ,5 м динамическую нагрузку на стены отдельно стоящих и встроенных убежищ следует определять по формуле ( 7).

Для стен встроенных убежищ, находящихся за ограждающими конструкциями первого этажа зданий (рис. к, л), динамическую нагрузку следует принимать:

при площади проемов стен здания от 10 до 15 % - по формуле ( 6);

при площади проемов более 50 %, а также для стен убежищ, находящихся за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле ( 7);

при площади проемов менее 10 % - по формуле

Р 4 = Р 1 + 2 ,5 Р121 + 0 ,72, МП а                                    ( 8 )

где Р 1 = 0 ,9 Δ Р.

Динамическую горизонтальную нагрузку, передаваемую через грунт (рис. д, и, к, л), следует определять по формуле

P '4 = кб Р4,                                                                       ( 9 )

где кб - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 11;

Р 4 - нагрузка на участки стен и стены, не обвалованные грунтом.

При типовом проектировании для встроенных в первые этажи убежищ расчетную нагрузку на стены следует принимать: для убежищ, находящихся за кирпичными, блочными и панельными ограждениями конструкций - по формуле ( 6), за легко разрушаемыми конструкциями - по формуле ( 7).

3.10 . Динамическую нагрузку P 5 на сплошную фундаментную плиту ( рис. к) на основаниях из нескальных грунтов и при условии, что толщина слоя грунта под фундаментной плитой до скалы равна или больше величины заглубления сооружения в грунт, следует принимать равной давлению во фронте ударной волны Δ Р.

При толщине слоя нескального грунта от низа фундаментной плиты до скалы меньше величины заглубления сооружения динамическую нагрузку P 5 следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициент 1 ,2 .

3 .11 . Динамическую нагрузку Р 5 на сплошную фундаментную плиту (рис. з) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Δ Р.

Динамическую нагрузку Р 6 на сплошную фундаментную плиту (рис. ж) на вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу I следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициент 1 ,2 .

3 .12 . Динамическую вертикальную нагрузку на колонны, внутренние и наружные стены следует определять расчетом в зависимости от площади за г ру жени я и динамической нагрузки на покрытия, определяемой по п. 3.5 . настоящих норм.

Динамическую нагрузку Р 7 на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует определять расчетом в зависимост и от динамической вертикальной нагрузки на стены, колонны и площади фундаментов.

3 .13 . Динамическую горизонтальную нагрузку на участки наружных стен убежищ в местах расположения входов и на первые (наружные) защитно-герметические двери (ворота) следует определять в зависимости от типа входа , его расположения и принимать равной величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициент к б , принимаемый согласно табл . 13 .

Динамическую горизонтальную нагрузку на защитно-герметические двери (ворота), расположенные в стенах встроенных в первые этажи убеж и щ, следует определять по формулам ( 6), ( 7), ( 8).

Таблица 13

№ пп

Вход

Схема входа

Коэффициент кв убежищ классов

I

II

III

IV

V

1

2

3

4

5

6

7

8

1

Из подвалов, не защищенных от ударной волны

0 ,8

0 ,8

0 ,8

0 ,8

0 ,8

2

С к возниковы й с перекрытием участков против входного проема

1

1

1,1

1 ,2

1 ,4

3

Из помещений первого этажа в убежища, расположенные:

а) в подвальном или цокольном этаже

1

3

1

2 ,7

1

2 ,5

1

2,2

1

2 ,0

б) на первом этаже

1,9

3 ,2

1,7

3

1 ,5

2 ,7

1,3

2 ,3

1,1

2 ,1

4

Из лестничных клеток при входе в лестничную клетку с улицы для убежищ, расположе н ных:

а) в подвальном или цокольном этаже

2,6

2 ,8

2,5

2 ,7

2,2

2 ,5

2

2 ,2

1,7

2 ,0

б) на первом этаже

2,6

3,1

2,5

3

2,2

2 ,7

2

2 ,3

1 ,7

2 ,1

5

Тупиковый без оголовка или с легкими (разрушаемыми) павильонами

3

2 ,7

2 ,5

2,2

1 ,9

6

Во входах с аппарелью

3 ,3

3

2 ,7

2 ,3

2 ,1

Примечания: 1 . Над чертой приведены данные для входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50 %, под чертой - с площадью проемов более 50 %, а также для входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

2 . Для входов из помещений с площадью проемов в ограждающих конструкциях менее 10 % коэффициент входа следует принимать равным 90 % коэффициентов входов из помещений с площадью проемов от 10 до 50 %.

3 . При типовом проектировании, при отсутствии в здании на проектирование данных о проемности, площадь проемов в ограждающих конструкциях следует принимать 50 %.

3 .14 . Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров-шлюзов следует принимать равной динамической нагрузке на наружные стены убежища в месте расположения входа, умноженной на коэффициент 0 ,8 .

Динамическую нагрузку на внутренние стены тамбуров входов следует принимат ь равной:

для убежищ I , II и III классов - 0 ,025 МПа (0 ,25 кг с/см2 );

для убежищ IV и V классов - 0 ,015 МП а (0 ,15 кгс/см2).

3 .15 . Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода, запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой и тоннелем, а также на участок стены в месте примыкания выхода следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициент 1 ,6 .

Динамические нагрузки от ударной волны затекания на конструкции аварийного выхода (воз ду хо-заборного канала), запроектированного в виде защищенного оголовка с шахтой, а также на участок стены в месте примыкания шахты следует принимать равными величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициен ты:

для убежищ I , II и III классов - 1 ,65 ;

для убежищ IV и V классов - 1,8 .

3 .16 . Динамическую нагрузку от ударной волны затекания на стены, покрытие и пол аварийного (эвакуационного) выхода , запроектированного в виде наклонного спуска и тоннеля, следует принимать равной величине давления во фронте ударной волны Δ Р, умноженной на коэффициент к б , принимаемой согласно табл. 13 п. 5 .

ЭКВИВАЛЕНТНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ

3 .17 . Эквивален т ную статическую нагрузку на изгибаемые и внеце нт ренн о сжатые (при ξ d < ξR , d ) элементы железобетонных конструкций покрытий убежищ при расчете их на изгиб и поперечную силу следует принимать равной динам и ческой нагрузке по п. 3.5 . настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к д . При этом коэффициенты динамичности при расчете конструкций элементов покрытий по несущей способности на и згибающий момент следует принимать по табл. 14 , при расчете на попереч н ую силу - по той же таблице с увеличением их на 10 % для отдельно стоящих убежищ.

Эквивалентную статическую нагрузку при определении величины продол ь ной силы для внецент ренно сжатых элементов перекрытия следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп. 3.6 - 3.9 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности кд = 1 ,0 .

3 .18 . Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете центрально- и внецентренно сжатых (при ξ d ≥ ξR , d ) стоек рам, колонн и внутренних стен следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм и умноженной на коэффициент динамичности кд, принимаемый по табл. 15 .

3 .19 . Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены от действия ударной волны на покрытие следует принимать равной вертикальной динамической нагрузке, определяемой по п. 3.5 . настоящих норм.

Расчет каменных наружных стен по предельному состоянию 1б , к которым примыкают (а не опираются) покрытия, производится на продольную силу от нагрузки, приходящейся непосредственно на горизонтальное сечение стены, и от нагрузки с примыкающего покрытия шириной 1 м, приложенной н а расстоянии 4 см от вну тренней поверхности стены.

Таблица 14

№ пп

Расчетные условия

Класс арматурной стали

Коэффициент кд для покрытий убежищ

Отдельно стоящих

Встроенных в помещения с площадью проемов, %

Расположенных под техническими подпольями

Менее 10

10 - 50

Более 50

1

2

3

4

5

6

7

8

1

Предельное состояние 1а

А- I , А- II , А- III , А- IV , Вр- I , В- I

1 ,8

1 ,2

1 ,4

1 ,8

1 ,2

2

Предельное состояние 1б

А- I , А- II , А- III , А- IV , Вр- I , В- I

1,2

1

1 ,1

1 ,2

1

Примечан и я: 1 . Предельные состояния 1а и 1б приняты согласно пп . 4.2. и 4.3. настоящих норм.

2 . Для покрытий убежищ, встроенных в здания (сооружения) с легко разрушаемыми конструкциями, динамический коэффициент кд принимается как для отдельно стоящих убежищ.

3 . При типовом проектировании встроенных убежищ площадь проемов в зданиях принимается более 50 %.

Таблица 15

№ пп

Условия расположения убежищ

Коэффициент кд для убежищ

встроенных

отдельно стоящих

1

2

3

4

1

На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента выше уровня грунтовых вод

1 ,0

1 ,2

2

На основаниях из нескальных грунтов при расположении фундамента ниже уровня грунтовых вод, а также на веч н омерзлы х грунтах при использовании основания по принципу II

1 ,2

1 ,4

3

На скал ь ных основаниях или вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу I

1 ,4

1 ,8

При расчете наружных стен следует учитывать, что продольные силы действуют одновременно с горизонтальной эквивалентной статической нагрузкой.

Таблица 16

№ пп

Расчетные условия

Класс арматурной стали

Коэффициент кд для стен

Заглубленных, обвалованных и примыкающих к помещениям подвалов (рис. а, б, в, г, е, ж, з, м)

Совмещенных с наружным и стенами первого или цокольного этажей (рис. д, и)

Находящихся внутри помещений с площадью проемов, % (рис. к, л)

менее 10

10 - 15

более 50

1

2

3

4

5

6

7

8

1

Предельное состояние 1б

А- I , А- II , А- III , А- IV , Вр- I

1

1 ,3

1

1 ,1

1 ,3

2

Предельное состояние 1а

А- I , А- II , А- III , А- IV , Вр- I , В- I

1 ,2

1,7

1 ,2

1 ,4

1 ,7

Примечания: 1. Для стен убежищ, находящихся внутри помещений с легко разрушаемыми конструкциями, коэффициенты динамичности кд принимаются те же, что и для стен убежищ, находящихся внутри помещений с площадью проемов более 50 %.

2 . При типовом проектировании встроенных в первые этажи убежищ площадь проемов в зданиях следует принимать более 50 %.

3 .20 . Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку при расчете железобетонных изгибаемых и внецен т ренно сжатых (при ξ d < ξR , d ) элементов наружных стен следует определять по формуле

F эс = Pmax к дко,                                                                 ( 10 )

где Р max - динамическая горизонтальная нагрузка, определяемая согласно пп. 3.5 - 3.9 настоящих норм;

к д - коэффициент динамичности, принимаемый при расчете на изгибающий момент по табл. 16, а при расчете на поперечную силу - согласно той же таблице, но с увеличением на 10 %;

к о - коэффициент, учитывающий увеличение давления на стены за счет горизонтальной составляющей массовой скорости частиц грунта, затухание волны сжатия с глубиной и снижение давления за счет движения сооружения и деформации стен. Для заглубленных и обвалованных стен значение коэффициента к о принимается равным 0 ,8 при расчете по предельному состоянию 1б и единице - по предельному состоянию 1а . Для н еобвал ован ны х стен и стен, расположенных в водонасыщ енны х грунтах, коэффициент ко принимается равным единице.

3 .21 . Горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку на внецентренно сжатые (при ξ d ≥ ξR , d ) железобетонные стены, а также на каменные стены следует принимать:

для обвалованных стен и стен, примыкающих к помещени я м подвало в, не защищенных от ударной волны, равной динамической нагрузке, определяемой по пп . 3.5 - 3.8 настоящих норм, с коэффициентом динамичности кд , равн ым 1;

для стен, расположенных ниже уровня грунтовых вод ( рис. е ), и необвалованных стен (рис. д, и, к, л) разной динамическ ой нагрузке, определяемой по пп . 3.7 и 3.9 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности кд = 1 ,7 , а для каменных стен без продольной арматуры - кд = 2 .

3 .22 . Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку на ленточные и отдельно стоящие фундаменты следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно п. 3.12 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к д , определяемый согласно табл. 15 настоящих норм.

При расчете сплошных фундаментных плит вертикальную эквивалентную статическую нагрузку следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой по пп . 3.10 и 3.11 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности кд, принимаемый согласно табл. 17.

Таблица 17

№ пп

Условия размещения фундаментной плиты

Коэффициент кд для убежищ

встроенных

Отдельно стоящих

1

2

3

4

1

На нескальных грунтах при расчете по предельному состоянию 1б

1

1

2

На водонас ы щенны х грунтах при расчете по предельн ому состоянию 1а

1 ,2

1 ,2

3

На скальных или веч н омерзлы х грунтах при использовании основания по принципу I

1

1

4

На вечномерзлых грунтах при использовании основания по принципу II

1 ,2

1 ,4

3 .23 . Оголовки авар и йны х выходов, возвышающиеся над поверхн остью земли, следует рассчитывать на горизонтальную эквивалентную статическую нагрузку, равную давлению во фронте ударной волны ΔР, умноженному на коэффициент динамичности кд = 2 .

При расчете оголовков на сдвиг и опрокидывание динамическую нагрузку следует принимать равно й:

на стену, обращенную к взрыву, - по формуле ( 6);

на тыльную стену - 1,3 ΔР;

на покрытие и боковые стены - 1 ,25Δ Р.

3 .24 . Эквивалентную статическую нагрузку на наружные стены в местах расположения входов, на стены тамб у ро-шлю зов и тамбуров, на ограждающие конст рукции аварийных выходов и защитн о-гермети чески е двери следует принимать равной динамической нагрузке, определяемой согласно пп . 3.13 , 3.14 , 3.15 и 3.16 настоящих норм, умноженной на коэффициент динамичности к д согласно табл. 18 .

Для ограждающих конструкций аварийных выходов с к возник ового и тупикового типов коэффициент динамичности следует принимать кд = 1 ,3 .

3 .25 . Закладные детали для крепления дверей и ставней должны рассчитываться на эквивалентную статическую нагрузку, приложен н ую перпендику лярно плоскости стены и направленную в сторону, противоположную действию ударной волны. Величину этой эквивалентной статической нагрузки следует принимать для убежищ I , II и III классов 0 ,025 МП а (0 ,25 кг с/см2), для убежищ IV и V класса - 0 ,015 МП а (0,15 кг с/см2 ).

Внутренние стены расширительных камер, расположенных за про ти вовзры вны ми устройствами, должны рассчитываться на экв ив ален тную статическую нагрузку, равную 0,02 М Па (0,2 кгс/см2), незави симо от класса убежища.

Таблица 18

№ пп

Входы

Коэффициент динамичности кд для элементов входа

стен в местах примыкания входов

стен тамбуров-шлюзов

стен тамбуров

защитно-герметических дверей

1

2

3

4

5

6

1

Из подвалов, не защищенных от ударной волны, и из помещений первого этажа с проемностью менее 10 %

1 ,2

1 ,2

1

1 ,3

2

С к возниковы й с перекрытым участком против входного проема

1 ,7

1 ,3

1,1

1 ,8

3

Из помещений первого этажа , расположенные:

в подвальном (цокольном) этаже

1 ,2 /1 ,6

1,2 /1 ,3

1 /1

1 ,3 /1 ,7

на первом этаже

1 ,4 /1 ,6

1 ,2 /1 ,3

1 /1

1 ,5 /1 ,7

4

Из лестничных клеток при входе в лестни ч ную клетку с улицы для убежищ, расположенных:

в подвальном (цокольном) этаже

1 ,4 /1 ,7

1 ,2 /1 ,3

1 /1 ,1

1 ,5 /1 ,8

на первом этаже

1 ,5 /1 ,7

1 ,2 /1 ,3

1 /1 ,1

1 ,6 /1 ,8

5

Из лестничных клеток с прое м ностью менее 10 % при входе в лестничную клетку с улицы

1 ,4

1 ,2

1

1 ,5

6

Тупиковый без оголовка или с легким (разрушаемым) павильоном

1 ,7

1 ,3

1 ,1

1 ,8

7

В возвышающихся над поверхностью открытых наружных стенах , а также входов с аппарелью

1 ,6

1 ,3

1

1 ,7

8

Аварийный выход с вертикальной шахтой

1 ,7

-

1 ,1

1 ,8

Примечание. Над чертой приведены данные для элементов входов из помещений первого этажа и лестничных клеток с площадью проемов от 10 до 50 %, под чертой - с площадью проемов более 50 %, а также для элементов входов из помещений с легко разрушаемыми конструкциями.

3 .26 . Стены открытых участков и подходные тоннели входов на действие динамической нагрузки не рассчитываются, они проверяются расчетом на действие эксплуатационной нагрузки и нагрузки от веса грунта.

Устраиваемые во входах сквозникового типа перекрытия следует рассчитывать на нагрузку, приложенную снизу и равную значению давления во фронте ударной волны, умноженному на коэффициент 0 ,2 . Кроме того, перекрытия следует проверять расчетом на нагрузку от обрушений вышележащих конструкций, равную 0 ,03 МП а (0 ,3 кг с/см2).

3 .27 . Тоннели аварийных выходов и входов, совмещенных с аварийными выходами, на участке от устья до защитно-герметической двери (ставня) или противовзр ы вного устройства следует рассчитывать на два случая:

а) за г руж ение только снаружи;

б) результирующее - загружение снаружи и изнутри.

Величины эквивалентных статических нагрузок снаружи определяются по пп. 3.17 - 3.21, а изнутри - по п. 3.24 настоящих норм. При этом для тоннелей, расположенных в грунте, необходимо учитывать пассивный отпор грунта.

3 .28 . Эквивалентные статические нагрузки на конструкции противорадиационных у к рытий следует принимать согласно прил. 1.

4. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

4 .1 . Расчет железобетонных конструкций защитных сооружений следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 и настоящих норм.

Характеристика расчетных предельных состояний

4 .2 . Расчет на особое сочетание нагрузок производится по первой группе предел ь ных состояний ( СНиП 2.03.01-84 ) - по несущей способности. При этом используются два расчетных предельных состояния железобетонных конструкций: 1а и 1б .

Расчетное предель н ое состояние 1а характеризуется работой конструкций в условно-упругой стадии деформирования при напряжениях в растянутой арматуре, меньших или равных расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению. При этом напряжения в бетоне сжатой зоны меньше или равны расчетному динамическому сопротивлению бетона сжатию.

По предельному состоянию 1а следует рассчитывать конструкции защитных сооружений, к деформациям элементов которых предъяв ляются повышенные требования (например, расположенные в водонасыщ енном грунте, при III режиме вентиля ц ии).

Расчетное предельное состояние 1б характеризуется работой к он струкций в уп руг опласти ческой стадии с достиже нием предельн ых деформаций укорочения бетона сжатой зоны и развитием пластических деформаций в растянутой арматуре в наиболее напряженных сечен иях. Допускается возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин.

По предельному состоянию 1б рассчитываются конструкции защитных сооружений, расположенные в сухих грунтах.

4 .3 . Расчет конструкций по предельным состояниям 1а и 1б на особое сочетание нагрузок производится, как правило, статическим методом, исходя из условий прочности, принятых в СНиП 2.03.01-84 и разделе 4 настоящих норм. При этом в расчетные формул ы вводятся усилия от внешних нагрузок и воздействий, включающие в себя эквивалентную статическую нагрузку, определяемую согласно указаниям раздела 3 настоящих норм, а также расчетные динамические сопротивления бетона и арматуры.

Динамический расчет конструкций по состоянию 1а производится с исполь зованием методов динамики упругих систем. При расчете по состоянию 1б исходят из условия, что значения пластических углов раскрытия в шарнирах пластичности, получаемые из решения уравнений динамики в упругой и пластической стадиях, не превышают соответствующих предельных значений угла раскрытия.

Примечание: Под пластическим углом раскрытия понимается угол взаимного поворота концевых сечений условной пластической зоны элементов (т.е. зоны, в пределах которой развиваются пластические деформации арматуры и бетона).

МАТЕРИАЛЫ И ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

А. Бетон

4 .4 . Для железобетонных конструкций защитных сооружений должен применяться тяжелый бетон для класса не ниже В15 , а для ригелей и колонн - не менее В25 .

Бетонные блоки для стен следует проектировать из бетона класса не ниже В 7 ,5 . Бетон для замоноли чивания стыков сборных элементов железобетонных конструкций следует принимать класса не ниже В7 ,5 .

4 .5 . При расчетах конструкций защитных сооружений на особое сочетание нагрузок вводятся расчетные динамические сопротивления бетона осевому сжатию R в d и растяжению R в t , d .

Расчетные динамические сопротивления бетона R в d и R в t , d определяются делением соответствующих нормативных сопротивлений бетона согласно СНиП 2.03.01-84 на коэффициент надежности по бетону и умножением результатов деления на коэффициент динамического упрочнения бетона.

Значения коэффициентов надежности по бетону принимаются равными:

при сжатии γ вс, d = 1,15;

при растяжении γ в t , d = 1,25.

Значения коэффициентов динамического упрочнения бетона γ в v принимаются равными:

при расчете п о предель ному состоянию 1а - 1,3 ;

при расчете по предельному состоянию 1б - 1 ,2.

Значения расчетных динамических сопротивлений бетона R в d и R в t , d для состояний 1а и 1б приведены в табл. 19.

4 .6 . Расчетные динамические сопротивления бетона , указанные в табл. 19 , следует умножать на соответствующие коэффициенты условий работы бетона γ в , принимаемые согласно табл. 20 .

Таблица 19

№ пп

Предельное состояние

Вид сопротивления

Расчётное динамическое сопротивление тяжёлого бетона при классе бетона по прочности на сжатие

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

Сжатие осевое Rbd

6,5

66 ,3

8,5

86 ,7

10 ,5

107

13,0

132

17 ,0

173

21 ,0

214

24 ,5

250

28 ,5

291

32 ,5

331

36 ,6

372

41 ,0

418

44 ,5

454

49,0

500

Растяжение осевое Rbt , d

0,7

7,1

0,9

9 ,2

1,0

10 ,2

1,2

12 ,2

1,4

14 ,3

1,7

17 ,3

1,9

19 ,4

2 ,0

20 ,4

2,2

22 ,4

2,3

23 ,4

2,4

24 ,5

2 ,5

25 ,5

2,6

26 ,5

2

2 а

Сжатие осевое Rbd

6,0

61 ,2

8,0

81 ,6

9,9

101

12 ,0

122

15 ,5

158

19 ,0

194

23 ,0

235

26 ,5

270

30 ,0

306

33 ,5

341

38,0

387

41 ,0

418

45 ,0

459

Растяжение осевое Rbt , d

0 ,65

6 ,6

0 ,85

8 ,7

0 ,95

9 ,7

1 ,1

11 ,2

1 ,3

13 ,3

1 ,6

16 ,3

1 ,7

17 ,3

1 ,85

18 ,7

2 ,0

20 ,4

2,1

21 ,4

2 ,2

22 ,4

2,3

23 ,5

2 ,4

24 ,5

Примечание: над чертой указаны значения в МП а, под чертой - в кгс/см2.

Таблица 20

№ пп

Факторы, обуславливающие введение коэффициента условий работы бетона

Коэффициент условий работы бетона γв

1

2

3

1

Поперечное замораживание и оттаивание

а) в водонас ы щенном состоянии и расчетной зимней температуре наружного воздуха, °С:

ниже минус 40

0 ,70

ниже минус 20 до минус 40 вкл юч.

0 ,85

ниже минус 5 до минус 20 вкл юч.

0 ,90

минус 5 и выше

0 ,95

б) в условиях эпизодического водонас ы щения и расчетной зимней температуре наружного воздуха, °С:

ниже минус 40

0 ,90

минус 40 и выше

1 ,00

2

Нарастание прочности бетона во времени, кроме бетона класса В 60 и конструк ций заводского изготовления

1 ,25

3

Железобетонные элементы заводского изготовления

1 ,15

4

Бетонирование в вертикальном положении (высота слоя бетонирования свыше 1,5 м)

0 ,85

5

Бетон для замоно ли чи вания стыков сборных элементов при толщине шва менее 1 /5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см

1 ,15

Примечание: Коэффициенты усл о вий рабо ты по поз. 1 - 3 должны учитываться при определении динамических расчетных сопротивлений R в d и R в t , d , а по остальным позициям - только при определении R в d .

4 .7 . Значения начального динамичес к ого модуля упругости бетона Ев d при сжатии и растяжении (табл. 21 ) получают умн о жением соответствующих значений Ев согласно СНиП 2.03.01-84 на ко э ффициент 1 ,15 .

Таблица 21

№ пп

Бетон тяжелый

Начальные динамические модули упругости бетона при сжатии и растяжении при классе бетона по прочности на сжатие Е bd · 103

В7,5

В10

В12,5

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

1

естественног о твердения

18 ,0

184

20,0

204

24,0

245

26 ,0

265

31 ,0

316

34 ,5

352

37 ,0

375

38 ,5

403

41 ,0

404

43 ,0

437

45 ,0

457

45 ,5

462

46 ,0

467

2

подвергнутый теплой обработке при атмосферном давлении

16,0

163

18,0

184

21 ,5

219

23 ,0

235

28 ,0

286

31,0

316

33 ,0

335

35 ,5

362

36 ,5

370

38 ,5

391

40 ,5

411

41 ,0

416

41 ,5

421

3

подвергнутый автоклавной обработке

13,5

138

15 ,0

152

18,0

184

19 ,5

199

23 ,0

235

25 ,5

270

27 ,5

280

49,5

301

30 ,5

310

32 ,0

325

33 ,5

340

34 ,0

347

34 ,5

352

Примечание: над чертой указаны значения в МП а, под чертой - в кгс/см2.

Б. АРМАТУРА

4 .8 . Для армирования железобетонных конструкций за щ итных сооружений следует применять горячекатаную стержневую арматуру классов А- IV и ниже и арматурную холоднотянутую проволоку. Выбор арматурной стали производится в соответствии с табл. 22 .

Допускается при соответствующем обосновании применять другие виды ненапрягаемой арматуры:

а) стержневую термомеха н ически упрочненную класса Ат-ШС для продольной рабочей арматуры изгибаемых элементов;

б) стержневую горячекатану ю классов А- V , А- VI и термически упрочненную классов Ат - V , А - V I - в качестве сжатой продольной арматуры вязанных каркасов элементов с косвенным армированием.

Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокатная углеродистая сталь согласно обязательному приложению 2 СНиП 2.03.01-84.

4 .9 . При расчете конструкций защитных сооружений на особое сочетание нагрузок вводятся расчетные динамические сопротивления арматуры растяжению Rsd и Rsw , определяем ы е делением соответствующих нормативных сопротивлений арматуры согласно СНиП 2.03.01-84 на коэффициент надежности по арматуре γsd и умножением результата деления на коэффициент динамического упрочнения растянутой арматуры согласно табл. 23 . Значения коэффициентов надежности по арматуре принимаются равными:

для арматуры классов А- I , А- II , А- III          - 1,0

для арматуры классов А- IV , Вр-                  - 1,1

Расчетные динамические сопротивления арматуры сжатию Rsc , d принимаются равными расчетным сопротивлениям арматуры растяжению, умноженным на отношение коэффициентов динамического упрочнения арматуры γsc , v / γst , v (см. табл. 23), но не более 440 МП а.

Значения Rsd и Rsc , d для основных видов стержневой и проволочной арматуры, используемой в конструкциях защитных сооружений, приведены в табл. 24.

4 .10 . При расчете на изгиб элементов с арматурой классов А- I , А - II , А- III значения Rsd , Rsc , d , Rsw , d , указанные в табл. 24 , следует умножать на коэффициент у сл овий работы арматуры γsd = 1,1.

4 .11 . Значения модуля упругости арматуры, принимаются равными для арматуры классов:

А- I , А- II ........................................................ 21 ´ 104 МП а

А- III .............................................................. 20 ´ 104 МП а

А- IV .............................................................. 19 ´ 104 МП а

Таблица 22

№ пп

Характеристика арматуры

Класс арматуры

рекомендуется

допускается

1

2

3

4

1

Ненапрягаемая, устанавливаемая по расчету

а) продольная

растянутая

сжатая

А- III , А- IV

А- II , А- IV

А- II

А- II

б) поперечная

А- III , А- II

А- I

2

Конструктивная

А - I , Вр -I

А- II , В- I

Примечание: Обозначение классов стержневой арматуры соответст в уют горячекатан ой арматурной стали.

Таблица 23

№ пп

Арматура

Коэффициент динамического упрочнения арматуры

условное обозначение

Числовое значение для арматуры, классов

А-I

А-II

А-III

А-IV

Вр-I

1

2

3

4

5

6

7

8

1

Растян у тая

γst , v

1 ,35

1 ,30

1 ,25

1 ,05

1 ,00

2

Сжатая

γsc , v

1 ,10

1 ,10

1 ,10

1 ,00

1 ,00

Расчет железобетонных элементов по прочности

4 .12 . Определение внутренних усилий (изгибающих моме н тов, продольных и поперечных сил) и элементов конструкций защитных сооружений следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно указаниям п. 3.1 настоящих норм.

Защитные сооружения следует, как правило, рассматривать в виде пространственной системы, состоящей из рам и горизонтальных дисков (элементов покрытия), а также диафрагм (поперечных и продольных стен).

Допускается производить расчет путем расчленения сооружения на отдельные элементы (колонны, ригели, плиты покрытия и т.п.) с учетом влияния их закрепления на опорах.

Таблица 24

№ пп

Вид и класс арматуры

Расчётные динамические сопротивления арматуры

растяжению

сжатию Rsc , d

продольной Rsd

поперечной (хомутовой и отогнутых стержней) Rsw , d

1

2

3

4

5

1

Стержневая арматура классов:

А-I

320

3250

255

2600

260

2650

А-II

385

3930

310

3160 1)

325

3300

А-III

490

5000

390

4000

430

4250

А- IV

590

6000

470

4800

440

4400

2

Проволочная арматура класса Вр-I диаметром , мм :

3

375

3850

270 ( 3002 )

2750 (3050)

375

3850

4

365

3750

265 (2952)

2700 (3000)

365

3750

5

360

3700

260 (2902)

2650 (2960)

360

1 ) В сварных каркасах для хомутов, диаметр которых меньше 1 /3 диаметра продольных стержней, значения Rsw , d принимается снижением на 10 %.

2 ) Для случая применения в вязанных каркасах.

Примечание. Над чертой указаны значения в МП а, под чертой - в кг с/см2.

4 .13 . Расчет железобетонных элементов по прочности должен производиться для сечений, нормал ь ных и наклонных к продольной оси элементов. При необходимости должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузок (продавливание, смятие).

Расчет сечений изгибаемых и внецен т ренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций следует производить с учетом совместной работы как сборной, так и монолитной частей. При этом следует учитывать особенности работы сборно-монолитных конструкций, связанные с неодинаковыми условиями деформирования сборной и монолитной частей на различных этапах наг ру жени я; с различными свойствами сборного и монолитного бетона; с обеспечением прочности контактных швов между сборной и монолитной частями и др.

4 .14 . При расчете статически неопределимых балочных и рамных конструкций допускается учитывать перераспределение изгибаемых моме н тов на опорах и в пролете вследствие развития неупругих деформаций в растянутой арматуре. При этом уменьшение опорного изгибающего момента, получаемого из расчета упругой системы, должно приниматься не более: 50 % - для балок, 30 % - для плит покрытия и фундаментов.

4 .15 . При проектировании монолитных и сборно-монолитных покрытий с балочными плитами допускается учитывать влияние распора путем уменьшения сечения рабочей арматуры в пролете в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны ξ = χd / ho (см. п. 4.16 ):

на 20 % при ξd ≤ 0 ,2

на 15 % при 0 ,2 < ξd ≤ 0 ,3

на 10 % при 0 ,3 < ξd ≤ 0 ,4.

При ξd > 0 ,4 влияние распора не учитывается.

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

4 .16 . Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента , следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξd = 8 d / ho и граничным значением относительной высоты сжато й зоны ξ Rd (см. п. 4.17 ).

4 .17 . Значение ξ определяют из условия равновесия усилий, воспринимаемых бетоном сжатой зоны сечения и растянутой арматурой в предельном состоянии элемента.

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны ξRd , когда напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне одновременно достигаю т расчетных динамических сопротивлений Rsd и Rbd , о пределяют по формуле

ξRd = ωd / l + σsR / σscu , d ( 1 - ωd /π) ,                                      ( 11)

где ωd - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле

ωd = 0 ,85 - 0 ,008 Rsd ,                                                     ( 12 )

здесь Rbd в МП а;

σsR , d - напряжение в арматуре, МПа, принимаемое для арматуры классов:

А-I , А-II, А-III, Вр-I = Rsd ;

А-IV, и выше σsR , d = Rsd + 400 ,

здесь Rsd определяется без учета коэффициента условий работы арматуры γsd , определяемого согласно п. 4.18

σscu , d - предельное напряжение в арматуре сжатой зоны, принимаемое равным 440 МП а.

4 .18 . При расчете железобетонных элементов с высокопрочной арматурой класса А-IV, А-V, А - V I и соблюдении условия ξd < ξRd расчетн о е динамическое сопротивление арматуры Rsd должно быть умножено на коэффи ц иент, определяемый по форму ле

γ sd = η - ( η - 1 )(2 ξd / ξRd - 1 ) ≤ η ,                                     ( 13 )

где η - коэффициент, при ни маемый равным для арматуры классов:

А-IV .................................................... 1 ,20;

А-V ...................................................... 1 ,15;

А-V I .................................................... 1 ,10 .

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

4 .19 . При расчете по прочности изгибаемых элементов следует соблюдать условие ξd = χd / ho ≤ ξRd .

Расчет сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 4.16 (рис. 2), при ξd ≤ ξRd должен производиться из условия

М d ≤ Rbdd ( h o - 0,5 χd ) + R sc , d А' s ( ho - a ' )                             ( 14 )

при этом высота сжатой зоны χ определяется из формулы

RsdAs - Rsc,dA's = Rbdd.                                                 ( 15 )

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

4 .20 . При расчете внецен т ренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать начальный случайный эксцентриситет еа

продольной силы N d , принимаемый не менее:

- 1 /600 длина элемента или расстояние между его сечением, закрепленными от смещения;

- 1 /30 высота сечения или 1 см.

4 .21 . Расчет сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 4.16 при ξd ≤ ξRd , следует производить из условия

Nde ≤ Rbdχd ( ho - 0,5 χd ) + R sc , d А' s ( ho - a ' )                                   ( 16 )

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

Nd + RsdAs - Rsc,d А ' s = Rbdd.                                        ( 17)

В условии ( 16) значение эксцентриситета е определяется по формуле

е = е0 + h /2 - а,                                                               ( 18 )

где е 0 - эксцентриситет продольной силы N d относительно центра тяжести приведенного сечения.

Если полученное из расчета по формуле ( 17) значение χd > ξRdho , расчет производится из условия ( 16), но при этом:

а) высота сжатой зоны определяется из формулы

Nd + σsdAsc , d А' s = Rbdd ,                                               ( 19 )

где: Nd - продольная сила от вертикальной эквивалентной статической нагрузки:

σsd = (2(1 - χd/ho)/l - ξRd)Rsd;                                           ( 20 )

б) значени я N d и Rsd в формуле ( 19) принимаются соотв етствующими предельному состоянию 1а.

4 .22 . Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием следует произво д ить согласно указаниям п. 4.21 , вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения Ае f , ограниченную осями крайних стержней сетки косвенного армирования, и подставляя в расчетные формулы ( 18 ), ( 19 ), и ( 21 ) вместо Rbd приведенную динамическую прочность бетона Rbd , red , а при высокопрочной арматуре вместо Rsc , d - значения Rscd , red , вычисляемое по указаниям СНиП 2.03.01-84 при Rb = Rbd .

Рис. 2 . Схе м а усилий и эпюра напряж ений в сечении, нормальном к продольной оси элемента

а - и з гибаемого; б - внецентренн о сж атого

Значения Rbd , red определяются по формуле

Rbd,red = Rbd,red + φdμxy Rsd,xy ,                                            ( 21 )

где Rsd , xy - расчетное динамическое сопротивление арматуры сеток, МПа;

μ ху = n х А s х l х + ny А sy l y ef S ,                                             ( 22 )

здесь n у , А s у , l у - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном направлении;

n х , А sx , l х - то же, в другом направлении;

S - расстояние между сетками;

φd - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

φd = l/0 ,23 + ψd,                                                             ( 23 )

здесь ψd = μxyRsd,xy /Rbd + 10                                                                                                     ( 24 )

Rsd , xy ; Rba - в МПа.

4 .23 . При расчете внецен т ренн о сжатых элементов гибкостью lo / i > 14 следует учитывать влияние прогиба на их прочность, определяемую из условия ( 16 ), путем умножения е 0 в формулу ( 18 ) на коэффициент η , равный

η = 1/l - Nd/Ncr,d,                                                            ( 25 )

где N cr , d - условная критическая сила , определяемая по формулам СНиП 2.03.01-84 при подставлении в них Ebd и Rbd вместо Eb и Rb и φe = 1.

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

4 .24 . Расчёт железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

Qd ≤ 0 ,3 φwi , d φbi , d Rbdbh 0 ,                                                 ( 26)

где φwi , d - коэффициент, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяемый по формуле

φwi,d = 1 + 5,5αμn,                                                          ( 27 )

но принимаемый не более 1 ,45 ,

здесь α = Es / Ebd     μw = Asw / bs

φbi , d - коэффициент, определяем по формуле

φbi,d = 1 - 0 ,01Rbd,                                                          ( 28 )

здесь Rbd - в МП а.

4 .25 . Расчёт железобетонных элементов прямоу г ольного сечения с поперечной арматурой (рис. 3 ) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Qd ≤ Qbd + Qsw,d + Qs,inc,d ,                                              ( 29)

где Qd - поперечная сила, равная сумме проекций всех сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

Qbd - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном и определяемое по формуле

Qbd = 2(1 - φnd ) Rbt , d bho /с,                                               ( 30 )

здесь с - длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента;

φnd - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при действии сжимающих сил определяется по формуле

φnd = Nd/0,1Rbt,dbho,                                                       ( 31 )

но не превышающий 0 ,5 ;

положительное влияние продольных сжимающих сил не учитывается, если они создают изгибающие моменты, одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки.

Значение ( 1 + φnd ) во всех случаях принимается не более 1 ,5.

Значение Qbd , вычисляемое по формуле ( 30), принимается не менее 0,6(1 + φnd ) Rbt , d bho .

При расчете элементов должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между от г ибами.

Рис . 3 Схема ус илий в сечении , наклонном к продольной оси железобетонного элемента , при расчете его по прочности на действие попереч н ой силы

Поперечные усилия Qsw , d и Qs , inc , d определяются как сумма проекци и на нормаль к продольной оси элемента продольных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину.

Длина С 0 проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента определяется из минимума выражения Qbd + Qsw , d + Qs , inc , d , где в значение Qbd вместо С подставляется С0; полученное значение С0 принимается не более 2 h 0 , и не более значения С, а также не менее h 0 , если С > h 0 .

Для элементов с поперечной арматурой в виде хомутов, нормал ь ных к продольной оси элемента и имеющих постоянный шаг в пределах рассматриваемого наклонного сечения, значение С0 соответствует минимуму выражения Qbd + Qsw , d , определяемому по формуле

                                            ( 32 )

где qsw , d - усилие в хомутах на единицу длины элемента , определяемое по формуле

qsw,d = Rsw,dAbw /S.                                                           ( 33 )

Поперечное усилие Qsw , d , воспринимаемое хомутами, нормальными к продольной оси элемента, определяется по формуле

Qsw,d = qsw,d С 0 .                                                               ( 34 )

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, должно удовлетворяться условие

qsw,d ≥ 0,3(1 +φnd)Rbt,db.                                                 ( 35 )

Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять треб о вания п. 2.34 настоящих норм.

4 .26 . Применение балочных изгибаемых элементов без поперечной арматуры в конструкциях защитных сооружений не допускается. Плиты сплошного сечения допускается проектировать без поперечной арматуры.

Расчет элементов без поперечной арматуры (плит) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

Q ≤ 1,5 (1 + φnd )Rbt,dbh02/C0,                                          ( 36 )

где правая часть услови я ( 36) принимается не более 2 ,5 Rbt , d bh 0 и не менее 0 ,6 (1 + φnd ) Rbt , d bh 0 .

4 .27 . Расчет железобетонных элементов на действие изг и баемого момента (рис. 4 ) для обеспечения прочност и по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия

Md ≤ RsdAszs + Σ Rsw , d Aswzsw + ΣRsw , d As , inc zs , inc .                            ( 37 )

Где Md - момент от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия элемента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nbd в сжатой зоне;

zs , zsw , zs , inc - соответственно расстояния от плоскостей расположения продольной арматуры, хомутов и отгибов до упомя н утой выше оси.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на нормаль к продольной оси элемента.

Расчёт железобетонных элементов на местное действие нагрузок

4 .28 . Расчёт железобетонных элементов на местное сжатие (смятие) следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 . При этом вводятся расчётные динамические сопротивления бетона смятию Rbd , loc и приведённая динамическая призменная прочность бетона Rld , red , определ я емые по формулам СНиП 2.03.01-84 с использованием соответствующих значений расчётных динамических сопротивлений бетона и арматуры.

Расчёт на продавливание

4 .29 . Расчёт на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределённых на ограниченной площади, должен производиться из услови я

Fd ≤ Rbt,dUmh0,                                                                ( 38 )

где Fd - продавливающая сила;

Um - среднеарифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся пр и продавли вани и в пределах рабочей в ысоты сечения.

При определении Um и Fd предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45 ° к горизонтали ( рис. 5а).

Если схема опира ни я такова, что продавливание может происходить т олько по поверхности пирамиды продавли вани я с углом наклона боковых граней более 45 ° (например, в свайных ростверках) (рис. 5б ), правая часть условие ( 38) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h 0 / c . При этом значение несущей способности принимается не более знач ения, соответствующего пирамиде продавливания при С = 0 ,4 h 0 , где С - д лина горизонтальной проекции боковой пирамиды продавливания.

Рис . 4 Схема усилий в сечении, нормальном к продольной оси железобет о нн ого элем ен та, при расчете его по прочности на действ ие изги бающего мо мента

Рис . 5 Схемы для расчета железобетонных эле м ентов на п родав ливание

а - при н а клоне боковых граней п и рам иды п родавливани я под угло м 45 ° ; б - то же , более 45 ° .

4 .29 . При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия:

Fd ≤ Fbd + 0,8 Fsw , d , но не более 2 Fbd                                                         ( 39 )

где Fbd = RbdUmh 0 ;

Fsw , d - сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутом, пересекающим боковые грани расчетной пирамиды продавливания, определяемая по формуле

Fsw,d = ΣRsw,dAsw,                                                            ( 40 )

здесь Rsw , d не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А-I.

При учете поперечной арматуры значение Fsw , d должно быть не менее 0,5 Fb .

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавлива н ие пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия ( 39 ).

Указанные требования распространяются на плиты толщиной не менее 200 мм.

Поперечная арматура, устанавливаемая в плитных элементах в зоне продавливания, должна иметь надежную анкеров ку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры для обеспечения передачи поперечного усилия с продольной арматурой на хомуты.

Ширина зоны постановки хомутов должна быть не менее 1 ,5 h (где h - толщина плиты).

Расчет прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций

4 .30 . Расчет прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций должен производиться из условия, чтобы с к алывающие напряжения по контактному шву не превосходили предельных допускаемых величин, зависящих от характера поверхности контактного шва. Неразрезные сборно-монолитные изгибаемые конструкции должны быть проверены расчетом на скалыв аю щие напряжения, возникающие на поверхности контакта материалов над промежуточными опорами, по формуле:

σ br ≤ σbr , u ,                                                                       ( 41)

где σ br = Q / 0 ,9 bh 0 ;                                                                                                                    ( 42 )

σbr , u - предел ь ное значение скалывающих напряжений определяемое по формуле:

σbr , u = 250 Rbdβsur , кН/ м2,                                                ( 43 )

Qd - поперечная сила в рассматриваемом сечении элемента , кН/ м2;

βsur - коэффициент, учитывающий степень шероховатости поверхности сборного элемента, принимаемый согласно таблице 25.

Таблица 25

№ пп

Характеристика шероховатости поверхности бетона

βsur

1

2

3

1

Гладкая (заглаженная) поверхность

0 ,45

2

Поверхность с естественной шерохо в атостью

0 ,6

3

Поверхность с наличием местных углублений ( 0 ,015 ´ 0,15 м) с шагом 0,1 ´ 0,1 м

0 ,65

4

Поверхность с втопленн ы м щебнем крупностью 20 - 40 мм через 0 ,05 - 0 ,07 м в свежеуложенный и утопленный бетон

0 ,8

5

Поверхность свежеуложенного бетона сборного элемента, обработанная 15 %- ны м раствором сульфитно-спиртовой барды с последующим удалением незатвердевшего слоя бетона пескоструйным аппаратом

1 ,0

Если σbr > σbr , u , то следует предусматривать выпуски поперечной арматуры из сборного элемента в слой монолитного бетона нормально к поверхности и в количестве, определяемом расчетом на поперечную силу.

5. РАСЧЕТ УБЕЖИЩ ИЗ КАМЕННЫХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАНИЙ И СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

Расчет убежищ из каменных и других материалов

5 .1 . В каменных и армокамен ны х конструкциях следует применять материалы с прочностью на сжатие не ниже: кирпич - 10 МП а (100 кг с/см2, бутовый камень - 15 МП а (150 кг с/см2) , раствор кладки - 5 МП а (50 кг с/см2)).

5 .2 . Расчетные динамические сопротивления кладки из каменных материалов в конструк ц иях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию каменных и армокаменных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γkv = 1,2.

5 .3 . Расчетные динамические сопротивления для стального листового и профильного проката в конструкциях следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γsv = 1,4 и коэффициент условий работы γs = 1,1.

При расчете сварных соединений стальных конструкц и й коэффициент динамического упрочнения γsv следует принимать равным 1.

5 .4 . Расчетные динамические сопротивления для дерева, применяемого в конструкциях , следует принимать равными расчетным сопротивлениям согласно главе СНиП по проектированию деревянных конструкций, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γdv = 1,4.

5 .5 . Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций следует производить по предельным состояниям первой группы в соответствии с требо в аниями главы СНиП по проектированию армокаменных конструкций.

Расчет стен из каменных материалов при е0 ≤ 0 ,7 у производится без проверки растянутой зоны на раскрытие трещин. При этом наибольшая величина эксцентриситета е0 при расчете по несущей способности должна удовлетворять условиям при расчете:

по предельному состоянию 1б - е0 ≤ 0 ,95 у

по предельному состоянию 1а - е0 ≤ 0 ,8 у,

где у - расстояние от центра тяжести сечения элемента до края сечения в сторону эксцентриситета.

Расчет оснований и фундаментов

5 .6 . Расчет оснований убежищ должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений.

Расчет оснований убежищ, сложенных скальными грунтами, а также водонас ыщ енны ми глинистыми и заторфованны ми грунтами, производится по несущей способности на основное и особое сочетание нагрузок. При этом расчетное сопротивление оснований из скальных грунтов следует принимать равными временным сопротивлениям образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасыщ енном состоянии, умноженным на коэффициент динамического упрочнения γ cv = 1 ,3.

Расчет оснований, сложенный нескальными грунтами, производится по деформации на основное сочетание нагрузок. При этом отношение площади подошв фундаментов в плане под стенами и колоннами к площади покрытия (площадь сбора нагрузки) следует принимать не менее: для убежищ I кл асса - 0 ,2 , II кл асса - 0 ,15 , III кл асса - 0 ,1 и IV и V кл ассов - 0 ,05 .

Расчет конструкции фундамента на прочность должен производиться на особое сочетание нагрузок, при этом эквивалентную статическую нагрузку следует принимать по 3.22 настоящих норм.

5 .7 . Требования к проектированию защитных сооружений, возводимых в районах распространения вечномерзлых грунтов, определяются согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах , выбором принципа использования мерзлых грунтов в качестве оснований, расчетной температурой грунтов и их температурным режимом в процессе строительства и эксплуатации сооружений. Требования в отношении встроенных сооружений и самого здания должны быть едиными.

Отдельно стоящие заглубленные сооружения могут проектироваться с выбором принципа использования вечномерзл ы х грунтов в качестве основания независимо от принципа, принятого для окружающих зданий, если эти сооружения располагаются на расстоянии, исключающем взаимное тепловое влияние. При этом следует учитывать использование вечномерзлых грунтов в качестве основания:

пр и нцип I - грунты основания сохраняются в мерзлом состоянии в течение всего периода строительства и эксплуатации здания или сооружения;

принцип II - допускается оттаивание грунтов основания.

5 .8 . В качестве фундаментов для отдельно стоящих сооружений в вечно мерзлых грунтах следует использовать плитные, ленточные, столбчатые ил и свайные фундаменты. При принципе I испол ь зования вечномерзлых грунтов в качестве основания в них должны быть предусмотрены трубы или каналы с подачей хл адоносителя при помощи естественного или механического побуждени я для поддержания расчетной температуры вечномерзлых грунтов в основан ии сооружения.

Выб о р типа охлаждающих устройств определяется особенностями местных условий (температура воздуха, количество вет рены х дней и направление ветра) и теплотехническим расчетом.

5 .9 . При проектировании следует учитывать, что вентиляционные трубы, короба или каналы должны быть доступны для периодического осмотра и очистки от льда , а также должен быть обеспечен отвод воды из труб и сборного коллектора.

Поверхность сооружения, соприкасающаяся с грунтом в пределах сез о нного промерзания-оттаивания, должна покрываться обмазками или пленк ами, снижающими силы морозного выпучивания.

5 .10 . Расчетные динамические сопротивления вечномерзлых грунтов следует прин и мать равными нормативным сопротивлениям, согласно главе СНиП по проектированию оснований и фундаментов на вечномерзлых грунтах, умножен ным на коэффициент условий работы

γ з = 1 ,2 и коэффициент динамического упрочнения γ rv равный:

6 - для грунтов в тв ердомерзл ом состоянии;

4 - дл я грунтов в пластично-мерзлом состоянии.

Расчет свайных фундаментов

5 .11 . Расчет свайных фундаментов должен производиться в соответствии с требованиями главы СНиП по проекти рованию свайных фундаментов и глубоких опор.

Несущую способность с вай следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах на особое сочетание нагрузок (с учетом действия ударной волны) по сопротивлению:

грунта основания сваи;

материала сваи, определяемому в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций.

5 .12 . Несущая способность F св Н висячих свай по условию сопротивления грунта основания определяется по формуле

F св = F ст + ΔР kβΣυiUi Нг р tgIi / l - υi + kυ ( d 1 в ρ в Ар + d ρнА0) +

+ аρн (1 - 2υн) kz / (1 - υ н )2,                                                                    ( 44 )

где F ст - несущая способность одной сваи, Н, при воздействии статической нагрузки, определяемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор;

Δ Р - д авление во фронте ударной волны, Па, принимаемое согласно прил. 1;

к β , к υ , к z - коэффициенты, учитывающие несовпадение по времени максимума давления в ударной волне, скорости и перемещения свайного фундамента, принимаемые: к υ = 1 м/ с; к z = 0 ,015 м; к β = 0 ,7 для фундаментов под наружными стенками и к β = 0 ,44 для внутренних стен (колонн);

n - количество разнородных слоев грунта;

υi - коэффициент Пуассона для i -ого слоя грунта, определяемый по главе СНиП по проектиро в анию оснований зданий и сооружений;

Ui - периметр поперечного сечения сваи в середине i -ого слоя гру н та, м;

Н гр - толщина i -ого слоя грунта, м, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи;

φi - у г ол внутреннего трения i -ого слоя гру н та, определяемый по главе СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений;

υ н - коэффициент Пуассона для слоя грунта под острием сваи , определяемый по главе СНиП по проектированию основан ий зданий и сооружений;

a , а - скорости распространения уп руг опл астически х волн в слое грунта у подошвы ростверка и у острия сваи, м/ с, принимаемые по табл. 28;

ρ в , ρ н - плотность грунта под ростверком и под острием сваи, кг /м3, принимаемый по табл. 27;

А р - площадь подошвы ростверка, определяемая методом подбора , приходящаяся на одну сваю, м2, за вычетом площади;

А0 - площадь опирания, м, на грунт сваи, принимаемая по главе СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор.

5 .13 . При определении несущей способности висячих свай с уш ирением у острия, погружённых без заполнения пазух выше уш ирени я или с неуплотнённой засыпкой, суммирование по слоям при вычислении первого слагаемого в формуле ( 60 ) следует распространять только на слои грунта, лежащие в пределах цилиндрической (призматической) части уширения сваи.

5 .14 . Несущая способность свай-стоек F ст Н, по условию сопротивления грунта основания (сваи) определяется в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию свайных фундаментов и глубоких опор с учётом динамического упрочнения основания согласно пп . 5.6 и 5.10 настоящих норм.

5 .15 . Количество свай и свай-оболочек N св в фундаменте убежища определяется по формуле

N св = F с + Δ Рк д А n / F св ,                                                    ( 45 )

где F с - постоянная нагрузка, Н, передаваемая на рассчитываемую часть фундамента от вышележащих конструкций и принимаемая согласно прил. 1;

А n - площадь покрытия, м2 , с которой собирается нагрузка от ударной волны на рассчитыв аемую часть фундамента;

кд - коэффициент динамичности, принимаемый по условию сопротивления:

а) грунта оснований свай кд = 1;

б) материала сваи для висячих свай к д = 1 и для свай-стоек кд = 1,8 ;

Δ Р - то же, что и в формуле ( 44)

F св - несущая способность сваи, Н.

Таблица 26

№ пп

Характеристика грунтов в соответствии с главой СНиП по проектированию оснований зданий и сооружений

Плотность грунта, кг/м3, ρ

Скорость распространения упругопластических волн, а1, м/с

1

2

3

4

1

Насыпной грунт, уплотненный со степен ь ю влажности Sη ≤ 0 ,5

1600

150

2

Песок крупный и средней крупности при степени влажности Sη ≤ 0,8

1700

250

3

Суглинок туг опласти чный и плотн опл асти чный

1700

300

4

Глина твёрдая и полутвёрдая

2000

500

5

Лёсс, лессовидный суглинок при показателе проса д очн ости П = 0 ,17

1500

200

6

Грунт при относительном содержани и растительных остатков q > 0 ,6

1000

100

7

Илы супесчаные глинистые

1500 - 1900

500

8

Водонас ыщ енный грунт (ниже уровня грунтовых вод) при степени влажности

Sη > 0,9

2000

1500

Sη ≤ 0 ,8

1900

450

Примечание: для промежуточных значений характеристик Р и αi , не приведённых в таблице, допускается применять интерполяцию.

6. РАСЧЕТ ПРОТИВОРАДИАЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ

6 .1 . Ограждающие конструкции убежищ должны обеспечивать ослабление радиационного воздействия до допустимого уровня.

Степень ослабления радиационного воздействия выступающими над поверхностью земли стенами и покрытиями убежищ следует определять по формуле

Д ≤ ( 2 к γi к ni γi к ni p ,                                                       ( 46 )

где Д - требуемая степень ослабления, принимаемая согласно прил . 1;

к γi - коэффициент ослабления дозы гамма-излучения преградой из i -ого слоев материала, равный произведению значений для каждого слоя, принимаемых по табл. 27 ;

к ni - коэффициент ослабления дозы нейтронов преградой из слоев материала, равный произведению значений для каждого слоя, принимаемых по табл. 27 ;

к р - коэффициент условий расположения убежищ, принимаемый по формуле

к р = кзас зд,                                                                     ( 46 )

где к зас - коэффициент, учитывающий снижение дозы проникающей радиации в застройке и принимаемый по табл. 28 ;

к зд - коэффициент, учитывающий ослабление радиации в жилых и производственных зданиях при расположении в них убежищ и принимаемый по табл. 29 .

6 .2 . Для материалов, близких по химическому составу к приведенным в табл. 27 , н о отличающихся плотностью, коэффициенты кγ и к n следует определять для толщины приведенного слоя рассчитываемого из выражения

х п рр = х ρ х / ρ ,                                                                    ( 48 )

где ρ - пло тно сть вещества с известными значениями к n и к γ ;

х - толщина слоя вещества с плотностью ρ х , для которого определяется приведенная толщина х п рр .

Таблица 28

№ пп

Характер застройки

Количество зданий

Высота зданий, м

Плотность застройки, %

Коэффициент кзап

1

2

3

4

5

6

1

Промышленная

4 - 6

10 - 20

40

30

20

10

1 ,8

1 ,5

1 ,2

1 ,0

1 - 2

8 - 12

40

30

20

10

1 ,5

1 ,3

1,2

1 ,0

2

Жилая и административная

9

30 - 32

50

30

20

10

2 ,5

2 ,0

1 ,5

1 ,0

5

12 - 20

50

30

20

10

2 ,0

1 ,8

1,3

1,0

2

8 - 10

50

30

20

10

1 ,6

1 ,4

1 ,2

1 ,0

Примечание: при плотности застройки менее 10 % коэффициент при нимается равным единице.

Таблица 29

№ пп

Материал стен

Толщина стен, см

Производственные здания

Жилые здания

Площадь проемов в ограждающих конструкциях

10

20

30

40

50

10

20

30

40

50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

1

Кирпичная кладка

38

0 ,16

0 ,27

0 ,38

0 ,50

0 ,52

0,18

0 ,26

0 ,28

0 ,32

0 ,41

51

0 ,125

0 ,26

0 ,37

0 ,47

0 ,50

0 ,13

0 ,20

0 ,23

0 ,27

0 ,38

64

0 ,10

0 ,25

0 ,36

0 ,45

0 ,47

0 ,10

0 ,18

0 ,21

0 ,25

0 ,35

2

Легкий бетон

20

0 ,20

0 ,28

0 ,38

0 ,47

0 ,58

0 ,50

0 ,55

0 ,62

0 ,71

0 ,83

30

0 ,15

0 ,27

0 ,37

0 ,45

0 ,58

0 ,38

0 ,41

0 ,45

0 ,50

0 ,55

40

0 ,13

0 ,26

0 ,36

0 ,43

0 ,52

0 ,28

0 ,32

0 ,36

0 ,38

0 ,43

Примечание. Для отдельно стоящих убежищ коэфф и циент кзд принимается равным единице.

Для материалов, близких по химическому составу, но отличающихся влажностью при одинаковой плотности материала и не вошед ш их в табл. 28, приведенную толщину хпр n при расчете ослабления нейтронов следует определять из соотношения

х пр n = х пр ρ ( W / W изв )1/4,                                                   ( 49 )

где х пр ρ - приведенная к одной плотности по соотношению ( 48) толщина нового материала;

W - влажность нового неисследованного материала;

W изв - влажность материала с известными значениями к n .


Таблица 27

№ пп

Толщина слоя материала

Коэффициент ослабления дозы гамма-излучения и нейтронов проникающей радиации толщей материала

Бетон

ρ = 2400 кг/м3

влажность 10 %

Кирпич

ρ = 1840 кг/м3

влажность 5 %

Грунт

ρ = 1950 кг/м3

влажность 19 %

Дерево

ρ = 700 кг/м3

влажность 30 %

Полиэтилен

ρ = 940 кг/м3

Сталь

ρ = 7800 кг/м3

к n

кγ

к n

кγ

к n

кγ

к n

кγ

к n

кγ

к n

кγ

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

1

10

6 ,2

2,0

3 ,7

1 ,7

6 ,5

1 ,7

12

1,0

22

1 ,0

4 ,7

17

2

15

12

3 ,5

5 ,5

2 ,5

13

2 ,5

30

1,2

53

1 ,3

6 ,5

56

3

20

23

5 ,3

8 ,2

3 ,7

26

3 ,8

59

1 ,3

130

1,7

8 ,8

150

4

25

43

8 ,3

12

5 ,2

51

5 ,7

120

1,5

240

2 ,0

11

280

5

30

74

13

17

7 ,2

100

8 ,2

200

1,8

460

2 ,5

14

430

6

35

130

20

24

10

170

12

340

2 ,2

860

3 ,0

17

640

7

40

230

30

34

14

280

17

550

2 ,5

1600

3 ,8

21

900

8

45

390

44

47

18

470

25

910

3 ,0

3100

4 ,5

26

1200

10

50

680

66

66

24

780

35

1500

3 ,5

5800

5 ,5

33

1700

11

55

1200

96

92

32

1300

48

2500

4 ,2

11000

6 ,7

-

-

12

60

2100

140

130

41

2200

68

4100

4 ,8

20000

8 ,2

-

-

13

65

3600

200

180

52

3600

95

6700

5 ,7

38000

10

-

-

14

70

6300

280

250

66

6000

130

11000

6 ,7

72000

12

-

-

15

75

11000

390

350

83

10000

180

18000

7 ,7

14 ´ 104

15

-

-

16

80

18000

560

490

100

17000

240

30000

9 ,0

26 ´ 104

18

-

-

17

85

31000

780

680

120

28000

320

50000

10 ,0

48 ´ 104

21

-

-

18

90

53000

1100

960

160

46000

430

82000

12

91 ´ 104

25

-

-

19

95

91000

1500

1400

200

77000

580

14 ´ 104

14

1,7 ´ 106

30

-

-

20

100

15 ´ 104

2200

1900

260

12 ´ 104

770

22 ´ 104

16

3,2 ´ 106

35

-

21

105

26 ´ 104

3000

2700

330

20 ´ 104

1000

37 ´ 104

19

6 ,1 ´ 106

42

-

22

110

45 ´ 104

4300

3800

420

32 ´ 104

1300

61 ´ 104

21

1 ,1 ´ 107

50

-

-

23

115

76 ´ 104

6000

5400

540

51 ´ 104

1800

1,0 ´ 106

25

2,2 ´ 107

59

-

-

24

120

1 ,3 ´ 106

8400

7700

690

82 ´ 104

2300

1,7 ´ 106

28

4 ,1 ´ 107

69

-

-

25

125

2 ,2 ´ 106

12000

11000

890

1 ,3 ´ 106

3100

2 ,7 ´ 106

32

7 ,6 ´ 107

82

-

-

26

130

3 ,8 ´ 106

17000

15000

1100

2 ,1 ´ 106

4100

4 ,5 ´ 106

37

1,4 ´ 108

97

-

-

27

135

6 ,4 ´ 106

23000

22000

1400

3 ,4 ´ 106

5400

7 ,4 ´ 106

42

2 ,7 ´ 108

110

-

-

28

140

11 ´ 106

32000

31000

1800

5 ,4 ´ 106

7100

1 ,2 ´ 107

48

5,1 ´ 108

130

-

-

29

145

19 ´ 106

45000

44000

2300

8 ,7 ´ 106

9400

2 ,0 ´ 107

54

9 ,6 ´ 108

160

-

-

30

150

32 ´ 106

64000

62000

3000

14 ´ 106

12000

3 ,3 ´ 107

62

1,8 ´ 109

180

-

-


По найденному значению хп р n по табл. 28 опред е ляем значения кз и кн, которые и являются коэффициентами ослабления дозы для нового материала толщиной х.

6 .3 . Необходимый коэффициент защиты противорадиационных укрытий в зависимости от их назначения и места расположения, а также характера производственной деятельности укрываемого населен и я устанавливается согласно прил. 1.

В задании на проектирование противорадиационного укрытия указывается группа укрытия.

Примечание. Принимается, что выпавшие радиоактивные осадки равномерно распределенные на горизонталь н ых поверхностях и горизонтальных проекциях наклонных и криволинейных поверхностей. Заражение вертикаль ных поверхностей (стен) не учитывается.

6 .4 . Коэффициент защиты к з для помещений укрытий в одноэтажных зданиях определяется по формуле

к з = 0,65 к1 кст кпе р/ V 1 кст к1 + (1 - кш )(к0 кст + 1) кпер к m ,                         ( 50 )

где к 1 - коэффициент, учитывающий долю радиации, проникающей через наружные и внутренние стены и принимаемый по формуле

к 1 = 360 °/36 + Σαi ,                                                         ( 51 )

αi - плоский угол с вершиной в центре помещений, против которого расположена i -тая стена укрытия, град. При этом учитываются наружные и в нутренние стены зданий, суммарный вес 1 м2 которых в одном направлении менее 10 кН (1000 кг с);

к ст - кратность ослабления стенами первичного излучен и я в зависимости от суммарного веса ограждающих конструкций, определяемая по табл. 30;

к пер - кратность ослабления первичного излучения перекрытием , определяемая по табл. 30;

V 1 - коэффициент, зависящий от высоты и шири н ы помещения и принимаемый по табл. 31 ;

к 0 - коэффициент, учитывающий проникание впомещение вторичного излучения и определяемый согласно п. 6.5 настоящих норм;

к m - коэффициент, учитывающий снижение дозы радиации в зданиях, расположенных в районе застройки, от экранирующего действия соседних строений, принимаемый по табл. 32;

к ш - коэффициент, зависящий от ширины здания и принимаемый по поз. 1 табл. 31.

Таблица 30

№ пп

Вес 1 м2 ограждающих конструкций, Н (кгс)

Кратность ослабления γ-излучения радиоактивно зараженной местности

Стеной, кст (первичного излучения)

Перекрытий, кпер (первичного излучения)

Перекрытием подвала, кп (вторичного излучения)

1

2

3

4

5

1

1500 (150 )

2

2

7

2

2000 (200 )

4

3 ,4

10

3

2500 (250 )

5 ,5

4 ,5

15

4

3000 (300 )

8

6

30

5

3500 (350 )

12

8 ,5

48

6

4000 (400 )

16

10

70

7

4500 (450 )

22

15

100

8

5000 (500 )

32

20

160

9

5500(550 )

45

26

220

10

6000 (600 )

65

38

350

11

6500 (650 )

90

50

500

12

7000 (700 )

120

70

800

13

8000 (800 )

250

120

2000

14

9000 (900 )

500

220

4500

15

10000 (1000 )

1000

400

10000

16

11000 (1100 )

2000

700

104

17

12000 (1200 )

4000

1100

104

18

13000 (1300 )

8000

2800

104

19

15000 (1500 )

104

4500

104

Примечание. Для промежут о чных значений веса 1 м2 ограждающих конструкций коэффициенты кст , кпер и кп следует принимать по интерполяции.

6 .5 . Коэффициент к0 следует принимать при расположении низа оконного проема (светового отверстия) в наружных стенах на высоте от пола помещения укрытия 0 ,8 м равным 0 ,8α ; 1 ,5 м - 0,15α ; 2 м и более - 0 ,09α . Для дверных проемов коэффициент к0 принимается равным 0 ,8α.

Таблица 31

№ пп

Высота помещения, м

Коэффициент V 1 при ширине помещения (здания), м

3

6

12

18

24

48

1

2

3

4

5

6

7

8

1

2

0 ,06

0 ,16

0 ,24

0 ,36

0 ,38

0 ,5

2

3

0 ,04

0 ,09

0 ,19

0 ,27

0 ,32

0 ,47

3

6

0 ,02

0 ,08

0 ,09

0 ,16

0 ,2

0 ,34

4

12

0 ,01

0 ,02

0 ,05

0 ,06

0 ,09

0 ,15

Примечания: 1 . Для промежуточных значений ширины и высоты помещений коэффициент V 1 принимается по интерполяции.

2 . Для заглубленных в грунт или обсыпных сооружений высоту помещений следует принимать до верхней отметки обсыпки.

Коэффициент α определяется по формуле

α = А0/ А n ,                                                                                              ( 52 )

где A 0 - площадь оконных и дверных проемов (площадь незаложенных проемов и отверстий);

А n - площадь пола укрытия.

6 .6 . Снижение дозы радиации от экранирующего влияния соседних зданий и сооружений определяется коэффициентом к m , принимаемым по табл . 32 .

6 .7 . При разработке типовых проектов допускается определять защитные свойства помещений, предназначенных под противорадиационные укрытия, при усредненных значениях коэффициента к m , равных:

0 , 5 - для производственных и вспомогательных зданий внутри промышленного комплекса;

0 , 7 - для производственных и вспомогательных зданий, расположенных вдоль магистральных улиц или в городской застройке жилыми каменными зданиями;

1 - для отдельно стоящих зданий и зданий в сельских населенных пунктах.

6 .8 . Коэффициент защиты к 3 для помещений укрытий на первом этаже в многоэтажных зданиях из каменных материалов и кирпича следует определять по формуле

кз = 0,65кст к1/(1 - кш )(к0кст + 1)к m ,                                        ( 53)

где к 1 , кст, кш , к0, к m - обозначения те же, что и в формуле ( 50)

Таблица 32

№ пп

Место расположения укрытия

Коэффициент к m при ширине зараженного участка, примыкающего к зданию, м

5

10

20

30

40

60

100

300

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

На первом или подвальном этаже

0 ,45

0 ,55

0 ,65

0 ,75

0 ,8

0 ,85

0 ,9

0 ,98

2

На высоте в торого этажа

0 ,2

0 ,25

0 ,35

0 ,4

0 ,45

0 ,5

0 ,55

0 ,6

6 .9 . Коэффициент защиты кз для помещений укрытий, расположенных на первом этаже внутри многоэтажного здания, когда ни одна стена этих помещений непосредственно не соприкасается с радиоактивно зараженной территорией, следует определять по формуле

к з = 3,25 кст /(1 - кш )(к0 кст + 1 )к m ,                                    ( 54 )

где кст , к0 , к m - обозначения те же, что и в формуле ( 50), и определяются для внутрен н ей стены помещения.

6 .10 . Значения коэффициентов защиты, полученные по формулам ( 66 ), ( 67 ), ( 69 ), и (74) для противорадиационных укрытий, следует умножать на коэффициент 0 ,45 для зданий с α ≥ 0 ,5 и на коэффициент 0 ,8 для зданий с α ≤ 0 ,3 в случае, если не предотвращено заражение радиоактивными осадками смежных и лежащих над укрытием помещений.

З н ачение a определяется по формуле ( 52).

6 .11 . Коэффициент защиты к p для укрытий, расположенных в неполностью заглубленных подвальных и цокольных этажах, следует определять по формуле

кз = 0 ,77 к1ксткп/ (1 - кш )[(к' 0 кст + 1) + кп0кст + 1 )к m ,                               ( 55 )

где к 1 , кст , кш , к0 , к m - обозначения тоже, что и в формуле ( 50) для возвышающихся частей стен укрытия;

к п - кратность ослабления перекрытием подвала (цокольного этажа) вторичного излучения , рассеянного в помещении первого этажа, определяемая в зависимости от веса 1 м2 перекрытия по табл. 30;

к' 0 - коэффициент, принимаемый при расположении низа оконного и дверного проема (светового отверстия) в стенах на высоте от пола первого этажа 0 ,5 м и ниже равны 0,15α , а 1 м и более - 0 ,09α , где α имеет такое же значение, что и в формуле ( 52).

6 .12 . Для подвальных и цокольных помещений, пол которых расположен ниже уровня планировочной отметки земли меньше, чем на 1 ,7 м, коэффициент защиты следует определять по формуле ( 53 ) как для помещений первого этажа , а при обваловании стен этих помещений на полную высоту, а также при весе выступающих стен 10 кН/ м2 и более - по формуле ( 58 ).

6 .13 . В вес перекрытия над первым, цокольным или подвальным этажами производственных зданий промышленных предприятий при определении к п в формулу ( 55 ) необходимо включать дополнительно вес стационарного оборудования, но не более 2 кН/ м2 (200 кг с/м2) с площади, занимаемой оборудованием.

Указанный вес оборудования принимается равномерно распределенным по перекрытию .

В вес 1 м2 перекрытия над цокольным или подваль ным этажами жилых и общественных здан ий, расположенных в зоне действия ударной волны, следует дополнительно включать вес 750 Н/м2 (75 кг с/м2) от внутренних перегородок и несущих стен.

6 .14 . Для заглубленных в грунт или обсыпных сооружений (без надстройки) с горизонтальными, наклонными тупиковыми или вертикальными входами коэффициент защиты определяется по формуле

к з = 0 ,77 кпе р/ V 1 + β к пер ,                                                  ( 56 )

где V 1 , к пер - обозначения те же, что и в формуле ( 50);

β - часть суммарной дозы радиации, проникающей в помещении через входы, определяется по формуле

β = к bx П 90 ,                                                                      ( 57 )

П 90 - коэффициент, учитывающий тип и характеристику входа, принимаемый по табл. 33;

к bx - коэффициент, характеризующий конструктивные особенности входа и его защитные свойства, принимаемый по табл. 34.

Таблица 33

№ пп

Вход

Коэффициент П90

1

2

3

1

Прямой тупиковый с поверхности земли по лестничному спуску или аппарели

1

2

Тупиковый с поворотом на 90°

0 ,5

3

Тупиковый с поворотом на 90 ° и последующим вторым поворотом на 90 °

0 ,2

4

Вер ти кальный (лаз) с люком

0 ,5

5

Вертикал ь ный с горизонтальным тоннелем

0 ,2

Таблица 34

№ пп

Расстояние от входа до центра помещения, м

Коэффициент к bx при высоте входного проёма h , м

2

4

ширине, м

1

2

4

1

2

4

1

2

3

4

5

6

7

8

1

1 ,5

0 ,1

0 ,17

0 ,22

0 ,2

0 ,22

0 ,3

2

3

0 ,045

0 ,08

0 ,12

0 ,07

0 ,1

0 ,17

3

6

0 ,015

0 ,03

0 ,045

0 ,018

0 ,05

0 ,065

4

12

0 ,007

0 ,015

0 ,018

0 ,004

0 ,015

0 ,02

5

24

0 ,004

0 ,005

0 ,007

0 ,001

0 ,004

0 ,015

Примечание: для промежуточных значений размеров входов коэффициент к bx принимается по интерполяции.

В сооружениях арочного типа при определении к пер толщина грунтовой обсыпки принимается для самой высокой точки покрытия.

6 .15 . Коэффициент защиты для полностью заглубленных подвалов и помещений, расположенных во внутренней части не полностью заглубленных подвалов, а также для не полностью заглубленных подвалов и цокольных этажей при суммарном в выступающих частей наружных стен с обсыпкой 10 кН/ м2 (1000 кг с/ м2 ) и более определяется по формуле

к з = 4,5 кп/ V 1 + β к п ,                                                         ( 58 )

где к п , V 1 и β - обозначения те же, что и в формулах ( 55) и ( 56).

6 .16 . При наличии нескольких входов значение β определяется как сумма значений по всем входам. Если во входе предусматривается устройство стенки - экрана или двери весом более 2 кН/ м2 (200 кг с/м2), то значение β определяется по формуле

                                                      ( 59 )

где к вх , П90 - обозначения те же, что и в формуле ( 57);

n - количество входов;

кст .э - кратность ослабления излучения стенко-зкран ом (дверью), определяемая по табл. 30, как для кст .

7. Санитарно-технические системы

7 .1 . В помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения, следует предусматривать системы вентиляции, отопления, водоснабжения и канализации, обеспечивающие необходимые условия пребывания в них укрываемых согласно пр ил. 1 .

Элементы сан и тарно-техн ически х систем следует проектировать с учетом максимального их использования при эксплуатации помещений в мирное время. При этом фильтры ПФП-1000 , фильтры поглотители, фильтры ФГ-70 и средства регенерации в мирное время использовать не следует.

Резервирование оборудования, как правило, не предусматривается.

Расстояние между элементами оборудования, а также между конструкциями и оборудованием следует принимать согласно табл. 35.

Таблица 35

№ пп

Расстояние между элементами оборудования

Размер, м

1

2

3

1

Между двумя электроручными вентиляторам (между осями рукояток)

1 ,8

2

Между осью рукоятки вентилятора и ограждением

0 ,9

3

Между агрегатами оборудования и стеной при наличии прохода с другой стороны агрегата

0 ,2

4

Ширина проходов для обслуживания оборудования

0 ,7

5

Ширина проходов от установки РУ -150 /6 до стен:

со стороны патрубка выхода регенерируемого воздуха

1 ,0

с нерабочей стороны

0 ,8

6

Между баллонами со сжатым воздухом и отопительными приборами

1 ,0

7

То же, при наличии экрана

0 ,2

Примечание. Расстояние между стенами и необслуживаемой стороной крупногабаритного оборудования принимается согласно СНиП 2.04.05-86.

7 .2 . Санитарно-тех н ические системы защитных сооружений следует проектировать из стандартных или типовых элементов, выпускаемых отечественной промышленностью, преимущественно в виде блоков и укрупненных узлов. Размещение и крепление оборудования и коммуникаций должны предусматриваться с учетом надежного функционирования систем при возможных перемещениях ограждающих конструкций и появления в них остаточных деформаций в результате воздейств ия расчетн ой нагрузки.

Санитарно-технические системы защитных сооружений для районов северной строител ь но-климатической зоны следует проектировать с учетом требований нормативных документов для этих районов.

Вентиляция и отопление убежищ

7 .3 . Система вентиляции убежищ предназначается для обеспечения нормати в ных параметров воздушной среды путем ассимиляции тепло- , вл аг оизбы тков и выделяющихся вредных газообразных веществ подаваемым в сооружение очищенным наружным воздухом, а также для обеспечения эксплуатационного подпора (избыточного давления воздуха) в убежище при зараженном наружном воздухе.

Систему вентиляции убежищ, как правило, следует проектировать на два режима: чистой вентиляции (режим I ) и ф ил ьт ровентил яц ии (режим II ).

При режиме I требуемый газовый состав и темпера ту рно-вл ажн остн ые параметры воздуха внутри убежища следует обеспечивать путем подачи наружного воздуха, очищенного от пыли.

П ри режиме II подаваемый в убежище наружный воздух, кроме того, должен очищаться от газообразных и аэрозольных средств массового поражения.

7 .4 . В местах, где возможна загазованность приземного наружного воздуха вредными веществами, в том числе продуктами горения, в убежищах следует предусматриваться оснащение систем вентиляции средствами, обеспечивающими режим III в соответствии с прил . 1

7 .5 . Количество наружного воздуха, подаваемого в убежища в режиме I при разработ ке типовых проектов следует принимать на одного укрываемого, одного работающего в фильтровентиля ционной камере с электроручными вентиляторами и одного работающего в пункте управления - согласно табл. 36 , в убежища для нетранспортабел ь ных больных при лечебных учреждениях и медицинские пункты убежищ - согласно табл. 36 с коэффициентом 1 ,5 .

При разработке индивидуальных и привязке типовых проектов количество наружного воздуха в режиме I , L 1 м 3 /ч , следует определять для всех климатических зон по формуле

                                    ( 60 )

где Q т - количество выделяющейся в убежище теплоты (от людей, приборов электрического освещения, электросилового оборудования), Вт ( кк ал /кг );

I н - энтальпия (теплосодержание) наружного воздуха, соответствующая среднемесячной температуре и влажности самого жаркого месяца, кД ж/кг (ккал/ кг);

I в - энтальпия (теплосодержание) внутреннего воздуха, соответствующая допустимым сочетаниям температуры и влажности воздуха , кД ж/кг (ккал/ кг) - определяется по гр афикам прил . 6 (для 1 и 2 климатических зон) и прил. 7 (для 3 и 4 климатических зон) в зависимости от расчетных энтальпии (теплосодержания) I н , вл аг осодержани я d н наружного воздуха (по I - d - ди аг рамме) и климатической зоны.

При этом количество наружного воздуха на одного укрываемого должно быть в пределах величин, указанных в табл. 36, а для укрываемых в убежищах для нетранспортабельных больных при лечебных учреждениях и медицинских пунктах убежищ - величин, указанных в табл. 36 с коэффициентом 1 ,5 .

В операционных и родовых помещениях убежищ воздухообмен должен обеспеч и ваться не менее: по притоку 10 -кратный, по вытяжке 5 -кратный в 1 ч независимо от режима вентиляции и климатической зоны.

Таблица 36

№ пп

Климатические зоны, различаемые по параметрам А наружного воздуха

Количество подаваемого воздуха, м3/чел. · ч

номер зоны

температура, °С

Энтальпия, (теплосодержание), кДж/кг (ккал/кг)

1

2

3

4

5

1

1

До 20

До 44 (10 ,5)

8

1

2

3

4

5

2

2

Более 20 до 25

Более 44 до 52 ,3 (10 ,5 до 12 ,5 )

10

3

3

Более 25 до 30

Более 52 ,3 до 58 ,6 (12 ,5 до 14 )

11

4

4

Более 30

Более 58 ,6 (14)

13

Примечания: 1. Количество подаваемого воздуха определено для расчетных параметров наружного воздуха, соответствующих среднемесячным самого жаркого месяца года.

2 . Если температура наружного воздуха по п ерим етрам А соответствует одной зоне, а энтальпия (теплосодержания) - другой, то рассматрив аемый географический пункт следует отнести к более теплой из этих зон.

7 .6 . Количество наружного воздуха, подаваемого в убежища в режиме II при разработке типовых проектов, следует принимать:

от 2 до 10 м3/ч на одного укрываемого в зави симости от климатической зоны;

5 м3 /ч на одного работающего в помещениях пункта управления;

10 м3/ ч на одного работающего в фильт ровентиля ционном помещении (ФВП) с эл ект рору чны ми вентиляторами, одного укрываемого в убежищах для нетранспортабельных больных при лечебных учреждениях и одного работающего в медицинском пункте.

При разработке индивидуальных и привязке типовых проектов количество наружного воздуха в режиме II , L II м 3 /ч, следует определять для всех климатических зон по формуле:

                                        ( 61 )

где q ог р - количество теплоты, Вт/м2 ( кк ал/ ч · м2), поглощаемой 1 м2, ограждающих конструкций, принимаемое по табл. 37;

А в - площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций, контактирующих с грунтом, м 2 ;

I в - энтальпия (теплосодержание) внутреннего воздуха принимается для 1 -й и 2 -й климатических зон - 94 ,2 кД ж/кг (22 ,5 кк ал/кг ); для 3 -й и 4 -й климатических зон - 98 ,4 кД ж/кг (23,5 кк ал/кг );

Q т , I н - обозначения те же, что и в формуле ( 60).

При этом количество наружного воздуха на одного человека должно быть в пределах от 2 до 10 м3 /ч · чел. в зависимости от климатической зоны.

Те пл опоглощ ение q огр ограждающими конструкциями при расчете по формуле ( 61) должно учитываться только для одного из режимов - как правило режима II . Если, согласно техническому заданию на проектирование убежища, режиму II предшествует реж и м III , теплопоглощение ограждающими конструкциями убежищ учитывается только для режима III . Теплопоглощение ограждающими конструкциями возвышающихся убежищ учитывается только при наличии обсыпки. Теплопоглощение перекрытием встроенного убежища учитывается только при наличии подсыпки грунта и отсутствии над ним теплоотдаю щ его оборудования.

Таблица 37

№ пп

Начальная температура ограждающих конструкций, °С

Среднечасовое количество теплоты, поглощаемой ограждающими конструкциями, Вт/м2 (ккал/ч · м2)

Железобетонными и бетонными

Кирпичной кладкой

При режиме II

При режиме III и температуре в помещении, °С

При режиме II

При режиме III и температуре в помещении, °С

32

31

32

31

1

2

3

4

5

6

7

8

1

15

107 (92 )

161 (139 )

150 (129 )

65 (56 )

99 (85 )

93 (80 )

2

16

99 (85 )

150 (129 )

139 (120 )

60 (52 )

93 (80 )

86 (74 )

3

17

91 (78 )

139 (120 )

128 (110 )

56 (48 )

86 (74 )

79 (68 )

4

18

84 (72 )

128 (110 )

117 (101 )

51 (44 )

79 (68 )

72 (62 )

5

19

75 (65 )

117 (101 )

106 (91 )

45 (39 )

72 (62 )

65 (56)

6

20

67 (58 )

106 (91 )

94 (81 )

41 (35 )

65 (56 )

58 (50)

7

21

58 (50 )

94 (81 )

84 (72 )

36 (31)

58 (50 )

51 (44 )

8

22

50 (43 )

84 (72 )

72 (62 )

31 (27 )

51 (44 )

44 (38 )

9

23

42 (36 )

72 (62 )

62 (53 )

26 (22 )

44 (38 )

37 (32 )

10

24

35 (30 )

62 (53 )

50 (43 )

21 (18 )

37 (32 )

31 (27 )

11

25

28 (24 )

50 (43 )

40 (34 )

16 (14 )

31 (27 )

25 (21 )

12

26

19 (16 )

40 (34 )

28 (24 )

12 (10 )

25 (21 )

18 (15 )1

13

27

11 (9 )

28 (24 )

16 (14 )

2 ,2 (2 )

18 (15 )

Примечание. Начальная температура поверхности ограждающих конструкций принимается равной среднемесячной температуре наружного воздуха самого жаркого месяца по СНиП 2.01.01-82, но не ниже 15 ° С.

7 .7 . В том случае, когда в режиме II подача максимально-допустимого количества наружного воздуха на одного укрываемого ( 10 м3 /ч · чел.) не обеспечивается отведения теплоизбытк ов, следует предусматривать применение устройств для охлаждения воздуха. Выбор способа и устройств для охлаждения воздуха производится на основании технико-экономического расчета.

Отведение теплоизбытков в режиме III следует предусматривать, как правило, при помощи устройств для охлаждения воздуха (или за счет теплопоглощения ограждающими конструкциями согласно требований п . 7.6.).

В случае испол ь зования в режимах II или III устройств для охлаждения воздуха допускается предусматривать их применение и в режиме I при условии возможности сохранения запаса воды (источника водоснабжения), предназначенного на охлаждение воздуха и дизель-электрического агрегата в режимах II и Ш.

7 .8 . При отведении теплоизбытков из убежищ при режиме II с помощью наружног о воздуха в качестве расчетных следует принимать параметры наружного воздуха, соответствующие среднемесячным температуре и влажности самого жаркого месяца года.

При отведении теплоизбытков с помощью средст в охлаждения воздуха (воздухоохладители, кондиционеры и т.п.) в качестве расчетных следует принимать параметры А наружного воздуха.

При те пл овл аж ностн ом расчете следует учитывать теплов ыделения от укрываемых, приборов электрического освещения, элек тросилового оборудования и оборудования связи.

Поглощение теплоты ограждающими конструкциями при расчете средств охлаждения воздуха не учиты в ается.

Количество выделяемых укрываемыми теплоты и влаги следует принимать согласно табл. 38.

Таблица 38

№ пп

Наименование контингента укрываемых

Тепловыделения (полные) от одного чел., Вт (ккал/ч)

Влаговыделения от одного чел., г/ч

1

2

3

4

1

Укрываемые в убежищах , расположе нных на предприятиях

116 (100 )

110

2

Укрываемые больные в убежищах при лечебных учреждени я х

81 (70 )

75

3

Медицинский персонал, обслуживающий бол ь ных

174 (150 )

170

4

Медицинский персонал, работающий в операционной

204 (175 )

200

5

Работающие в ФВ К с электроручными вентиляторами

291 (250 )

355

Тепловыделения от приборов электрического освещения, Q осв , следует определять по формуле

Росв = Росв1 ,16 ´ 860 , Вт,

Росв = Рос в860 , ккал/ч,                                                 ( 62 )

где Р осв - суммарная мощност ь источников освещения, кВт.

Тепловыделения от электросилового оборудования следует определять по формуле:

Q э = Р y 860 ´ 1 - η / η , ккал / ч,

Q э = Р y 1,16 ´ 860 ´ 1 - η / η , Вт ,                                             ( 63 )

где Р y - установленная мощность электродвигателя, кВт;

η - коэффициент полезного действия электродвигателя при номинальной нагрузке.

7 .9 . В качестве источника холода для устройств охлаждения воздуха должна предусматриваться вода , хранимая в заглубленных резервуарах или получаемая из защищенных водозаборных скважин.

Устройство водозаборных ск в ажин допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании.

7 .10 . Воз ду хозаборы для режимов I , II , III и вентиляции ДЭС, как правило, должны быть раздельными.

Воздухозаборы режимов I и III , а также вентиляции ДЭС должны размещаться вне завалов зданий и сооружений. Возду хозабор режима II допускается размещать на территории завалов и в предтамб у ре входа убежища.

Воздухозабор режима I целесообразно совмещать с аварийным выходом и з убежища. При этом высоту и расположение возду хозабора следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86, а также п. 2.25 настоящих норм. Воздухозаборы режимов I и III допускается объединят ь .

Возд у хозаборы режимов I и II внутри убежища должны быть соединены между собой воздуховодом (перемычкой) с сечением, рассчитанным из условий подачи воздуха по режиму I I , с установкой в нем герметического клапана.

Перемычка присоединяется к воздухозабору режима I перед герметическим клапаном и к воздухозабору режима II после герметического клапана. Для возд у хозаборов отдельно стоящих убежищ перемычку предусматривать не следует.

Воздухозаборы режимов I и II следует располагать на расстоянии не менее 10 м от выбросов вытяжных систем вентиляции убежища и ДЭС и не менее 15 м от газовыхлопа дизеля с учетом господствующего направления ветра.

Допускается, при обосновании, объединение в общих шахтах с разделительными перегородками, не допускающими перетекания воздуха из канала в канал:

а) воздухозаборов режимов I , II и III , вентиляции ДЭС и воздухозаборов на горение топлива, при этом устройство соединительного воздуховода (перемычки) между возд у хозаборами режимов I и II предусматривать не следует;

б) вытяжных каналов из отдельных помещений убежищ и выхлопной трубы от дизеля.

В районах северной строительно-климатической зоны с объемом снегопереноса за зиму 400 м3 /м и более для защиты воздухозаборов и вытяжных устройств от заноса снегом должны быть предусмотрены снегозащитные устройства.

7 .11 . На вводе возд у хозаборны х и вытяжных трактов в убежище следует предусматривать установку противовзры вны х уст ройств (ПВ У) с расширительными камерами после них, объем которых, для каждого типа ПВУ должен составлять

МЗС - 0 ,5 м3; У ЗС-1 , У ЗС-8 - 2 м3; УЗС-25 - 6 м3.

Про ти вовзры вны е устройства следует размещать в пределах защитных сооружений с обеспечением доступа к ним для осмотра и ремонта.

7 .12 . В системах вентиляции (на воз ду хозаборах, вытяжных устройствах, до и после гравийных охладителей, групп фильтров ФП и ФГ-70 ) следует предусматривать герметические клапаны с ручным приводом диаметром до 600 мм включительно и с электроприводом при наличии ДЭС и диаметре св ыше 600 мм.

На воздуховодах , предназначенных для транспортирования воздуха в режиме III (до и после фильтров ФГ- 70 , после установок РУ-150 /6 и перед воздухоохладителями), следует устанавливать герметические клапаны в термостойком исполнении.

Герметические клапаны следует устанавливать так, чтобы прижим т арелей осуществлялся со стороны защищаемых помещений.

В воздуховодах, проходящих через линию герметизации, для осмотра и очистки герметических клапанов изнутри после них (со стороны защищаемых по м ещений) следует предусматривать люк-вставку, если отсутствует доступ к тарели герметических клапанов из камер обслуживания фильтров.

В системах вентиляции перед фильтрами и после них следует предусматривать штуцеры с лабораторными кранами для отбора проб воздуха и измерения перепада давления.

7 .13 . Вентиляторы для систем вентиляции убе ж ищ без ДЭС следует предусматривать с электроручным приводом, в убежищах с защищенным источником электроснабжения - с электрическим.

Вентиляторы с электроручным приводом следует применять для вентиляции убежищ вместимостью не более 600 чел., расположенных в 1 -й и 2 -й климатических зонах, а также убежищ (без возду хоохл ажд аю щих установок) при вместимости не более 450 и 300 чел., расположенных соответственно в 3 -й и 4 -й климатических зонах.

В режиме I целесообразно предусматривать использование электроручных вентиляторов, обуславливающих систему филь т ровентиляц ии (режим II ).

На каждом электроручном вентиляторе следует пре ду смат ривать уст ановку кл апан а-отс екателя расходомера.

7 .14 . Очистку наружного воздуха от пыли и а э розольных частиц продуктов горения во всех режимах, как правило, следует предусматривать в сдвоенных фильтрах ФЯ Р с коэффициентом очистки не менее 0 ,95 .

Сдвоенные фильтры выполняются на основе двух расположенных последовательно по ходу воздуха ячеек фильтра ФЯР со следующим набором фил ь трующих сеток в каждой ячейке: № 2 ,5 - 3 шт.; № 1 ,2 - 4 шт.; № 0 ,63 - 5 ш т. Первые по ходу воздуха ячейки сдвоенных фильтров ФЯР должны оборудоваться механизмом с дистанционным ручным управлением, позволяющим переводить их в нерабочее положение при достижении фильтром аэродинамического сопротивления свыше 160 Па (16 кг с/м2).

В случае применения в режимах I - II предфиль т ров ПФП-1000 перед ними следует предусматривать установку филь тров ФЯР или других фильтров с ко эффициентом очистки не менее 0 ,8 .

Если в период мирного времени очистка наружного воздуха от пыли не требуется, следует предусматривать возможность демонтажа ячеек фильтров ФЯР или кассет предф ильт ров П ФП-1000 . Хранение демонтированных ячеек фильтров ФЯР или кассет предфильтров ПФП-1000 следует предусматривать в пределах убежища - на стеллажах или в специальной таре.

Очистку наружного воздуха от газообразных и аэрозольных средств массового поражения следует производить в филь т рах-поглотителях:

- при применении промышленных вентиляторов с электроприводом - в фильтрах-поглотителях ФП- 300 ;

- при применении электроручных вентиляторов - в фильтрах-поглотителях Ф ПУ -200 .

Очистку от окиси углерода наружного воздуха , подаваемого в убежище по режиму III для создания подпора , следует предусматривать в фильтрах ФГ-70 . При этом регенерацию внутрен него воздуха убежищ следует предусматривать в установках РУ-150 /6 .

После фильтров ФГ -70 и установок РУ-150 /6 следует предусматривать установку воздухоохладителей (воздушных или гравийных), перед фильтрами ФГ-70 - электронагревателей, предназначенных для убежищ, с целью подогрева наружного воздуха до температуры 60 °С. При этом воздух до достижении им температуры 60 °С следует выбрасывать в ближайшую (приточную или вытяжную) вентиляционную шахту. Для расчета воздухоохладителей температуру воздуха на выходе из фильтров ФГ-70 следует принимать 300 °С, после установки РУ-150 /6 - согласно прил. 1 .

Для дополнительной очистки охлажденного после фильтров ФГ- 70 воздуха следует предусматривать установку фильтров типа ФП (допускается использовать фильтры-поглотители режима II ).

Регенеративные установки РУ -150 /6 и фильтры ФГ-70 следует устанавливать в отдельных помещениях, ограждающие конструкции которых, граничащие с внутренними помещениями убежищ, должны быть теплоизолированы. Вентиляцию этих помещений предусматривать не следует: при расчете теплоизоляции внутреннюю температуру ограждающих конструкций следует принимать равной 60 °С.

7 .15 . В системе режима I допускается предусматривать установку калориферов для подогрева наружного воздуха в холодный период года по условиям работы сооружения в мирное время.

В убежищах для нетранспортабельных больных при лечебных учреждениях при необходимости допускается предусматривать подогрев воздуха и в период нахождения в них укрываемых.

При применении электроручных вентиляторов калориферы должны иметь обводную линию с за п орно-регулирую щим устройством.

7 .16 . Приточная система вентиляции убежища должна обеспечивать подачу воздуха в помещения для укрываемых - пропорционально их количеству и во вспомогательные помещения - из расчета отведения тепло- и вла г оизбы тков и разбавления выделяющихся вредностей. Подачу воздуха в помещения для укрываемых следует предусматривать с учетом размещения нар и их ярусности и обеспечения требуемой подвижности воздуха согласно прил . 1.

При режимах II и III в убежищах следует предусматривать рециркуляцию внутреннего воздуха. При этом в убежище с электроручными вентиляторами должно быть обеспечено сохранение в системе не менее 70 %, а в убежищах с электровентиляторами 100 % объема воздуха, подаваемого при режиме I . Подача воздуха в помещения для укрываемых методом перетекания не допускается.

В убежищах для нетранспортабельных больных при лечебных учреждениях рециркуляция воздуха допускается (за исключением помещений операционных , родовых и изоляторов) при условии бактериальной очистки рециркуляционного воздуха.

При одном общем помещении для укрываемых воздух для рециркуляции допускается забирать из помещения сосредоточено. При размещении укрываемых в двух и более помещениях вытяжную вентиляцию и забор воздуха для рециркуляции следует предусматривать из каждого помещения, для чего допускается использовать не работающи е в режиме II воздуховоды вытя ж ной системы.

В помещениях электрощитовой, баллонной и медицинском пункте следует предусматривать приточно-в ы тяжную вентил яцию из расчета дв ухкратного обмена в 1 ч.

Приток воздуха в помещения баллонной, электрощитовую, медпункт и пу н кт уп равления следует предусматривать от приточной системы вентил яции убежища, вытяжку из помещений баллонной, электрощитовой и пункта управления - перетеканием в помещение для укрываемых; вытяжку из помещения медпункта - вентиляционной системой, обслуживающей санитарные узлы.

Помещения для хранения продовольствия вентилируются естественным способом путем устройства двух отверстий размером 150 ´ 200 мм под потолком по диагонали помещений с установкой в них сеток из стальной проволоки диаметром 1 ,5 - 2 ,5 мм с размером ячеек не более 12 ´ 12 мм.

Удаление воздуха из убежища следует предусматривать из санитарных узлов и непосредственно из помещений для укрываемых путем устройства вытяжных механических систем вентиляции или за счет подпора. Если удаление теплоизб ы тков из встроенной ДЭ С предусматривается путем перетекания воздуха из основных помещений в помещения ДЭС за счет подпора, то этот расход воздуха следует учитывать при составлении воздушного баланса всего сооружения.

В режиме I общее количество удаляемого воздуха должно составлять 0 ,9 объема приточного воздуха.

При вентиляции санитарных узлов объем удаляемого воздуха следует принимать 50 м3/ч от каждого унитаза и 25 м3/ч от каждого писсуара или 0 ,6 м лоткового писсуара.

Вытяжные воздуховоды из отдельных помещений убежища, если это не противоречит требованиям СНиП 2.04.05-86, рекомендуется объединять.

7 .17 . В убежище при режиме II следует предусматривать продувку тамбура одного из входов. При этом количество проду в очного воздуха в 1 ч ас должно составлять не менее 25 -кратного объема тамбура при продолжительности продувки до 6 мин.

Продувка тамбура должна производиться перетеканием за счет подпора в убежище через клапаны избыточного давления (КИД ), предусматриваемые на внут ренней и наружной стенах тамбура, с установкой на наружном КИД е проти вовзры вного устройства МЗС. Допускается предусматривать продувку непосредственно от системы режима II с установкой гермо кл ап ан ов на притоке и вытяжке. При этом производительность вентиляционной системы режима II , при обоих вариантах продувки тамбура , увеличивать не следует.

Для сохранения величины эксплуатационного подпора на период продувки тамбура следует предусматривать отключение вытяжных систем вентиляции.

7 .18 . Для обеспечения эксплуатационного подпора не менее 50 Па (5 кг с/м2) при режиме II количество наружного воздуха LII , м 3 /ч, подаваемого в убежище, определенное по формуле ( 61 ), должно быть не менее суммы величин, компенс и рующих утечку через ограждения, вытяжку из санузлов и медпункта, а также перетекание воздуха из убежища в помещение ДЭС (при варианте вентиляции ДЭС воздухом убежища):

LII ≥ qII А г + L су + L д ,                                                      ( 64 )

где qII - удельная утечка воздуха через 1 м2 ограждений по линии герметизации убежища (принимается по прил. 1 ), м3/ч · м;2

А г - площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций убежища по линии герметизации, м 2 ;

L су - количество воздуха, удаляемого из санузла, м3/ч ;

L д - количество воздуха, поступающего в помещение ДЭС из помещений для укрываемых при режиме II , м 3 /ч.

Для обеспечения нормируемого по прил. 1 эксплуатацион ного подпора при режиме III количество приточного воздуха LIII , м3/ ч, следует определять по формуле

LIII = qIII А г ,                                                                     ( 65 )

где qIII - удельная утечка воздуха через 1 м2 ограждений по линии герметизации убежища (принимается по прил. 1 ), м3/ч · м2;

А г - обозначение то же, что и в формуле ( 64).

Расчеты по определению запасов сжатого воздуха в случае применения его в убежищах для поддержания подпора и обеспечения дыхания проводить по прил. 8 с учетом требований прил. 1.

Заполнение баллонов сжатым воздухом и периодическое в осполнение его утечек следует производить от передвижной компрессорной станции или от стационарной, расположенной за пределами убежища.

Контроль за подпором воздуха в убежище (разрежением в помещениях ДСЭ) следует осуществлять с помощью тягонапоромера , соединенного с атмосферой (для ДЭС - с помещением для укрываемых) водогазопроводной оцинкованной трубой диаметром 15 мм с запорн ым устройств ом.

Вывод трубы от тягонапоромера в атмосферу следует производит ь в зону, в которой отсутствует влияние потоков воздуха при работе систем вентиляции убежища.

7 .19 . Удаление воздуха следует предусматривать за счет подпора воздуха в помещении убежища или с помощью вытяжных вентиляторов, установка которых допускается в одном помещении с приточными в ентиляторами.

Аэродинамические сопротивления вытяжного тракта при удалении воздуха за счет подпора должно быть не более 50 Па (5 кг с/м2), при этом допускается предусматривать увеличение количества проти вовзры вны х устройств; размещение вытяжных шахт следует предусматривать вне завалов.

При удале н ии воздуха вытяжными системами с механическим побуждением вытяжные шахты допускается размещать на территории завалов. При этом следует учитывать сопротивление завала, равное 50 Па (5 кг с/м2 ).

7 .20 . Воздух о воды приточных и вытяжных систем, прокладываемых снаружи, выполняются из строительных конструкций, рассчитанных на воздействие ударной волны, или монтируются из стальных электросварных труб и должны прокладываться с уклоном i ≥ 0 ,003 в сторону защитного сооружения, при этом в случае установки прот ивовзры вны х устройств в коробках следует предусматривать от них отвод конденсата.

Из стальных труб следует изготовлять воздуховоды, прокладываемые внутри помещений до герметических клапанов, соединительные воздуховоды между возд у хозаборам и чистой вентиляции и фильт ровенти ляции, а также патрубки для установки герметических клапанов в стенах.

Магистральные воздуховоды от гермо кл ап ан ов до фильтров ФП и ФГ-70 и после фильтров ФГ-70 следует изготовлять из листовой стали толщиной 2 мм на св арке . Воздуховоды обвязки фильтров ФП и ФГ-70 в ыполняются из фасонных деталей, заказываемых комплектно к фильтрам. Остальные воздуховоды внутри помещений следует изготовлять из листовой стали в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86.

Воздуховоды, по которым транспортируется воздух с высокой температурой, должны быть теплоизолированы.

7.21 . Систему отопления помещений убежищ (в том числе помещения ДЭС) следует проектировать в виде самостоятельного ответвления от теплового пункта здания, в котором расположено убежище, отключаемого при заполнении убежища укрываемыми. Для отдельно стоящих убежищ следует предусматривать самостоятельный ввод от теплосети. Вводы подающего и обратного трубопроводов следует предусматривать с учетом требований п.п. 2.48 и 2.49 настоящих норм.

При расчете системы отопления температуру этих помещений в холодное время года следует принимать 10 °С, если по ус ловиям эксплуатации их в мирное в ремя не требуется более высокая температура. В летний период года температуру следует принимать на 2 °С выше температуры точки росы наружн ого воздуха по летним среднемесячны м его параметрам в наиболее жаркий месяц.

Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбираются из условий эксплуатации помещений в мирное время.

Вентиляция дизельных электрических станций (ДЭС)

7 .22 . В помещениях ДЭС средствами вентиляции следует обеспечивать:

- воздухообмен, требующий для отведения теплоизб ытк ов и вредных газообразных веществ, поступающих в помещение от дизель генераторов и выхлопного тракта;

- подачу воздуха в дизель на горение топлива;

- подачу в оздуха в узел водовоздуш ного охлаждения дизеля;

- продувку тамбура входа в помещение ДЭС.

7 .23 . Выбор схемы вентиляции, обеспечивающий работу ДЭС, следует производить с учетом следующих способов охлаждения дизелей:

в одовозду шное (радиаторное);

водяное (одноконтурное или дв у хк онту рное);

комбинированное (радиаторное с переводом на водяное) с вынесенным или невынесенным узлом ох л ажд ен ия.

7 .24 . Количество воздуха, подаваемого в помещения ДЭС для ассимиляции тепло и збы тк ов, L д , м 3 /ч, следует определять по формуле

L д = Q д / vC ( t в - t н ) (в системе МК ГСС),

L д = Q д 3 ,6 / vC ( t в - t н ) (системе СИ) ,                                          ( 66)

где Q д - количество выделяемой теплоты в помещении ДЭС от дизеля, генератора , электродвигателей, поверхности выхлопных труб дизеля, Вт (ккал/ ч);

С - т еплоемкость воздуха, равная 1 ,2 К дж/кг · °С (0 ,24 ккал /кг · °С);

v - объемный вес воздуха, принимаемый 1,2 к г/м3;

t в - температура воздуха в помещении ДЭС, принимаемая 40 ° С;

t н - расчетная среднемесячная температура наружного воздуха самого жаркого месяца при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом или температура воздуха в основны х помещениях убежища при вентиляц ии перетекающим воздухом.

7 .25 . Количество теплоты, поступающей в помещение ДЭС от дизеля и узла охлаждения Q дз , Вт (ккал / ч), при отсутствии заводских данных следует определить по формуле

Q дз = кт Рэ В q т /3,6 (в системе СИ),

Q дз = кт Рэ В q т (в системе МКГСС) ,                                        ( 67 )

где к т - коэффициент, учитывающий количество выделяемой дизелем теплоты, принимается при водовоз душн ой (радиаторной) системе охлаждения равным 0 ,36 для дизелей мощностью до 95 кВт и 0 ,32 для дизелей мощностью до 200 кВт; при водовод ян ой системе охлаждения 0 ,08 для дизелей мощностью до 95 кВт и 0 ,03 для дизелей мощностью до 200 кВт;

Р э - эффективная мощность дизеля, кВт (л.с.);

В - теплотворная способность топлива , 42738 кД ж/кг (10200 кк ал/кг );

q т - удельный расход топлива, 0 ,26 кг /к Вт · ч (0,19 кг /л.с. · ч).

Количество теплоты, поступающей в помещение ДЭС от генератора следует определять по формуле ( 63 ) .

7 .26 . Количество теплоты, поступающей в помещение ДЭ С от поверхности изолированного выхлопного трубопровода Q вт , Вт ( к кал /ч), следует определять по формуле

Q вт = q вт l ,                                                                       ( 68 )

где q вт - теплоотдача 1 м2 поверхности изолированного выхлопного трубопровода, равная 197 Вт/м (170 кк ал/ ч · м);

l - длина выхлопного трубопровода, м.

7 .27 . Воздухообмен в помещении ДЭС, требующийся для отведения вредных газообразных веществ, L г , м 3 / ч принимается равным 1 ,5 -кратному - для газоплотных и 3 -кратному - для негазоплотны х дизелей в 1 ч.

В качестве расчетной принимается большая из величин - по условию отведения теплоизб ытк ов ( L д ) или вредных газообразных веществ ( L г ).

7 .28 . Отведение теплоизбытков из помещения ДЭС следует предусматривать:

при режиме I - воздухом, перетекающим из помещений убежища через герметические клапаны за счет разрежения, создаваемого вытяжным вентилятором, установленным в ДЭС, или при его недостатке, - наружным воздухом;

При режиме II - воздухом, перетекающим из помещений убежища через герметические клапаны в сочетании с охлаждением воздуха в рециркуляционных возд у хоохл ажд аю щих установках или только наружным воздухом, что определяется на основании технико-экономического расчета;

При режиме III - с помощью рециркуляционной возд у хоохл ажд аю щей установки.

7 .29 . Дизель-генераторы с водовоз душ ны м (радиаторным) охлаждением следует использовать, как правило, для убежищ с режимами I - II .

Дизель-генераторы, имеющие водовозд ушн ое (радиаторное) охлаждение, в которых предусмотрена возможность перевода на водяное охлаждение, и дизель-генераторы с комбинированным охлаждением следует использовать, как правило, для убежищ с режимами I - II . При этом отвод основных теплов ыд елений от дизеля следует предусматривать с помощью оборотной воды, хранящейся в резервуарах ДЭС. Объем воды в резервуарах для охлаждения дизеля определяется расчетом.

При п роекти ровании ДЭС с использованием дизель-генераторов, оборудованных комбинированной или радиаторной системами охлаждения и имеющих выносной (смонтированный на отдельной раме) узел охлаждения, последний целесообразно размещать за пределами линии герметизации сооружения (в изолированном помещении с герметичными стенами, отделяющими его от ДЭС и помещений убежища). Вход из этого помещения в маш зал ДЭС оборудуется двумя герметическими дверями. Отведение теплоизбытков из помещения узла охлаждения следует предусматривать в режимах I - II наружным воздухом.

7 .30 . В тамбуре между убежищем и ДЭС следует предусматривать продувку:

при вентиляции помещения ДЭС наружным воздухом - по принципу, указанному в п . 7.17 настоящих норм, при этом установка противовзры вного устройства МЗС на клапане КИД со стороны ДЭС не требуется;

при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещения для укрываемых, - через клапаны избыточного давления диаметром 150 мм, устанавливаемые по одному на внутренней и наружной стенах тамбура.

7 .31 . Для вентиляции помещений ДЭС в режимах I - II убежища следует предусматривать установку:

а) приточ н ого и вытяжного вентиляторов или

б ) т олько вытяжного вентилятора - в этом случае приток в помещение ДЭС обеспечивается за счет разрежения, создаваемого этим вентилятором.

Приточный и вытяжной тракты (при вентиляции помещения ДЭС воздухом, поступающим из помещений убежища только вытяжной тракт) следует оборудовать про ти вовзры вны ми устройствами и расширительными камерами.

В зависимости от принятой системы вентиляции в помещении ДЭС следует поддерживать следующие уровни давления (разрежения):

а) при вентиляции машинного зала ДЭС наружным воздухом при установке приточного и вытяжного вентиляторов - давление не выше атмосферного.

Только вытяжного вентилятора - разрежение, равное сопротивлению тракта приточной системы, но не более 300 Па (30 кгс/м2)

б) при вентиляции машинного зала ДЭС, воздухом, поступающим из помещения убежища, для

режима I - давление, равное атмосферному;

режима II - разрежение, равное 20 - 30 Па (2 - 3 кг с/м2) по отношению к помещениям убежища.

В помещении выносного узла охлаждения в режимах I и II следует предусматривать разрежение в пределах 10 - 300 Па (1 - 30 кг с/м2 ).

Расположение воз ду хозаборны х и вытяжных шахт систем вентиляции ДЭС принимается в соответствии с п.п. 7.10 и 7.19 настоящих норм. Оголовок выхлопного трубопровода от дизеля допускается располагать на заваливаемой территории .

Очистку от пыли наружного воздуха, поступающего в помещение машинного зала ДЭС, следует предусматривать в сдвоенных фил ь трах ФЯ Р согласно требований п. 7.14, а в помещение узла охл ажд ени я - фильт ром ФЯР с коэффициентом очистки не менее 0 ,8.

7 .32 . В помещении ГСМ следует предусматривать вентиляцию из расчета 10 -кратного обмена в 1 ч.

Приток воздуха в помещение ГСМ следует предусматривать перетеканием из машинного зал а ДЭС с установкой со стороны машинного зала огнезадерживающего клапана; вытяжку - присоединением к вытяжной системе вентиляции ДЭС (1 /3 - из верхней зоны, 2 /3 - из нижней зоны) с установкой огнезадерживающего клапана (со стороны машинного зала).

7 .33 . В машинном зале ДЭС на вентиляционных системах устанавливаются герметические клапаны:

при вентиляции машинного зала воздухом, перетекающим из помещений убежища;

при наличии режима III .

7 .34 . Забор воздуха к дизелям на горение топлива следует предусматривать:

при запуске дизелей, до включения приточной и вытяжной систем вентиляции убежища и ДЭС - снар у жи, из расширительной камеры вытяжной системы вентиляции ДЭС;

в режиме III - снаружи, через гравийный охладитель, ил и , при наличии в убежище охлажденной воды, через охладительную калориферную установку;

в режимах I и II - из машинного зала.

Воздух , поступающий к дизелям на горение топлива, должен быть очищен от пыли.

7 .35 . Гравийные охладители для охлаждения наружного воздуха, забираемого на горение топлива в дизелях при режиме III и для охлаждения воздуха, выходящего из фил ь тров ФГ-70 и регенеративных устан овок РУ-150 /6 , следует предусматривать в виде железобетонных коробов, заполненн ых гравием или гранитным щебнем крупностью 30 - 40 мм, которые укладываются на решетку с отверстиями не более 25 ´ 25 мм. Гравийные охладители для ФГ-70 и РУ-150 /6 следует располагать у наружной стены убежища внутри линии герметизации, а гравийный охладитель для подачи воздуха на горение топлив а - за пределами линии герметизации.

Высоту слоя гравия (щебня) в охладителе h г , м, следует определять по формулам:

для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 150 до 30 ° С (наружный в оздух на горение топлива в дизелях и воздух п осле РУ-150 /6 ),

h г = 0 ,25 + 0 ,005 L /А;                                                     ( 69 )

для воздухоохладителей, охлаждающих воздух от 300 до 30 °С (воздух после ФГ-70 ),

h г = 0,25 + 0,0075 L / А,                                                   ( 70 )

где L - расчетное количество охлаждаемого воздуха, м 3 /ч;

А - площадь сечения в свету короба охладителя (перпендикулярно направлению потока воздуха), м 2 .

При этом скорость потока воздуха должна соблюдаться: в воздухоохладителях для дизелей и РУ- 150 /6 - L / А ≤ 400 м/ ч, а для ФГ-70 - L /А ≤ 200 м/ ч.

Аэродинам и ческое сопротивление охладителей при этих условиях и высоте засыпки не более 2 м составит 50 - 70 Па (5 - 7 кг с/м2 ).

Для обслуживания на дг равийн ого и подг равий ного пространства в ограждающих конструкциях гравийного охладителя, граничащих с убежищем, предусматривать установку герметических ставней. Герметические ставни, устанавливаемые со стороны горячего воздуха, следует предусматривать в термостойком исполнении.

В подгравийном пространстве гравийного охладителя, предназначенного для охлаждения наружного воздуха, поступающего на горение к дизелю, установку герметических ставней предусматривать не следует.

7 .36 . Шкафы для установки стартерн ы х аккумуляторных батарей и батарей аварийного освещения в ДЭС в нижней части должны иметь жалю зийны е решетки для притока воздуха. Шкаф должен иметь плоский верх с врезанным в него вытяжным воздуховодом, который следует выводить за пределы убежища в незаваливаемую зону. Воздуховод следует выполнять из стальной бесшовной трубы диаметром 45 мм. Прокладка воздуховода по помещению должна производиться с уклоном в сторону шкафа. На воздуховоде вплотную к шкафу должна быть установлена запорная арматура (вентиль, задвижка или пробковый кран).

Для защиты вытяжного воздуховода от атмосферных осадков воздуховод следует заканчивать полуотводом. Установка про ти вовзры вного устройства и расширительной камеры на воздуховоде не требуется.

Хранение заряженных аккумуляторных батарей в шкафу в мирное время допускается только при открытом вытяжном воздуховоде. Зарядка аккумуляторных батарей в пределах убежища в мирное время и в период эксплуатации убежища не допускается.

Вентиляция и отопление противорадиационных укрытий

7 .37 . В противорадиационных укрытиях следует предусматривать приточно-в ы тяжную вентиляцию с естеств енным или механическим побуждением.

Вентиляцию с естественным побуждением допус к ается предусматривать в противорадиационных укрытиях вместимостью до 50 чел. включительно. В остальных случаях, а также в противорадиационных укрытиях для учреждений здравоохранения любой вместимости, вентиляцию следует предусматривать: приточн ую с механически м побуждением, вытяжную - с механическим или естественным побуждением.

7 .38 . Количество наружного воздуха, подаваемого в противорадиационные укрытия на одного укрываемого при разработке типовых проектов, следует принимать согласно табл. 36 , а в противорадиационные укрытия учреждений здравоохранения, имеющие коечный фонд, - по табл. 36 с коэффициентом 1 ,5 .

При разработке индивидуальных и привязке типовых проектов количество наружного воздуха на одного укрываемог о следует определять для всех кли матических зон по формуле ( 60). При этом количество наружного воздуха на одного укрываемого должно быть в пределах величин, указанных в табл. 36, а для противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, имеющих коечный фонд, - величин, указанных в табл. 36 с коэффициентом 1 ,5 .

При распределении приточного воздуха по по мещениям противорадиац ионных укрытий следует руководствоваться принципом, изложенным в п. 7.16 настоящих норм.

Общее количество воздуха, удаляемого из противорадиационного укрытия системами вентиляции с механическим побуждением должно составлять 0 ,9 объема приточного воздуха.

7 .39 . Воздуховоды, прокладываемые за пределами противорадиационных укрытий, расположенных в зоне слабых разрушений, выполняются из листово й стали с толщиной стенок, определяемой расчетом. В остальных случаях материал воздуховодов вентиляционных систем противорадиационных укрытий принимается в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86 .

7 .40 . Естественная вентиляция противорадиационных укрытий, размещаемых в подвальных и цокольных эт а жах зданий, осуществляется за счет теплового напора через возду хозаборны е и вытяжные шахты. При этом отверстия дл я подачи приточного воздуха следует располагать у пола помещений, в ытяжные - у потолка.

7 .41 . Площадь сечения приточных и вытяжных воздуховодов систем естественной вентиляции следует рассчитывать согласно СНиП 2.04.05-86 .

7 .42 . Естественная вентиляция противорадиационных укрытий, размещаемых в первых этажах зданий, осуществляется через проемы, устраиваемые в верхней части окон и ли в стенах, с учетом увеличения возду хоподачи в 1 ,5 раза против норм, установленных в табл. 36 .

Вентиляционные проемы следует предусматривать с противоположных сторон укрытия, обеспечивая проветривание, и оборудоват ь устройствами для отключения и регулирования воздухоподачи и защитными козырьками.

Общую площадь сечения проемов следует принимать: 2 - 3 % площади пола укрытия для 1 -й и 2 -й климатических зон и 5 - 7 % для 3 -й и 4 -й климатических зон.

Площадь сечения проемов, располагаемых с противоположной стороны и испол ь зуемых для вытяжки, следует принимать равной площади сечения проемов, используемых для притока.

В случае, если проемы располагаются с одной стороны здания, их следуе т использовать для притока, а для вытяжки предусматривать устройство вытяжного воздуховода.

7 .43 . При применении в пр от иворадиационных укрытиях общепромышленных вентиляторов с электроприводом следует предусматривать резервную вентиляцию из расчета 3 м3/ч на одного укрываемого, а в противорадиационных укрытиях учреждений здравоохранения, имеющих коечный фонд, - 4 ,5 м3 /ч · чел.

Резервная вентиляция в этом случае должна осуществляться с применение м электроручных вентиляторов.

Вентиляцию с механическим побуждением в противорадиационны х укрытиях рекомендуется предусматривать с применением элект рору чных вентиляторов ЭРВ-72. В этом случае резервную вентиляцию предусматривать не следует.

Очистку от пыли воздуха, подаваемого в помещения противорадиационных укрытий механической системой вентиляции, следует предусматривать в фильтрах Ф Я Р и других с коэффициентом очистки не менее 0 ,8 . Если в период мирного времени очистка наружного воздуха от пыли не требуется, следует предусматривать возможность демонтажа ячеек фильтров.

Хранение демонтированных ячеек фильтров следует предусматривать в пределах противорадиационных укрытий - на стеллажах или в специальной таре.

В противорадиационных укрытиях с естественной системой вентиляции очист к у воздуха от пыли предусматривать не следует.

7 .44 . Система отопления противорадиационных укрытий должна, как правило, проектироваться общей с отопительной системой здания или при обосновании - в виде отдельной ветки и иметь устройства для отключения в пределах укрытия.

При расчете системы отопления температуру помещений в холодное время года следует принимат ь равной 10 ° С, если по условиям эксплуатации в мирное время не требуется более высокой температуры.

В летний и переходный периоды года температуру следует принимать на 2 °С выше температуры точки росы наружного воздуха по летним среднемесячным его параметрам в наиболее жаркий месяц.

Вид теплоносителя и тип нагревательных приборов выбирается из условий эксплуатации помещений в мирное время.

Подогрев воздуха, подаваемого в помещения противорадиационных укрытий в мирное время, следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86.

В противорадиационных укрытиях учреждений здравоохранения при необходимости допускается предусматривать подогрев приточного воздуха и в период нахождения в них укрываемых.

При применении электроручных вентиляторов калориферы должны иметь обводную линию.

В помещениях , не отапливаемых по условиям мирного времени, следует предусматривать места для установки временных подогревающих устройств в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-86.

Водоснабжение и канализация убежищ и ДЭС

7 .45 . Системы водоснабжения и канализации убежища предназначаются для обеспечения нужд укрываемых , подачи технической воды к воздухоохладителям и оборудованию и отвода отработанной и сточной воды за пределы сооружения.

7 .46 . Водоснабжение убежищ и ДЭС следует предусматривать от наружной водопроводной сети или водопроводной сети здания (после водомера), в котором они расположены, с установкой н а вводе внутри убежища запорной арматуры и обратного клапана. При этом следует учитывать требования п.п. 2.48 и 2.49 настоящих норм.

Качество воды на хозяйственно-питьевые нужды должно удовлетворять требованиям ГОСТ 2874-82, допускается использовать воду, соответствующую по качеству требованиям пр ил . 1 .

В убежищах следует предусматривать запас пит ь евой воды в емкостях из расчета 2 л в сутки на каждого укрываемого.

В убежищах лечебных учреждений для нетранспортабельных больных запас питьевой воды в емкостях принимается из расчета 5 л/ сут на каждого укрываемого боль ного и 2 л/ сут на каждого медицинского работника.

Запас воды для технических нужд, хранимый в резервуарах, определяется по расчету.

Подающий трубопровод к резервуарам должен быть поднят не менее, чем на 0,1 выше верха резервуара.

Помещения медпунктов в убежищах следует оборудовать умывальниками, работающими от водопроводной сети. На случай прекращения подачи воды следует предусматривать переносной рукомойник и запас воды к нему из расчета 10 л/сут . Для сбора стоков от рукомойника следует предусматривать переносную емкость.

Медицинские помещения (операционные, родовые и т.п.) в убежищах учреждений здравоохранения следует оснащать са н итарно-техн ическим оборудованием согласно техническим требованиям для лечебных учреждений.

7 .47 . Ем к ости запаса питьевой воды следует предусматривать, как правило, проточными с обеспечением в мирное время однок ратного водообмена за двое суток за счет во доразбора в самом убежище или в соседних с ним помещениях. В убежищах, в которых не предусматривается расход воды в мирное время, а также в убежищах вместимостью 300 чел. и менее, допускается применение для запаса питьевой воды сухих емкостей, заполняемых при приведении убежищ в готовность.

В убежищах учреждений здравоохранения емкости запаса пит ь евой воды должны быть проточными независимо от вместимости убежищ и использования их в мирное время.

Емкости запаса воды и трубы, по которым циркулирует водопроводная вода , следует изолировать от конденсации влаги.

7 .48 . Емкости запаса питьевой воды должны быть оборудова ны водоук азателями и иметь люки для возможности очистки и окраски внут ренних поверхностей. В помещениях, где установлены емкости, следу ет предусматривать установку водоразборных кранов из расчета один кран на 300 чел., а в убежищах вместимостью более 1000 чел. и в убежищах для нетранспортабельных боль ных разводить трубы к местам водоразбора из расчета один кран на 300 укрываемых или 100 нетранспортабель ных больных.

При транспортировании и хранении воды питьевого качества дол жны применяться материалы для сооружений, устройств и установок, труб, емк остей и их внутренних антикоррозийных покрытий, разрешенные соот ветст вующими органами для применения в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения.

Подачу воды к смывным бачкам и умывальникам следует пре ду смат ри вать толь ко в период поступления воды из наружной сети.

Нормы водопотребления и во д оотв едения при действующей нару жной водопроводной сети должны приниматься в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85, принимая при этом часовой расход воды 2 л/ ч и суточн ый 25 л/ сут на одного укрываемого и q 0 , равным 0,1 л/ с для водопотребления.

7 .49 . Для снабжения водой воздухоох л ажд ающих установок и дизелей с водяной, комбинированной или радиаторной с переводом на водяную системами охлаждения следует предусматривать запас воды в резервуарах объемом, обеспечивающим работу в течение расчетного срока.

При применении для водоснабжения (группы убежищ) защищенной водозаборной скважины (с учетом требований п . 7.9 настоящих норм) следует предусматривать подачу воды от нее для хозяйственно-питьевых и технических нужд убежища без установки резервуаров для запаса воды.

В мирное время водозаборные скважины следует использовать в качестве источника хозяйственно-питьевого водоснабжения предприятия.

Производственные воды от дизеля и охлаждающих установок должны отводиться в бытовую, ливневую канализацию или на поверхность земли.

При наличии в убежище станции перекачки дренажных вод воду от охлаждающих установок убежища и дизельной и внутренние дренажные воды допускается сбрасывать в резервуар станции перекачки дренажных вод.

7 .50 . В убежищах следует предусматривать устройство уборных с отводом вод в наружную канализационную сеть по самостоятельным в ыпускам самотеком или путем перекачки с установкой внутри убежища задвижек. Выпуски канализации следует предусматривать с учетом требований п.п . 2.48 и 2.49 настоящих норм.

Санитарный узел следует оборудовать санитарными приборами. При необходимости использовать в мирное время не более двух унитазов следует пользоваться санитарными узлами, расположенными вне убежищ.

В качестве санитарных приборов наряду с унитазами допускается применять напольные чаши.

Дл я пользования санитарными узлами после отключения системы водоснабжения и выхода строя наружной сети канализации под помещением санитарных узлов следует предусматривать аварийный резервуар для сбора стоков и отверстия с крышками в его перекрытии, которые используются вместо унитазов. Число отверстий принимается как для унитазов по табл. 3.

Объем аварийного резервуара следует принимать из расчета 2 л/ сут на 1 укрываемого.

Удаление стоков из аварийного резервуара обеспечивается, после выхода укрываемых из убежищ, самотеком или путем перекачки.

7 .51 . При невозможности удаления сточных вод из убежища самотеком следует предусматривать станцию перекачки.

Пр и исполь зовании санитарных узлов в мирное время станции перекачки и приемный резерв уар следует размещать за пределами убежища, при этом защита их не требуется. В отдельных случаях допускается размещать насосы в незащищенных подвальных помещениях, прилегающих к убежищу, с учетом требований СНиП 2.04.01-85.

В убежищах для нетра н спортабельных больных станция перекачки предусматривается во всех случаях в пределах убежища с возможностью подачи стоков в бытовую канализацию и аварийного сброса на поверхность земли. В этом случае объем аварийного резервуара следует определять из расчета 2 л на каждого медицинского работника и 5 л на каждого укрываемого больного в сутки.

При использовании санитарных узлов только в период пребывания укрываемых, как правило, совмещают аварийный ( п . 7.50) и приемный резервуар для сбора стоков и размещают совмещенный резервуар и станцию перекачки в пределах убежища.

Смыв стоков из аварийного резервуара следует предусматривать в приемный резервуар станции перекачки, для чего в санитарных узлах необходимо устанавливать поливочный кран, используемый для разжижения накопленных стоков и смыва их из аварийного резервуара. При наличии защищенных источников водоснабжения и электроснабжения и обеспечения аварийного сброса сточных вод на поверхность, по согласованию с санитарно-эпидемиологической службой, устройство аварийных резервуаров допускается не предусматривать.

7 .52 . Отметку пола у санитарных приборов допускается поднимать выше отметки пола помещения убежища. При этом высота от пола у приборов до потолка должна быть не менее 1 ,7 м.

При проектировании санитарных приборов, борта которых расположены ниже уровня люка ближайшего смотрового колодца, следует предусматривать мероприятия, исключающие затопление убежищ сточными водами, приведенные в СНиП 2.04.01-85.

7 .53 . При использовании санитарных узлов убежищ только в период пребывания укрываемых вентиляция канализационной сети убежищ не предусматривается. При использовании санитарных узлов в мирное время вентиляц и ю канализационной сети следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85 . При этом на вентиляционном стояке под перекрытием следует предусматривать стальную задвижку, закрываемую в период заполнения убежища укрываемыми.

При использовании санитарных узлов в мирное время вентиляцию канализационной сети следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85. При этом на вентиляционном стояке под перекрытием следует предусматривать стальную задвижку, закрываемую в период заполнения убежища укрываемыми.

7 .54 . Для сбора сухих отбросов следует предусматривать в санитарных узлах места для размещения бумажных мешков или пакетов из расчета 1 л/ сут на каждого укрываемого.

7 .55 . В помещениях убежищ, расположенных в неканализованных районах , допускается предусматривать устройство резервуаров-выгребов с возможностью удаления нечистот ассенизационным транспортом, для чего в ограждающих конструкциях предусматривается устройство патрубка из стальной электросварной трубы с заглушкой на болтах.

Водоснабжение и канализация противорадиационных укрытий

7 .56 . Системы водоснабжения и канализации противорадиационных укрытий предназначаются для обеспечения нужд укрываемых и отвода сточных вод за пределы сооружения.

7 .57 . Водоснабжение противорадиационных укрытий следует предусматривать от наружной или внутренней водопроводной сети, проектируемой по условиям эксплуатации помещений в мирное время.

Нормы водопотребления и водоотведен и я в режиме ПРУ при действующей наружной водопроводной сети должны приниматься в соответствии с требованиями п. 7.48 настоящих норм.

При отсутствии водопровода в противорадиационных укрытиях необходимо предусматривать места для размещения переносных баков для питьевой воды из расчета 2 л/сут на одного укрываемого.

При наличии в составе противорадиационного укрытия медпункта его следует оборудовать умывальником, работающим от водопроводной сети, а при отсутствии водопроводной сети - переносным рукомойником с запасом воды к нему из расчета 10 л/ сут. Для сбора стоков от рукомойника следует предусматривать переносную емкость.

7 .58 . В укрытиях , расположенных в зданиях с канализацией, следует предусматривать устройство промывных уборных с отводом сточных вод в наружную канализационную сеть. Допускается отметку пола у санитарных приборов поднимать выше отметки пола помещения. При этом высота от пола у приборов до потолка должна быть не менее 1 ,7 м.

7 .59 . При отводе сточных вод из помещений подвалов самотеком следует предусматривать меры, исключающие затопление подвала сточными водами при подпоре в наружной канализационной сети.

7 .60 . В неканализованных помещениях необходимо предусма т ривать резервуар-выгреб для сбора стоков с возможностью его опорожнения ассени зационным транспортом. Емкость резервуара следует принимать из расчета 2 л/ сут на одного укрываемого.

7 .61 . В помещен и ях, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия вместимостью 20 чел. и менее, при отсутствии канализации для приема стоков следует использовать плотно закрываемую выносную тару.

7 .62 . При расположении противорадиационных укрытий в подвальных помещениях , не имеющих присоединений к канализационной системе, или при невозможности отвода стоков от санитарных приборов в наружную канализацию самотеком необходимо предусматривать устройство станции перекачки.

8. ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ И СВЯЗЬ

Электроснабжение и электрооборудование

8 .1 . Электроснабжение и электрооборудование убежищ следует проектировать в соответствии с т ребованиями правил устройства электроустановок ( ПУЭ ) и инструкций по проектированию э л ект росн абж ения силового и осветительного электрооборудования промышленных предприятий.

По надежности электроснабжения электроприемки убежищ сле ду ет относить ко второй категории.

Электроснабжение отдельно стоящих убежищ следует предусматривать с сети города (предприятия), встроенных убежищ - от сети зданий, в которых они размещены. Электроснабжение убежищ для нетранспортабельных больных при наличии операционного блока должно осуществляться от двух независимых источников города (предприятия).

При невозможности использования электроручных вентиляторов в соответствии с п . 7.13 настоящих норм в убежищах следует преду сматривать защищенный источник электроснабжения (ДЭС).

В убежищах, имеющих режим III с применением фильтров ФГ- 70 или возду хоохл ажд ающие установки, а также в убежищах для нет ран спортабельных больных следует предусматривать защищенный источник элект роснабжения (ДЭС) независимо от вместимости убежищ. В убежищах, имеющих режим III с обеспечением подпора за счет сжатого воздуха, допускается при отсут ствии возду хоохл аждаю щих установок применять электроручные вентиляторы в соответствии с требованиями п. 7.13 настоящих норм.

Для размещения вводных устройств, распределительных щитов и щитов управления дизель-генераторами в пределах линии герметизации убежища, имеющего ДЭС, следует предусматривать помещение элект рощитовой, изолиров анное от ДЭС и имеющее из помещения для укрываемых.

Электроснабжение противоради а ционных укрытий следует предусматривать от внешней сети города (предприятия), поселка или от сети зданий, в которых они размещены.

Электроснабжение противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения, размещаемых в бол ь ницах хирургического профиля и родильных домах, следует проектировать от внеш ней сети от двух независимых источников электропитания.

8 .2 . Электрические кабели от внешней сети города или групповой ДЭС на вводе в убежище должны иметь компенсационную петлю (в коробе).

Присоединение кабеля электроснабжения от питающей сети здания во встроенных убежищах следует предусматривать до вводного коммутационного аппарата. Закладные части для ввода кабелей в убежище следует предусматривать с учетом требований п.п. 2.48 и 2.49 настоящих норм.

Прокладку кабельных линий от ДЭС, питающей груп п у убежищ, следует предусматривать в траншее глубиной не менее 0,7 м.

8 .3 . На вводе кабелей в убежище необходимо предусматривать у ст ан овку водно-распределительного устройства, которое как и распределительные и групповые щиты, должно иметь исполнение в соответствии с условиями среды, в которой они устанавливаются, но не ниже У Р21 по ГОСТ 14254-80 .

Установку аппарата защиты следует предусматривать на вводе питающей линии в убежище, а также на каждой линии, отходящей от распределитель ного и осветительного щитов.

Переключение электропитания от внешних вводов на ДЭС должно осуществляться вручную.

8 .4 . Для распределения электроэнергии к силовым распределительным щитам и групповым осветительным щиткам следует предусматривать магистральную схему питающих линий, а для убежищ вместимостью 1200 чел. и более - радиаль но-магист рал ьную схему.

Питание силовых электроприемников и рабочего освещения должно осуществляться по самостоятельным линиям.

Вся электропроводка в сооружении должна выполняться изолированным проводом или кабелями с алюминиевыми жилами.

8 .5 . Кабели внешней сети должны рассчитываться на наибол ь шую расчетную нагрузку работы убежища с учетом коэффициента спроса.

Расчетную нагрузку линии, к которой подключен один электроприемник, следует определять с коэффициентом спроса 1.

Коэффициенты спроса для расчета линий, питающих вентиляторы, насосы и кондиционеры следует принимать: при трех и менее присоединяемых электроприемниках - 1, при четырех и более - 0 ,8 .

Коэффициенты спроса для расчета групповой сети освещения помещений убежища следует принимать равными единице.

8 .6 . Для силовых электроприемников убежища следует применять магнитные пускатели в исполнении в соответствии с условиями среды, в которой они устанавливаются, но не ниже У Р21 по ГОСТ 14254-80 .

Управление электродвигателями вентиляторов и насосов убежища должно предусматриваться, как правило , местное и только в обоснованных случаях - дистанционное и сблокированное.

8 .7 . Категорию помещений убежища по условиям среды следует определять в зависимости от использования помещений в мирное время. Помещения ДЭС, в которых располагается запас горюче-смазочных материалов, следует относить к пожароопасным зонам класса П- 1 по классификации ПУЭ .

При определении категории помещения по условиям среды временное, до двух суток, повышение влажности в помещении до 75 % и более, возможное в режиме убежища, допускается не учитывать.

8 .8 . Все металлические части электроустановок должны быть надежно за ну лены или заземлены в соответствии с требованиями ПУЭ и СНиП 3.05.06-85 .

Электроосвещение

8 .9 . Для всех помещений защитных сооружений следует предусматривать систему общего освещения. Нормы освещенности помещений следует принимать по табл. 39 .

Осветительную сеть и нормы освещения помещений, защитных сооружений, используемых в мирное время для нужд предприятия, следует предусматривать в соответствии с главой СНиП по проектированию искусственного освещения.

Использование люминесцентных ламп для систем освещения убежищ и ПРУ, расположенных в зоне воздействия ударной волны не допускается.

При переходе на режим убежища (укрытия) следует предусматривать отключение части светильников, запроектированных для мирного времени.

Таблица 39

№ пп

Помещения

Потребность в установке розеток

Освещенность, лк, при электроснабжении от внешней электросети

Поверхность, к которой относятся нормы освещенности

Трехфазных технологических

Двухполюсных осветительных

1

2

3

4

5

6

1

Пункт управления (рабочая комната, комната связи)

-

+

100

На уровне 0 ,8 м от пола

2

Помещения для продовол ь ствия, буфетная

-

+

30

На уровне 0 ,8 м от пола

3

Для укрываемых, медицинского и обслуживающего персонала, вен тк ам ера, ДЭС, станция перекачки, электрощитовая

-

+

30

Т о ж е

4

Для больных

-

+

50

-

5

Пост медсестры

-

+

150

-

6

Предоперационная, предродовая, после родовая палаты, боксы, кабинет врача

+

+

150

-

7

Операционная, перевязочная, процедурная, родовые палаты

+

+

200

На уровне стола

8

Ординаторская

+

+

100

На уровне 0 ,8 м от пола

9

Помещение для сцеживани я и стерилизац ии молока, стерилизационная , детская комната

-

+

100

На уровне 0 ,8 м от пола

10

Склад готовых медикаментов и чистого бел ь я

-

+

75

На стеллажах

11

Помещение дл я мойки и стерилизации суден, санитарная комната

+

+

30

На уровне 0 ,8 м от пола

12

Санитарные узлы, склад грязного бел ь я, морг, тамбуры-шлюзы

-

-

30

То же

Примечание: 1 . При электроснабжении от ДЭС допускается снижение норм освещенности в три раза, кроме помещений по поз. 1, 6 , 7 и 9 .

2 . При использовании бестеневой лампы освещенность операционной, предоперационной, предродовой и родовой палат допускается повышать до 300 лк.

8 .10 . Питание электрического освещения следует предусматривать от отдельных осветительных щитков, размещаемых в электрощитовой, а при ее отсутствии - в помещении вен тк амеры рядом с вводными устройствами питающих кабелей.

В пунктах управления, помещениях связи и предопера ц ионн о-ст ерили заци онн ой следует предусматривать розетки для питания однофазных электроприемников мощностью до 1 к Вт, а в буфетной - более 1 к Вт с заземляющим контактом.

8 .11 . В убежищах с ДЭС следует предусматривать аварийные с в етильники в помещении машинного зала ДЭС, электрощитовой и аварийном выходе. Пи тание аварийных светильников должно осуществляться от аккумуляторной батареи, устанавливаемой в шкафу вместе с стартерны ми аккумуляторными батареями дизель-генератора. Использование ст артерной аккумуляторной батареи дизель-генератора для питания аварийных светильников не допускается.

8 .12 . Во всех помещениях убежищ без ДЭС, в помещениях для укрываемых убежищ с ДЭС и противорадиационных укрытиях следует предусматривать местные источники освещения от переносных электрических фонарей аккумуляторных светильников и др.

Освещенность помещений в этом случае не нормируется.

8 .13 . В защитных сооружениях при высоте установки светильников над полом менее 2 ,5 м следует предусматривать применение светильников, исключающих доступ к лампам без специальных приспособлений.

В помещениях защитных сооружений конструктивное исполнение свет и льников должно соответствовать условиям среды этих помещений в зависимости от использования их в мирное время.

8 .14 . На входах с тамбурами-шлюзами необходимо предусматривать:

установку световых у к азателей «тамбур-ш люз-вход», «тамбур-шлюз- выход»;

звуковых сигналов (звонков, зуммеров и т.п.), работающих в момент заполнения сооружения и шлюзования людей.

Во входе с вентилируемым тамбуром следует предусматривать звонок для обеспечения отдельных входов и выходов.

Питание электроприборов, находящихся за линией защиты сооружения (указатели «Вход», светильники входных лестниц, тоннелей и т ам буро-шлюзов, звонки и т.п.), следует выделять в отдельную группу. Питание светильников тамбуров и указатели «Выход» допускается объединять с группой общего освещения.

Групповые линии общего освещения и розеток, а также электроприемников мощностью до 2 кВт должны быть рассчитаны на длительную токовую нагрузку аппарата защиты с установкой не более 25 А.

Электрические осветительные сети в убежищах должны иметь защиту от перегрузок независимо от способа их прокладки.

Коэффициент запаса при расчетах следует принимать равным 1 ,3 .

Защищенные дизельные электростанции (ДЭС)

8 .15 . Защищенные дизельные эле к тростанции (Д ЭС) следует проектировать, как правило, для группы близлежащих убежищ, предусматривая про ектирование первоочередное возведение убежищ с ДЭС. Допускается проектирование ДЭС для одного убежища, если групповая ДЭС по техническим или экономическим условиям нерациональна.

К каждому убежищу от распределительного щита ДЭС должен быть предусмотрен отдельный фидер, имеющий коммутационный аппарат и защиту от перегрузок и коротких замыканий.

Кабельные линии от ДЭС должны быть проверены на потерю напряжения.

8 .16 . Дизельная электростанция проектируется с учетом следующих требований:

мощность дизель-генератора должна соответствовать расчетной мощности электроприемников без резерва;

частота и напряжение генераторов должны соответствовать напряжению и частоте сетевого ввода . При различных напряжениях внешней сети и генератора следует предусматривать соответствующи й сухой трансформатор (понижающий или повышающий);

выводы статора генератора должны быть выполнены по чет ы рехп роводной схеме «три фазы и нуль»;

при проектировании ДЭС с одним дизел ь -генератором его следует выби рать неавтоматизированным или I степ е ни автоматизации, при двух и более дизель-генераторах следует предусматривать устройство для синхронизации параллельной работы;

генератор должен иметь защиту от коротких замыканий и перегрузок.

8 .17 . Мощность электроагрегатов ДЭС должна быть определена по максимальной потребности мощности электроприемников, работающих в режимах работы сани т арно-техни ческих устройств (вентиляторов, насосов и др.) и освещения убежища.

Минимальная мощность загрузки дизеля при эксплуатации должна быть не менее 40 % его номиналь ной мощности.

При общей потребности мощности более 100 кВт следует предусматривать установку не менее двух электроагрегатов, работающих по параллельной схеме.

Мощность электроагрегата ДЭС следует проверять по условиям обеспечения пуска электродвигателя наибол ь шей мощности при полной нагрузке от остальных потребителей с учетом коэффициента спроса (одновременности).

8 .18 . Для электроснабжения убежищ следует применять дизель-электрические агрегаты, выпускаемые отечественной промышленностью, с водовозд ушн ой (радиаторной), водяной (одноконтурной или дву хк онту рной) и комбинированной (радиаторной с переводом на водяную) системами охлаждения, оборудованные электрической или воздушной системами пуска и укомплектованные электрощитами управления, комплектами ЗИП и КИП.

8 .19 . Размещение оборудования в помещениях ДЭС, расстояние между оборудованием и строительными конструкциями следует принимать в соответствии с требованиями ПУЭ , заводов-изготовителей дизель-генератора и табл. 40

Таблица 40

№ пп

Нормируемые величины

Расстояние между оборудованием и конструкциями, м

1

2

3

1

Расстояние между машинами и щитами или пультами управления

2

2

Ширина проходов для обслуживания между фундаментами или корпусами машин, между машинами и частями здания или оборудования

1

3

Ширина проходов для обслуживания между шкафами и стеной, а также между щитами распределительных устройств

0 ,8

4

Расстояние между машиной и стеной или между корпусами параллельно установленных машин

0 ,6

5

Расстояние между машиной и стеной или между корпусами параллельно установленных машин при наличии прохода с другой стороны машины

0 ,3

8 .20 . Дизель-генератор должен устанавливаться на бетонном фундаменте с креплением анкерными болтами. Верх фундамента должен выступать над уровнем пола на 0,1 - 0,15 м. В водон асыщенны х грунтах фундамент под дизель-генератор должен являться составной частью монолитного железобетонного днища.

При необходимости в ограждающих конструкциях следует предусматривать монтажный проем, который после установки оборудования должен быть закрыт равнопрочными конструкциями и герметично заделан с засыпкой грунтом.

Все оборудование ДЭС, в том числе баки, аккумуляторный шкаф, насосы и т.д., а также трубопроводы должны крепиться к ограждающим конструкциям с учетом требований п. 7.2 настоящих норм.

8 .21 . Электрооборудование помещений ДЭС следует предусматривать в соответствии с требованиями ПУЭ .

Для электрических сетей ДЭС следует применять кабели с оболочками или защитными покрытиями, не распространяющими горение.

Кабели следует прокладывать в каналах на лотках или в трубах.

Нейтраль генератора должна быть соединена с контур о м заземления, размещенным в сооружении.

Емкость для хранения топлива и масла, а также трубопроводы для их транспортировки должны быть защищены от статического электричества.

8 .22 . Запас горюче-смазочных материалов для ДЭС следует рассчитывать на непрерывную работу дизель-агрегата в течение всего расчетного срока , принимаемого в соответствии с п рил . 1 и с учетом проведения технического обслуживания и кратковременных пусков дизель-агрегата в мирное время (не более 15 % расчетного запаса).

В ДЭС применяется дизельное топливо по ГОСТ 305-82 марки «Л» для тепловозных и судовых дизелей с температурой вспышки выше 61 °С.

В помещени и машинного зала ДЭС допускается размещать горюче-смазочные материалы объемом до 1 ,5 м3, а при расположении ДЭС под жилыми и общественными зданиями - объемом до 1 м3.

При объеме более 1 ,5 м3 горюче-смазочные материалы следует размещать в отдельном помещении, а в случае расположения ДЭС под жилыми и общественными зданиями и при объеме горюче-смазочных материалов от 1 м3 до 10 м3 защищенные топливные баки следует выносить за периметр здания, в которое встроена ДЭС, на расстоянии не менее 10 м.

При объеме запаса горюче-смазочных материалов для ДЭ С до 1 ,5 м3 приемные колодцы не предусматриваются и заправка дизеля производится из переносных емкостей. Отметка порога входных дверей помещения для запаса горюче-смазочных материалов должна быть определена расчетом (но не более 30 см) из условия предупреждения их растекания из указанного помещения.

Для хранения расчетного запаса топлива и масла следует применять герметические стальные баки, устанавливаемые на высоте, обеспечивающей поступление топлива и масла к дизелям самотеком. Расходные баки должны быть оборудованы поддонами, смотровыми люками, указателями уровня, приемными фильтрующими сетками, огневыми предохранителями и запорной арматурой. Для хранения масла в количестве до 60 л допускается применение переносных емкостей (по 10 - 20 л) , устанавливаемых в ДЭС. Аварийный слив из емкостей топлива и масла допускается не предусматривать.

Дыхательные трубопроводы расходных топливных и масляных емкостей должны быть выведены в расширительную камеру вытяжной системы вентиляции ДЭС.

8 .23 . Для защиты от затеканий ударной волны на выхлопном трубопроводе от дизеля следует предусматривать установку термостойкой задвижки. При неработающем дизеле задвижка должна находиться в закрытом положении. Смотровые окна в стенах дизельной предусматривать не следует.

Выхлопной трубопровод прокладывается с уклоном в сторону дизеля и должен иметь устройство для спуска конденсата.

При установке в ДЭС нескольких дизель-генераторов выхлопные трубопроводы предусматриваются раздельными для каждого дизеля.

Диаметр выхлопного трубопровода принимается согласно заводским данным. Если общая трасса газовыхлопа имеет длину более 15 м, то требуемый (увеличенный) диаметр следует определять расчетом с учетом допустимого значения противодавления выхлопу, указанного в заводской технической документации.

Для компенсации температурного расширения на выхлопных трубопроводах следует устанавливать линзовые, волнистые или с иль фонные компенсаторы. Допускается применение также специальных металл орук авов. На выхлопных трубопроводах диаметром менее 90 мм гашение вибрации и температурного расширения допускается предусматривать путем самокомпенсации за счет изгибов трубопроводов. Возможность самокомпенсации определяется расчетом.

Выхлопной трубопровод в пределах сооружения должен быть теплоизолирован. Температура поверхности изоляции не должна превышать 60 °С. При работе дизеля не должно быть выделения вредностей от теплоизоляции в помещение ДЭС.

Пропуск выхлопного трубопровода через ограждающие конструкции по линии герметизации должен осуществляться в закладных частях , конструкция которых должна обеспечивать герметичность помещения, препятствовать передаче тепла от горячего трубопровода (Т = 450 °С) к ограждающим конструкциям и защиту от воздействия расчетной нагрузки.

Для обеспечения возможности температурного расширения и защиты от деформации при осадке убежища выхлопной трубопровод проходящий в грунт следует прокладывать в футляре из стальной трубы боль ш его диаметра.

Связь

8 .24 . Каждое убежище должно иметь телефонную связь с пунктом управления предприятия и громкоговорители, подключенные к городской и местной сетями проводного вещания.

8 .25 . Пункт управления предприятия следует оборудовать средствами связи, обеспечивающими:

управление средствами оповещения гражданс к ой обороны объекта;

телефонную связь руководства и оперативного персонала с подразделениями гражданской обороны объекта и руководством ш таба гражданской обороны, общественными учреждениями города, района, области (по принадлежности);

телефонную связь с убежищами предприятия и с основными цехами, не прекращающими производст в о по сигналу ВТ;

радиосвязь с запасным пунктом управления города (района).

Пункт управления следует проектировать со средствами радиосвязи и оповещения по согласованию с местным штабом гражданской обороны.

Для резервирования проводного вещания следует предусматривать радиоприемник.

8 .26 . Противорадиационное укрытие, в котором будет размещаться руководство предприяти я (учреждения), должно иметь телефонную связь с местным штабом гражданской обороны и громкоговоритель, подключенный к городской и местной сетям проводного вещания. В остальных против орадиационных укрытиях устанавливаются только громкоговорители сети проводного вещания.

Пункты управления в противорадиационных укрытиях не предусматриваются .

8 .27 . Сети проводной телефонной связи и вещания пунктов управления следует предусматривать в обход наземных коммутационных устройств (кроссов и распределительных шкафов) с использованием существующих подземных кабелей телефонной сети объекта и города.

Расстояние и способы прокладки кабелей и проводов телефонных сетей и сетей проводного вещания при их сближениях и пересечениях с электросетями следует принимать в соответствии с требованиями ПУЭ , общей инструкции по строительств у линейных сооружений ГТ С и соответствующих глав СНи П.

8 .28 . Вводы сетей в сооружения должны быть тол ь ко подземными и проходить через компенсационный колодец. При этом следует учитывать требования пп. 2.48 и 2.49 настоящих норм.

Телефонные кабели должны быть пролож е ны в трубах отдельно от радиотрансляционных кабелей.

8 .29 . По действующим нормам расстояние между параллельно прокладываемыми кабелями слаботочных устройств и электрокабелями следует принимать:

при прокладке в трубах - не менее 0,1 м;

при прокладке в траншее - не менее 0 ,5 м.

Расстояние между розетками сети проводного вещания и электроснабжения следует принимать не менее 1 м.

8 .30 . Защиту кабелей от всех видов коррозии следует предусматривать в соответствии с ГОСТ 9.015-74* .

8 .31 . Для электропитания станционного оборудования связи, устанавливаемого в пунктах управления предприятий, следует предусматривать системы, не требующие применения аккумуляторных батарей.

8 .32 . В пунктах управления предприятий, находящихся в зонах возможного затопления, проводные средства связи следует резервировать радиосредствами.

9. УБЕЖИЩА, РАЗМЕЩАЕМЫЕ В ЗОНЕ ВОЗМОЖНОГО ЗАТОПЛЕНИЯ

9 .1 . Убежища, размещаемые в зоне возможного затопления, должны удовлетворять всем требованиям настоящих норм с учетом воздействия гидравлического потока, обусловленного гравитационными или прорывными волнами.

Продолжительность затопления принимается для гравитационных волн кратковременной - до 2 ч, а для прорывных волн длительной - более 2 ч.

Убежище в зонах длительного затопления следует предусматривать при расчетной глубине воды до планировочной отметки грунта не более 10 м. При больших глубинах затопления следует применять другие способы защиты.

9 .2 . Убежища в зонах длительного затопления следует, по возможности, размещать на возвышенных участках местности с увеличением в обоснованных случаях радиуса сбор а укрываемых согласно п рил. 1.

В зонах затопления убежища устраиваются встроенными и отдельно стоящими. При размещении низа перекрытия отдельно стоящих убежищ выше уровня планировочной отметки земли следует проводить проверку устойчивости сооружения на сдвиг и опрокидывание гидравлическим потоком или против всплытия с коэффициентом запаса 1,1.

Вместимость убежищ в зоне длительного затопления рекомендуется принимать 300 - 600 чел.

При проек т ировании ДЭС следует предусматривать инженерные решения, исключающие попадание воды в возду хозабор и выхлоп дизеля.

В зонах затопления от прорывных волн при глубине 5 м и более следует предусматривать убежища без ДЭС. Фильт ровентил яцию и регенерацию воздуха при этом обеспечивать с применением комплектов ФВК -2 и электроручных вентиляторов ЭРВ-600 /300 , входящих в эти комплекты. Охлаждение воздуха после РУ-150 /6 предусматривать с помощью труб, размещаемых в грунте за пределами убежищ.

Освещение помеще н ий этих убежищ предусматривать от переносных и местных источников (аккумуляторных и электрических фонарей, батарей, велогенераторов и др.).

9 .3 . О кл еечную гидроизоляцию убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует назначать сплошной, включая и покрытие, в соответствии с требованиями «Инструкции по проектированию гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений» и с учетом стойкости ее против гидростатического напора и обеспечения зажатия жесткими конструктивными элементами по стенам и по покрытию.

Степень допустимого увлажнения ограждающих конструкций убежищ, размещаемых в зонах затопления, следует принимать I категории.

9 .4 . В убежищах , размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать аварийные выходы:

а) в зонах кратковременной продолжительности затопления - в виде вертикальной шахты с защищенным оголовком и в соответствии с требованиями п. 2.24 настоящих норм.

По окончании затопления следует предусматривать выпуск воды из входа в убежище или откачку ее насосом;

б) в зонах продолжительного затопления в виде вертикальной шахты.

При глубине возможного затопления до 5 м выход должен осуществляться через шахту. При этом верх шахты следует принимать на 1 м выше уровня возможного затопления.

При глубине затопления до 10 м шахту следует устраивать высотой до 5 м над поверхностью обсыпки отдельно стоящего заглубленного убежища и обеспечивать эвакуацию укрываемых с помощью спасательно-эвакуационных средств (комплект «Выход») через люк (по типу танкового), перекрывающий шахту убежища.

9 .5 . В убежищах , размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать минимальное необходимое количество входных проемов, но не менее двух, а также мини мальное количество п риточн о-вы тяжны х и других отверстий, сообщающихся с поверхностью.

Объединение в общих шахтах возд у хозаборов и вытяжных каналов следует выполнять по принципу, указанному в п. 7.10 настоящих норм.

9 .6 . Несущие конструкции убежищ, защитно-герметические двери (люки) и другие защитные устройства должны проверяться расчетом на нагрузку от гид рост ати ческого давления расчетного столба воды, который должен быть указан в задании на проектирование.

Гидростатическое давление от столба воды на сооружение, принимаемое в расчете, не должно превышать нагрузки, устанавливаемой классом защиты убежища .

Все выступающие элементы сооружения, оголовки аварийных выходов , воздуховодов, шахты и другие должны быть проверены расчетом на устойчивость и прочность от раздельного воздействия ударной волны и гидравлического потока.

9 .7 . Убежи щ а, размещаемые в зонах возможных затоплени й, должны возводиться по индивидуальным и типовым проектам из монолитных железобетонных конструкций со сплошной фундаментной плитой.

Бетон для убежищ, размещаемых в зонах затопления, должен применяться проектной марки: с показателями прочности на сжатие - не ниже В15 , по морозостойкости F 150 и по водонепроницаемости - W 6 в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-84.

Конструкция убежищ, размещаемых в зоне возможных затоплений, следует рассчитывать по предельному состоянию 1а .

9 .8 . Оголовки аварийных выходов, воздухозаборных и вытяжных шахт следует проверять на давление от скоростного напора Р ск гидравлического потока по формуле

Н υ = Сх ρυ п 2 А /2 g ,                                                            ( 71 )

где: С х - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый согласно прил . 9;

ρ - объемный вес воды, кг /м3 ;

g - ускорение свободного падения, равное 9 ,8 м/с2;

υ п - скорость подходящего потока согласно прил. 1;

А - площадь проекции погруженной в поток части преграды на плоскость перпендикулярно направлению движения пото к а, м2 .

9 .9 . В убежищах, размещаемых в зонах возможного затопления, следует предусматривать III режим согласно прил . 1 , а также предусматривать устройства, обеспечивающие контроль наличия воды над сооружением.

В воздухозаборных и вытяжных шахтах следует предусматривать установку противовзр ы вны х устройств и водопроводных задвижек с электроручным управлением из убежища. Водопроводные задвижки должны быть рассчитаны на гидростатическое давление от расчетного столба воды.

Опорожнение затопленного водой участка шахты следует предусматривать путем слива воды в камеры перед масляными фильтрами или откачки ручным насосом за пределы сооружения.

10. ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

10 .1 . При проектировании защитных сооружений гражданской обороны в части противопожарных требований надлежит руководствоваться соответствующими главами СНиП в зависимости от назначения помещений в мирное время, а также требованиями настоящих норм.

10 .2 . Защитные сооружения следует размещать в подвал ь ных помещениях производств категорий по пожарной опасности Г и Д. В отдельных случаях допускается размещение защитных сооружений в подвальных помещениях производств категорий А, Б, В и Е при обесп ечении полной изоляции подвалов от надземной части зданий, необходимой защиты входов (выходов) и снижения нагрузки от возможного взрыва в здании до 80 % по сравнению с эквивалентной расчетной нагрузкой.

10 .3 . Огнестойкость зданий и сооружений, в которые предусматривается в страивать убежища или противорадиационные укрытия , расположенные в зоне воздействия ударной волны, должны быть не ниже II степени.

Минимальный предел огнестойкости основных строительных конструкций следует принимать для

- убежищ - по табл. 41 ;

- противорадиационных укрытий в зоне воздействия ударной волны - по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений для объектов II степени огнестойкости;

- противорадиационных укрытий вне зоны воздействия ударной волны - по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений, в которые они встроены.

10 .4 . Для внутренней отделки помещений защитных сооружений должны применяться несгораемые или трудносгораемые материалы.

Таблица 41

№ пп

Конструкции

Минимальный предел огнестойкости, ч

1

2

3

1

Несущие стены, колонны и покрытия основных помещений и входов

Несгораемые 2

2

Встроенные несущие перегородки

Несгораемые 1

3

Перегородки между маршами лестничных клеток

То же

4

Стены, отделяющие дизельную от помещений для укрываемых

То же

5

Входные двери в ДЭС (внутренние)

Несгораемые 0 ,25

6

Стены и покрытия павильонов над входами

Несгораемые 0 ,25

Запрещается применение сгораемых синтетических материалов для изготовления нар и другого оборудования.

При использовании под убежища гардеробных помещений, размещаемых в подвалах , хранение домашней и рабочей одежды должно производиться на металлических вешалках или в металлических шкафчиках.

10 .5 . В складских помещениях, приспосабливаемых под защитные сооружения вместимостью 600 чел., и более и используемых для хранения сгораемых материалов и несгораемых в сгораемой таре, следует предусматривать устройство автоматических установ ок пожаротушения.

10 .6 . При приспособлении под убежище помещений, в которых в мирное время размещаются производства категории В, стоянки легковых автомобилей, склады сгораемых материалов и несгораемых материалов в сгораемой таре следует предусматривать возможность удаления дыма при пожаре с помощью вытяжной системы вен тил яции .

Объем удаляемого воздуха должен составлять не менее четырехкратного.

На вытяжной системе вентиляции должен устанавливаться герметический клапан (или утепленная заслонка) с электроприводом, открытие которого должно предусматриваться одновременно с пуском вентилятора.

Пуск вентилятора должен предусматриваться:

а) от пускового устройства в ФВ П ;

б) от пускового устройства, устанавливаемого у основного входа в убежище, используемого в мирное время;

в) от дымовых извещателей.

Одновременно с пуском вентилятора вытяжной системы вентиляции включаются вентиляторы и закрываются герметические клапаны на приточных системах вентиляции.

10 .7 . Защитные сооружения должны иметь не менее двух входов с шириной двери не менее 0 ,8 м и высотой двери не менее 1 ,8 м.

10 .8 . Выход (вход) из убежища, имеющего ДЭС, через общую лестничную клетку многоэтажного здания допускается предусматривать при условии отделения глухими несгораемыми ограждениями маршей, идущих в подвал, от маршей, идущих на второй и последующие этажи и устройства обособленного выхода наружу.

10 .9 . Помещение машинного зала ДЭС, если в нем хранятся топл и вно-см азочн ые материалы, и склады горюче-смазочных материалов при ДЭС должны оборудоваться стационарными автоматическими противопожарными установками.

Для д ы моудал ени я из помещения ДЭС допускается использовать вытяжной вентилятор ДЭС, изолированный от помещений, в которых находятся емкости с топливом и маслом.

10 .10 . В убежищах внутренний водопровод для пожаротушения следует предусматривать в тех случаях , когда это определено требованиями соответствующих глав СНи П в зависимости от назначен ия помещений в мирное время.

10 .11 . В защитных сооружениях ввод средств пожаротушения должен предусматриваться через входные проемы, заполняемые в мирное время обычными дверями, согласно п. 2.21 настоящих норм.

10 .12 . Защитные сооружения в соответствии с их использованием в мирное время должны иметь первичные средства пожаротушения (ручные пенные огнетушители, песок и др.) в количествах , предусмотренных соответствующими типовыми прав илами пожарной безопасности.

10 .13 . При проектировании убежищ гражданской обороны должна производиться оценка пожарной обстановки и загазованности при массовых пожарах в районе расположения убежища согласно пр ил. 1.

Приложение 2

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ВМЕСТИМОСТИ УБЕЖИЩ ДЛЯ НЕТРАНСПОРТАБЕЛЬНЫХ БОЛЬНЫХ И ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ УЧРЕЖДЕНИЙ ЗДРАВООХРАНЕНИЯ

1 . Вместимость убежищ для нетранспортабельных больных определяется из расчета:

больных - в соответствии с заданием на проектирование, но не более 10 % общей проектной вместимости лечебных учреждений в мирное время;

медицинского персонала: 2 врача, 3 дежурные медицинские сестры (фельдшеры), 4 санитарки, 2 медицинские сестры для операци онно-перевязочн ой и одна медицинская сестра для процедур на 50 нетранспортабельных больных. На каждые последующие 50 больных должно приниматься 50 % указанного количества медицинского персонала;

обслуживающего (технического) персонала: дежурные слесари ( 2 ) дизелист, электрик, буфетчица - 5 чел. на убежище.

2 , Противорадиационные укры т ия в учреждениях здравоохранения следует проектировать:

а) на полный численный состав больных , медицинского и обслуживающего персонала в учреждениях здравоохранения, имеющих в своем составе коечный фонд;

б) на ш татную численность медицинского учреждения, не имеющего коечного фонда;

в) на полную численность расчетного состава по плану использова н ия лечебно-оздоровительного учреждения.

Под учреждениями здравоохранения понимаются:

а) имеющие коечный фонд больницы, клиники, госпиталя, медсанчасти, родильные дома , диспансеры, профилактории, научно-исследовательские институты без клиник, медицинские учебные заведения, поликлиники, аптеки, химико-фармацевтические производства, санитарно-эпидемиологические и дезинфекционные станции;

б) лечебно - оздоровительные учреждения: пансионаты, дома и базы отдыха, пионерские лагеря.

Приложение 3

ПЛОЩАДИ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ

№ пп

Характеристика инженерного оборудования убежищ

Площадь, м2/чел., при вместимости убежищ, чел.

150

300

450

600

900

1200

1800 и более

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

Убежища без ДЭС

0 ,25

0 ,34

0 ,21

0 ,25

0,20

0 ,25

-

-

-

-

2

Убежища с ДЭС

0 ,47

0 ,56

0,32

0 ,36

0 ,27

0 ,35

0,24

0 ,27

0 ,19

0 ,22

0 ,16

0 ,20

0 ,15

0 ,20

Примечания:

1 . Над чертой приведены данные для убежищ с двумя режимами вентиляции, под чертой - с тремя.

2 . При строительстве убежищ в 4 климатической зоне, а также при подаче воздуха во втором режиме более 2 м3 /час. · чел. норму площади вспомогательных помещений при двух режимах следует умножать на коэффициент кп = 1,1 .

3 . Приведенные в таблице нормы даны без учета помещений электрощитовой, станции перекачки дренажных вод, баллонной и насосной для сточных вод. Площади перечисленных помещений следует принимать:

электрощитовой - 6 м2

станции перекачки дренажных вод - 14 м2

насосной для сточных вод - 8 ,5 м2

баллонной - в соответствии с расчетом по методике, изложенной в прил . 13.

Приложение 4

ПРИМЕР РАСЧЕТА ГИДРОИЗОЛЯЦИИ

Отдельно стоящее убежище, возводимое в водонас ыщ ен ном грунте. Уровень грунтовых вод 2 м от поверхности земли.

Сооружение со стенами из бетонных блоков толщиной 0 ,6 м и перекрытием из сборных плит, свободно опертых на стены и замоноличенны х слоем бетона, с засыпкой поверху слоем песчаного грунта толщиной 1 м.

Высота остова сооружения 4 м, расчетный пролет перекрытия L = 3 м. Расчетная динамическая нагрузка 0 ,2 МП а (2 кг с/см2) при времени нарастания ( t ) менее 6 м.с .

Для гидроизоляционного покрытия используется листо в ой полиэтилен в один слой, при клеенный мастикой БКС. Толщина листа полиэтилена t = 0,15 см, расчетное сопротивление растяжению Rs = 15,5 МП а (155 кг с/ см2) (по табл. 8), модуль деформации Е m = 7,9 МП а (790 кг с/см2), расчетное сопротивление мастики БКС сдвигу R G = 1 ,75 МП а (17 ,5 кг с/см2) (по табл. 8), относительное удлинение εm = 0 ,2 .

1 . Определяем ширину возможной трещины, которая возникает в конструкции сооружения под воздействием нагрузки.

Одним из наиболее опасных мест, в которых возможны разрывы гидроизоляци о нного покрытия при образовании трещин в конструкции, является сопряжение перекрытия со стеной.

Согласно настоящих норм, расчет ведем с условием обеспечения полного прогиба перекрытия не более 1 /200 (т.е. к = 1 ). Зная величину прогиба, размеры пролета и толщину стены, определяем путем графического построения, что ширина трещины будет 0 ,6 см.

Допустимая величина трещины по условию разрывы или вдавливания гидроизоляционного покрытия из листового полиэтиле н а рав на 0 ,5 см. Для обеспечения сохранности гидроизоляции перекрытия в данном случае убежище н еобходимо запроектировать с прогибом не более 1 /240 L .

2 . Определяем расчетную величину деформации, при которой гидроизоляционное покрытие будет деформироваться без разрыва:

а т = 2 km Е m εm 2 t / RG + F а μ ,

к m - согласно табл. 7 равно 1 ;

F а - с учетом нагрузки от грунта равно 0 ,218 МП а (2 ,18 кг с/см2);

μ - согласно табл. 9 равно 0 ,36

а т = 2 ´ 1 ´ 79 ´ 0 ,22 ´ 0, 15 /1 ,75 + 0 ,218 ´ 0 ,36 = 0 ,948 /1 ,829 = 0 ,52 > 0 ,5 см.

Следовательно, при этой расчетной величине деформации а т = 0 ,52 см разрыва гидроизоляционного покрытия не произойдет.

3 . Проверяем на отрыв гидроизоляции на вертикальных поверхностях при осадке сооружения под воздействием нагрузки.

По условиям работы гидроизоляции на эти воздействия наиболее опасным местом является сопряжение стены с фундаментом, т.е. на отметке 5 м от поверхности земли.

Нормальное давление со стороны грунта на гидроизоляционное покрытие F а будет равно сумме динамической нагрузки, действующей на стену, давления грунта и гидростатического давления:

F а = 0 ,2 + 0 ,023 + 0 ,03 = 0 ,253 МП а

F а μ = 0 ,253 ´ 0 ,36 < R = 1,75.

Таким образом условие соблюдается.

Приложение 5

РАСЧЕТ МЕЖДУЭТАЖНЫХ ПЕРЕКРЫТИЙ

Междуэтажные перекрытия убежищ рассч и тываются по предельному состоянию 1а на вертик альную нагрузку от инерционных сил, возникающих в процессе движения сооружения.

Эквивалентная статическая нагрузка ( F с ) для расчета междуэтажных перекрытий определяется по формуле:

F с = G (Y в kg + 1 ),                                                            ( 1 )

где G - вес единицы длины (площади) рассчитываемой конструкции с учетом веса закрепленного на конструкции оборудования;

Y в - максимальная амплитуда вертикального ускорения опор конструкции в единицах « g » ;

kg - коэффициент динамичности -, определяемый по таблице 1 в зависимости от величины ωt , где ω - круговая частота колебаний рассчитываемого элемента;

t - время нарастания амплитуды ускорения до максимума, определяемое для отдельно стоящих убежищ по формуле

t = L/U ф ,                                                                         ( 2 )

для встроенных убежищ t принимается равным: 0 ,09 с - для убежищ I V - V класса; 0 ,06 с - для убежищ III класса, 0 ,04 с - для убежищ II класса, 0 ,03 с - для убежищ I класса.

L - размер (наименьший) убежища в плане, м;

U ф - скорость фронта ударной волны, м / с (см. табл. 2).

Максимал ь ная амплитуда вертикального ускорения опор конструкций междуэтажных перекрытий (в единицах « g » ) определяется по формулам:

Y в = Δ Р k 104 /( k R ф + k 1 λR ст ) tg ,                         ( 3 )

для встроенных убежищ

Y в = Δ Р max k в 104 /( k R ф + k 1 λR ст ) tg .                    ( 4 )

В формулах ( 3 и 4) приняты следующие условные обозначения:

ΔР - давление во фронте воздушной ударной волны;

Δ Р max - максимальное давление воздушной ударной волны на покрытие встроенного убежища , МП а (кг с/см2 );

k = Аф/ Ап - отношение площади подошвы фундаментов (Аф ) к площади покрытия убежища (Ап );

k 1 = Аст/ Ап - отношение площади наружных стен (Аст ) к площади покрытия (Ап ).

g - ускорение свободного падения ( g = 9 ,81 м/с2);

λ - коэффициент, учитывающий проскальзывание сооружения относительно грунта и квазистатическую составляющую реакции грунта , вычисляемый по формуле

λ = 0 ,3 + 1 ,3 к;                                                                ( 5 )

кв - коэффициент, учитывающий смещение частиц грунта, вызванное затеканием под фундаменты волны сжатия, определяемый из выражения

кв = 2 ,5к;                                                                        ( 6 )

mb - масса сооружения, приходящаяся на 1 м2 площади основания, кг с · с23;

R ф - акустическое сопротивление грунта под фундаментом, выраженное формулой R ф = а 1 ρ , в которой a 1 и ρ - скорость, м/с, распространения уп руг опласти ческих волн сжатия в грунте и плотность грунта, кг с · с24;

R ст - акустическое сопротивление грунтовой засыпки стен убежища, определяемое из выражения R ст = в ρ , в котором в - скорость, м / с, распространения поперечных волн в грунте у стен, вычисляемая по формуле

в = а1 , здесь

a 1 - скорость, м/с, распространения упругопластических волн сжатия в грунте у стен;

к б - коэффициент бокового давления, принимаемый по табл. 1

Характеристики грунта a 1 и ρ определяются согласно табл. 27. При этом скорость распространения волн и плотность грунта для обсыпки над покрытием и засыпки у стен принимаются как для насыпных грунтов.

Таблица 1

0 ,5

1 ,0

1 ,5

2 ,0

2 ,5

3 ,0

4 ,0

5 ,0

6 ,0

7 ,0

0 ,4

0 ,75

0 ,97

1 ,05

1 ,07

1 ,06

1 ,02

0 ,97

0 ,94

0,94

Примечание. Коэффициент динамичности к д в таблице соответствует расчету по предельному состоянию 1а.

Таблица 2

кг с/см2

0,1

0 ,3

0 ,5

1 ,0

1 ,5

2 ,0

2 ,5

3 ,0

5

7

м / с

354

380

404

460

510

555

596

635

772

887

Приложение 6

График
для определения теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в первой и второй климатических зонах

Приложение 7

График
для определения теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в третьей и четвертой климатических зонах


Приложение 8

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЗАПАСА СЖАТОГО ВОЗДУХА

№ пп

Расчетная величина

Обозначение

Размерность

Расчетная формула

Примечания

1

2

3

4

5

6

1

Площадь пола помещений по линии герметизации

А

м 2

По экспликации помещений

-

2

Площадь внутренней поверхности ограждающих конструкций по линии герметизации

А г

м 2

То же

-

3

Объем помещений в пределах линии герметизации за вычетом объема, занимаемого людьми

V

м 3

V = А h - nV л

h - в ы сота помещения в чистоте, чел.

n - вмест и мость сооружени я, чел.

V л = 0 ,1 м3 - объем занимаемый одн им челове ком

4

Расход воздуха на под д ержание подпора

LIII

м 3

LIII = qIIIAг

qIII - удель н ая утечка воздуха через 1 м2 ограждений по линии герметизации убежища (прил. 1) , м3 /ч · м2

5

Удельная воздухоподача для обеспечения дыхания людей

q ды х

м 3 /чел. · ч

q ды х = a / ССО2 max - С 0 б

а - 20 л/чел. · ч - расчетное количество СО2 , выделяемое одним человеком;

С0б = 0 ,4 - содерж ани е СО2 в воздухе баллона, л/м ; ССО2 max - макс и мал ьн о-допусти мая концентрация СО2 при режиме III (пр и л. 1 ), л/м3

6

Кратность воздухообмена при воздухоподаче по п . 4

кв

1/ ч

кв = LIII / V

-

7

Удельный объем воздуха помещений на 1 укрываемого

V 1

м3/чел.

V1 = V/n

-

8

Удельная воздухоподача на одного укрываемого для поддержания подпора

q по дп

м3/чел. · ч

q под п = кв V 1

-

9

Продолжительность пребывания на минимальной воздухоподаче по п . 8 до нарастания концентрации С О2 до максимального значения СОСО2 max

tCO 2 max

ч

t СО2 max = 1 /кв ( a / q под п + С0б - С0ре ж II / а/ q п одп + С0б - ССО2 max )

С0реж II = а/ Lmin + С 0 6 = 10,4 - н ачал ьная расчетная концентрация СО в момент перехода с режима II на режим III , л/м 3

Lmin - м иним ал ьн ая воздухоподача в режиме II , равная 2 м3 /чел. · ч

10

Теоретический запас воздуха для поддержания подпора и обеспечения дыхания людей

L те ор

м3

L те ор = q подп t со max n + q ды х ( tIII - tcomax ) n

tIII - продолжитель но сть режима III (пр и л. 1 ), ч

11

Запас воздуха для компенсации колебаний атмосферного давления

L кол еб

м 3

L кол еб = 3 ´ 10 -3 ´ V ´ tIII

-

12

Общий запас сжатого воздуха для сооружения с учетом потерь при хранении и неполного опорожнения баллонов и неполного использования объема помещения

L общ

м 3

L общ = ( L те ор + L кол еб. )1,3

-

13

Расчетное количество баллонов

n б

шт.

n б = L / 6

6 - емк ость баллона А-40 при давлении 150 атм, м3


Приложение 9

КОЭФФИЦИЕНТ ЛОБОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ Сх

№ пп

Условия обтекания преграды гидравлическим потоком

Отношение в/с

Значение Сх

1

2

3

4

1

1

2

2

2

2 ,2 - 2 ,3

3

2

1 ,8 - 2

4

0 ,5

1 ,1 - 1 ,2

5

1

2 ,2

6

1

1 ,3 - 1 ,4

7

1

1 ,4

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 2

Размещение убежищ .. 5

Размещение противорадиационных укрытий . 6

2. Объемно-планировочные и конструктивные решения . 7

А. Убежища . 7

Объемно-планировочные решения . 7

Помещения основного назначения . 7

Помещения вспомогательного назначения . 9

Защищенные входы и выходы .. 11

Конструктивные решения . 14

Гидроизоляция и герметизация . 16

Б. Противорадиационные укрытия (ПРУ) 20

Объемно-планировочные решения . 20

Конструктивные решения . 23

3. Нагрузки и воздействия . 24

Нагрузки и их сочетания . 24

Динамические нагрузки от воздействия ударной волны .. 24

Эквивалентные статические нагрузки . 31

4. Расчет железобетонных конструкций . 35

Характеристика расчетных предельных состояний . 35

Материалы и их расчетные характеристики . 35

А. Бетон . 35

Б Арматура . 37

Расчет железобетонных элементов по прочности . 38

Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента . 39

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения . 40

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения . 40

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента . 42

Расчёт железобетонных элементов на местное действие нагрузок . 44

Расчёт на продавливание . 44

Расчет прочности контактных швов сборно-монолитных конструкций . 46

5. Расчет убежищ из каменных и других материалов, оснований и свайных фундаментов . 46

Расчет убежищ из каменных и других материалов . 46

Расчет оснований и фундаментов . 47

Расчет свайных фундаментов . 48

6. Расчет противорадиационной защиты .. 49

7. Санитарно-технические системы .. 57

Вентиляция и отопление убежищ .. 58

Вентиляция дизельных электрических станций (ДЭС) 66

Вентиляция и отопление противорадиационных укрытий . 70

Водоснабжение и канализация убежищ и ДЭС .. 71

Водоснабжение и канализация противорадиационных укрытий . 74

8. Электротехнические системы и связь . 75

Электроснабжение и электрооборудование . 75

Электроосвещение . 76

Защищенные дизельные электростанции (ДЭС) 78

Связь . 81

9. Убежища, размещаемые в зоне возможного затопления . 81

10. Противопожарные требования . 83

Приложение 2. Методика определения вместимости убежищ для нетранспортабельных больных и противорадиационных укрытий учреждений здравоохранения . 85

Приложение 3. Площади вспомогательных помещений . 86

Приложение 4. Пример расчета гидроизоляции . 86

Приложение 5. Расчет междуэтажных перекрытий . 87

Приложение 6. График для определения теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в первой и второй климатических зонах . 89

Приложение 7. График для определения теплосодержания (энтальпии) внутреннего воздуха при удалении теплоизбытков системой вентиляции в режиме I и допустимых сочетаний температуры и влажности этого воздуха в третьей и четвертой климатических зонах . 90

Приложение 8. Методика расчета запаса сжатого воздуха . 91

Приложение 9. Коэффициент лобового сопротивления Сх 93