Рекомендации Рекомендации по испытанию фундаментов на вечномерзлых грунтах пробными нагрузками
МИНИСТЕРСТВО СТРО И ТЕЛЬСТВА
ПРЕДПРИЯТИЙ
ТЯЖЕЛОЙ ИНДУС ТРИИ СССР
П РОЕК ТНЫ Й И Н АУ ЧНО-И ССЛЕД ОВ АТЕЛ ЬСКИ Й ИНСТИТУТ
« КРАСНОЯРСКИЙ П РОМСТРОЙН ИИПРОЕКТ»
Р ЕКО МЕНД АЦИИ
ПО ИСПЫТАНИЮ ФУНДАМЕНТОВ НА ВЕЧНОМЕРЗ Л ЫХ
ГРУНТАХ ПРОБНЫМИ НАГ РУЗКАМИ
К РАСНОЯРСК
1 974
Настояние Рекомендации дополняют главы СНиП II -Б.6-66 « Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования» , II -А. 1 3- 69 « Инженерные изыскания для строительства. Основные положения» , « Пособие по проектированию оснований и фундаментов на вечном ерз лых грунтах» и СН 450- 72 « Указания по проектиров анию оснований и фундаментов на з асол енных и сил ьно-ль дистых ве чном ерзлых грунтах» практическ им и методиками определения нормативных сопротивлений, характе ристик деформативных с войст в и к оэффицие нтов условий работы мерзлых грунтов и подземно го льда.
Рекомендации предназначены для проект и ровщиков, строителей и инженеров -исследователей.
От зы вы и предложения просьба н аправлять по а дресу:
660306, Красноярск, пр. Свободный, 75,
институт « Красноярский промстройниипроект»
ВВЕДЕНИЕ
Ме тодики испытаний, которые бы позволяли при прое ктировании фундаментов учитывать переменные во времени нагрузки и другие факторы, связанные с принципами использования вечн оме рзлых грунтов и технологией ведения строительных работ, не нашли отра жения в тр ебованиях Норм строительного проектирования.
В соответствии с об щ ими положе ниями проектирования по предельны м состояниям учет переменных во времени факторов должен осуществляться через коэффициенты условий работы. Коэффициенты условий работы вводятся к нормативным сопротивлениям грунта или льда и показывают неточность отраж ения действительных усл овий работы сооружения в расчетных схемах, принятых при нормировании сопроти влений.
Настоящие Рекомендации направлены на восполнение этого пробела в нормах строительного проектирования. Базиру я сь на кинетических уравнениях для характеристик деформатив ных с войств мерзлых грунтов, Рекомендации позволяют по результатам сравнительно простых испытаний переходить к расчетам оснований и фундаментов при различных сочетаниях статических и динамических нагрузок.
Рекомендации состоят из общих положений, ч е тырех основных разделов и пр ил ожений. Общие положе ния регламентируют область применения Реком ендаций. Во втором, третьем и четвертом разделах прив одятся методики определения нормативных сопротивлений, характеристик деформативн ых свойств и коэ ффициентов условий работы мерзлых грунтов и подземного льда. Заключительный раздел Реком ендац ий содержит требования по измерению осадок, нагрузок и температур грунта во время испытания. В приложении даны классиф ик ация кинетических уравнений и правила конструи ровании интегральных функций, необходимых для расшифровки матер иалов испытаний с помощью ЭВМ.
Рекомендации разработаны ст. научным сотрудником А .К . Косинским в и нституте « Красноярский промст ройниипроек т» .
Применение Рекоменд аци й будет способствовать более полному использованию пластических свойств мерзлых грунтов и подземного льда при проектировании фундаментов и в других случаях использования мерзлых грунтов в каче стве материала и среды, в которой возводятся инженерные сооружения.
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1 .1 . Настоящие Рекомендации дополняют главы СНиП II -Б.6-66 , II -А. 1 3- 69, « Пособие» (М., 19 69) И СН 450-72 методиками определения нормативных сопротивлений, характеристик дефо рм ативн ых свойств и коэффициентов условий работы мерзлых грунтов и подз емного льда.
Рекомендации распространяются на проектирование фун д аментов и проверку их экспл уатационной надежности во время строительства и эксплуатации зданий и сооружений.
1 .2. Применение Рекомендации позволяет проектирование оснований и фундаментов проводить с учетом изменения во времени:
а) нагрузок, составляющих расчетное сочетание;
б) мерзлотной обстановки и температурного режима грунтов;
в) положения границ зоны оттаивания-промерзания.
1 .3. И спытания, п редусматриваемые Рекомендациями, п роводятся по специальным программам, допускающим определение полного или частичного набора параметров механических свойств мерзлы х грунтов и подземного льда, необход имых для расчетов оснований и фундаментов по предельным состояниям при статических и динамических нагрузках.
Длительность испытаний устанавливается исходя из дейс твите льных условий работы фундаментов в нестационарном поле темпе рат ур.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НОРМАТИВНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ И ПОДЗЕМНОГО ЛЬДА
2. 1 . Нормативные сопротивления мерзлых грунтов и подземного льда уточняю тся для конкретных мерзлотно-грунтовых условий и для принятой технологии работ по возведению фундаментов.
2.2. Велич и на нормативных сопротивлений устанавливается для средне интегральной по толще мерзлых грунтов температуры, определяемой по форм ул е
(1)
где h ′ - длина вмороженной части сваи или заложение подошвы ш тампа плюс не менее:
3,0 пер и метра сваи - для свай в вечном ерзлых грунтах при льдистости Λ в ≤ 0,4;
3,0 периметра скважины - для свай в сильно льди стых грунтах и подземных льдах;
2,0 диаметра - для штампов;
q - число i -ых участков мощностью Δhi , н а кот оры е разделана толща h ′ при измерении температуры.
2.3. Испытания могут проводиться в любое время года с соблюдением следующих требований:
а) испыт ы вается не менее трех свай или штампов одинакового типоразмера в идентичных мерзло тно-грунтовых условиях и при одинак овых с редне интегра льных температурах в толще мерзлых грунтов;
б) пробные нагрузки в испытании поддерживаются постоянными и принимаются равными несущей способности основания Ф (определяемой согласно требованиям главы СН иП II -Б.6 - 66 и СН 450- 72), умноженной на коэффициенты, указанные в табл. 1, соответственно для первой, второй и третьей свай или штампов.
Таблица 1
Период года при испытании |
Коэффициенты для назначения пробных нагрузок |
|||||
Летне-осенний |
0,5 |
0,7 |
1,1 |
(0,6 |
0,8 |
1,2) |
Зимний |
0,7 |
1,0 |
1, 4 |
(0 , 8 |
1 ,0 |
1, 5) |
Весенний |
0,9 |
1,2 |
1, 6 |
(0,9 |
1 ,2 |
1, 8) |
Приме чан ие . З десь и далее об означен ия без скоб ок от носятся к мерзлым гру нтам в пл асти чно-ме рзлом состоянии, а в скобках - в твердо мерзлом.
в) при испытании регистрируются темп ература грунта и пере мещения опытных свай и штампов во времени, а при оснащении опытных свай тензометрическими устройствами - сопротивления грунта вдоль боковой поверхности сваи и под нижним торцом;
г) программа испытаний по определению нормативных с опротивле ний мерзлых грунтов и льда считается выполненной, если средн е интегральна я по толще мерзлых грунтов темпе ратура в конце испытания изменилась по отноше нию к начальному моменту не боле е, чем на 10 проц .
д) дальнейшее испытание свай проводится в режиме ступенчатого нагружения, результаты которого необходимы для оп ределения деформативных свойств и коэффициентов условий работы;
е) длительность испытания свай и штампов назначается по у с ловию
τi < τi+1 < ... < K доп T, i = 1, 2, 3, ..., (2)
где τi - время до условной стабилизации осадок i - ы х свай или штампов;
K доп - допустимая относительная длительность испытания;
T - период колебаний температур грунта в толще мерзлых грунтов, равный 8760 час .
2.4. Время до условной стабилизации осадок i -ых свай или штампов устанавливается по приращениям относительных деформаций, п ревыш ающим 0,01 за следующие интервалы времени: для песков - 1 2 (6); супесе й - 24 (1 2); суглинков и глин - 48 (24) час.
2.5. Допустимая относи тельная длительность испытаний опре деляется по ф ормуле
(3)
г де τ′ и τ″ - начало и конец испытания, отсчитываемые от момента времени, когда на поверхности толщ и вечномерзлы х грунтов температура равна нулю.
Допустимая относительная длительность испытания должна удовлетворять уравнению
(4)
где Ф′(τ) - условная скорость изме нения несущ ей способности основания в связи с годовым ходом температур в толще вечноме рзлы х грунтов;
Ф i - несущая способность i -ой сваи или штампа к моменту начала испытания;
q - количество участков мощно с тью Δτj , на которые делит с я продолжительность испытания i -ой сваи или штампа.
2.6. При проведении испытаний в летне-осенн и й период в уравнен ии ( 4) принимается Ф i = Ф , что соответствует усл ови ю Ф′(τ) = 0, где Ф устан авливается согласно требованиям главы СН иП II -Б.6 - 66 и СН 450-72. Допустимая относительная длительность испы тания определяется по формуле
K доп = 0,15 { arctg [(1 - 1,1 α ) v - (1 - 1,1 α ) v - 0,5 ] ln (1 - α )}, (5)
где α - безразмерный коэффициент, принимаемый по табл. 7 п. 5.8 главы СНиП II -Б.6 - 66, а для засоленных и сильно-льдистых вечномерзлых грунтов - по СН 450- 72;
v - параметр, равный для грунтов в т ве рдомерзлом состоянии I , а в пластично-мерзлом - 0 ,5.
Назначение допустимой относительной длительности испытаний может осуществляться по табл. 2.
Таблица 2
Допустимая относительная длительность испытания K доп
Состояние мерзлого грунта |
Значение допустимой относительной длительности испытания при α t или α э , равном |
|||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
1 . твердомерз лое |
0,06 |
0, 11 |
0, 1 3 |
0, 1 7 |
0,23 |
0,32 |
2. пластично-мерзлое |
0,03 |
0,07 |
0,08 |
0, 1 2 |
0, 1 3 |
0, 1 9 |
Пр имечание . Коэффициент α t принимается для штампов, к оэффициент αэ - для свай.
2. 7 . Нормативное сопротивление мерзлых грунтов и подземного льда R , кг/см2 устанавливается по формуле
(6)
где a 1 и b 1 - вс п ом ога те льные коэффициенты, характеризующие зависимость между величиной i -ых пробных нагрузок и расчетным временем до стабилизации осадок ti ;
a 2 и b 2 - т о же , для времени до разрушения (срыва сваи или штампа) t * i .
Нормативные сопротивления определяются для расчетов, связанных с использовани ем мерзлы х грунтов и подземного льда в качестве :
а) осн ов ани й - для сдвиг а грунта по грунту и по прослойкам под земн ого льда (СН 450-72) и сопротивления R * и Rcgi для р асчета фундаментов (СН иП II -Б.6-66);
б) материала и ср е ды , в которой возводятся сооружения, - для сдвига, растяжения и сжатия.
При частичном наборе параметров, устанавливаемых в испытаниях, допускается нормативные сопротивления определять по формуле:
(7)
где a 1 и b 1 - то же, что и в формуле ( 6);
t э - срок слу ж бы сооружения , принимаемый согласно требованиям главы СН иП II -А.3 - 62 «Классификация зданий и сооружения. Основные положения проектирования».
При испытании в летне-осенний период в формулах ( 6) и ( 7) нормативное сопротивление R заменяется на Фсп - несущую сп особность основания, устана вливаемую по п. 5 .11 С НиП II -Б .6-66 .
2.8. Расчетное врем я до стаби лизации осадок устанавливается по формуле
(8)
где a 3 , b 3 - вспомогательные коэфф ици енты, характеризующие накопление осадок во времени;
e к - осадка i -ой сваи или штампа в конца испытания, отнесенная к периметру сваи или диаме тру штампа;
τ к - время до условной стабилизации осадок.
2.9. Всп омогат ел ьные коэффициенты в формулах ( 6 , 7 и 8 ) устанавливаются по формулам ( 31 ) - ( 32 ) п. 5.7 настоящих Реком е ндаций при:
а) X = ln ( ti + 1), Y = 1 / σ i (где ti - расчетное время до стабилизации осадок при σi < R , σi - величина i -ой пробной нагрузки, отнесенная к боковой пове рхности сваи или площади штампа) для a 1 и b 1 ;
б) X = ln ( t * i + 1), Y = 1 / σ i (где t * i - время до разру шения , срыва сваи или штампа, при σ i > R , σi - величина i -ой проб н ой нагрузки, отнесенная к боковой поверхности сваи или площади штампа) для a 2 и b 2 ;
в) X = τ , Y = τ / e (где τ - время испы тани я, e - осадка, о т несенн ая к периметру сваи или диаметру штампа) для a 3 и b 3 .
Для определения Фсп вспомогательные коэ фф иц иен ты находятс я при:
Y = 1 / Ni для подпунктов « а» и « б» настоящего пункта;
Y = τ / s для подпункта « в» , где s - осадка сваи ил и штампа.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ СИСТЕМЫ «СВАЯ - ОСНОВАНИЕ» ИЛИ «ШТАМП-ОСНОВАНИЕ»
3. 1 . Характер ист ики деформати вны х свойств системы « свая - основание» или «ш тамп - основани е» определяю тс я через параметры ползучести мерзлы х грунтов и подземного льда и необходимы для расчета оснований и фундаментов по деформациям.
3.2. Параметры по л зучести мерзлых грунтов и подземного льда уточняются для местных мерзлотно-грунтовых ус ловий и д ля принятой технологии работ по возведению фундаментов.
3 .3. Дл я определения параметров полз учести проводится испытание не менее трех свай или штампов с соблюдением следующ их требований:
а) начало испы т ани я предус мат ривается в любой период времени года с соблюдением условия
t*i < ti+1 < ... ≤ K доп T, i = 1, 2, 3, ..., (9)
где t * i - время до разрушения (сры в а сваи или штампа) i -ой сваи или штампа, определяе м ое по п. 5.6 настоящих Рекомендаций.
Допустимая относительная длительность испытания K доп н азначается согласно пп. 2.4 - 2.5.
б) ис пы тыв ается не менее трех свай или штампов: два испытания проводятся при одинаковой сред неинтегральной темпе ратуре и одно - при температуре, отличаю щейся от температуры грунта в первых двух испытаниях не менее, чем на 30 - 40 проц. , что достигается переходом на другую длину свай (при параллельном их испытании) или испытанием свай и штампов в разное время года;
д ) величина проб ной нагрузки прин имается равной н есуще й способно сти основания Ф, определяемой согласно требованиям главы СН иП II -Б.6 - 66 и СН 450- 72 с коэффициентами в 4 - 5 раз выше, чем в испытаниях по п. 2.2 настоящих Рек омендаци й.
3.4. Полный набор парам е тров ползучест и мерзлых грунтов и подземного льда необходим дл я расчетов, связанных с учетом переменных нагрузок и температур, и включает:
а) безразмерн ы й параметр ядра ползучести λ ;
б) коэффициент упрочнения m ;
в) безразмерные параметры я дра ползучести | θ | и K ;
г) параметр ω ′, кг/см2.
3.5. Без ра зме рны е параметры λ и m опред ел яю тс я по результатам испытаний свай или штампов при один ак овых тем пера турах по формулам
(10)
(11)
где q - число j - ых сочетаний, составленных из свай или штампов, испы танных при одинаковой температуре;
Ni , j и Ni +1, j - пробные нагрузки i -ых свай и ш тампов;
t * i , j и t * i +1, j - время до разрушения (срыва i -ых свай или штампов);
λ j - параме тр, определяемый по формуле ( 10) при q = 1;
bi , j и bi +1, j - вспо могательн ые коэффициенты, устанавливаемые по п. 3.7 настоящих Рекомендаций.
3 .6. П араме тр ползучести | θ | принимается равным с реднеинтегр альн ой температуре в толще мерзлых грунтов без учета знака « минус» и устанавливае тся по п. 2.2 настоящих Рекомендаций.
Параметры K и ω′ определяются по формулам
(12)
(13)
где ai , ai +1 - вспомогательные коэффициенты для i -ых свай или штампов при общ е м их количестве n , устанавл и ваемы е по п. 3.7 настоящи х Рекомендаций.
Прим е нительно к штампам произведение uh в формуле ( 13) заменяется на площадь подошвы штампа.
3.7. В спом огате льные коэффициенты ai и bi и bi , j опреде л яютс я со отв ет ств енн о как a и b по формулам ( 31 ) , ( 32 ) при , Y = ln e ( τ ), г де τ - время испытания, t 0 - единичный парамет р, час; e ( τ ) - осад к а, отнесенная к периметру сваи или диаметру штампа.
3.8. П ри проектировании оснований и фундамент ов по де формациям допускается принимать ; и перех одить к параметру K Λ , см4/кг2час :
K Λ = (ω′ t 0 )-2 (1 + | θ |)1-2 K . (14)
Расчет ы вы полняются в соответствии с « Пособием» к п. 5 .7 главы СНиП II -Б.6-66.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
4. 1 . К оэффи циенты условий работы ме рзлы х грунтов и подзе мно го льда устан авли ваю тся согласно т ребов аниям главы СНиП I - А. 10-72 « Ст роит ельные конструкции и основани я. Основные положения проектирования » и предназначены для учета действи тельных условий работы оснований и фундаментов.
4.2. Величина коэффициента условий работы определяется в з ависимост и от принятого при нцип а использования вечноме рзлых грунтов основания, технологии и темпов ве дения строительных работ и назначения сооружений.
Коэффициенты услови й работы устанавливаются на мом ент времени, отдаленный от начала эксплу атации сооружения и равный сроку его службы.
4.3. Принцип использования вечно ме рзлых грунтов основания учитывается нормированием коэффициентов условий работы для изменений во времени:
- мерзлотной обстановки застраиваемой территории;
- температурного ре жима грунтов;
- границ зоны оттаивания основания.
4.4. Технология ведения строительных работ при назначении коэффициентов условий работы учитывается в зависимости от условий раннего по г руж ени я фундаментов, допустимого темпа монтажа конс трукций и директивных сроков ввода сооружения в эксплуатацию.
4.5. Назначение сооружения при нормировании коэффициенто в условий работы должно учитываться в зависим ости от удельного веса длительно действующих нагрузок, степени ответственности сооружения, конфигурации характерных циклов изменения нагрузок и режимов их приложения, а в необходимы х случаях - с учетом изменения во времени расчетных схем сооружени й, роста нагрузок при реконструкции предприятий и модернизации технологическо го обо рудов ания.
4.6. П ри назначении коэф фициентов условий работы переменные факторы, указанные в пп. 4.3 - 4.5 учитываются в наиболее невыг одн ой комбинации.
4.7 . К оэффициен ты условий работы определяются по мате риалам испыт аний свай и штампов пробными нагрузками, по результатам прогнозных теплотехни ческих расчетов, данных инженерно-геологических из ысканий и опыта эксплуатации сооружений.
4.8 . Коэффициенты условий работы определяются на основе кинетиче ских уравне ний пе рвого и второго типа.
Классификацию кинетических уравнений см . в приложениях 1, 2 настоящих Рекомендаций.
4.9. Выб о р типа уравнений производится в зависимости от укрупненных констант C 1 и C 2 .
Испытания по определению укрупненных констант С1 и С2 обязательны при проектировании сооружений со значител ьным и ди намическими нагрузками: анкерных опор ЛЭП , искусственных сооружений на автомобильных и железных дорогах I и II категории, фундаментов под мотор-генераторы и компрессоры, фундаментов зданий эле к тростанций, промышленных сооружений с мостовыми кранами и другими средствами технологического тран спорта тяжелого и весьма тяжелого режимов работы.
4. 1 0. Испытания должны проводиться по программам, обеспечивающим:
а) определение параметров, предусмотренных пп. 2.1 - 2.3, 3.3 и 3.4 настоящих Рекомендаций, или только параметров ползучес т и мерзл ых грунтов и подземного льда;
б) оценку теплообразования внутри деформируемой зоны вечном ер злого грунта при длительных динамических нагрузках;
в) учет релаксации и восстановления напря ж енного состояни я в мерзлых грунтах при последовательных чередованиях периодов « нагруж ени я» и « отдыха» ;
г) испытания свай или ш тамп ов (не менее двух) при переменном во времени поле температур.
4. 11 . Применимость уравнения первого или второго типа устанавливается по наименьшему из условий
ρоп < ρдоп, (1 5)
где ρоп - показатель точности, характеризующий разброс укрупненных к он стан т C 1 и C 2 о т носительн о св оих средних значений;
ρ доп - то же, д опуст имы й показатель точности, прини маемый для ответственных сооружений 1 0 - 20, а для сооружений массового строительства - 25 проц .
Показатель точности определяется по формуле
(16)
где n - число опр е делений укрупненных констант C 1 ил и C 2 по материалам испытаний;
- средняя величина константы;
Ci - значение константы C 1 или C 2 в i -ом испытании.
4. 1 2. Укрупненная константа C 1 , , опре деляетс я по формуле
(17)
где q - число j -ых участков длительностью Δtj , в преде лах которых пробная нагрузка Ni , сре д не интеграль ная по в ремени и температура (θ1Δ tj ) и выс ота вмороженной части сваи hj приним аются п остоя нным и;
- функция средне инте грал ьной по времени темпе ратуры , равная
(18)
Сумма всех выде ленны х участков Δ tj должна составлять полное время до разрушения (срыва сваи или штампа). Остальные обозначения в формулах ( 17) и ( 18) соответст вуют зав исимостям ( 10) - ( 14).
4. 1 3. Укрупненная константа C 2 , кг/см 2 · град., опре деляется по формуле
(19)
где θ0 - постоянная, равная единице, град;
q - чи сл о j -ых участков дл ительност ью Δ tj , в предела х которых пробные нагрузки, скорость осадок и средне интегральную температуру грунта можно считать монотонно меняющимися или постоянными;
A 1, j , α 1, j - вспомогательные коэф ф ициенты, характеризующие измен е н ия нагрузок на j -ом участке испытания;
A 2, j , α 2, j - то же, изменение осадок;
A 3, j , α 3, j - то же, изменение средне интегральных по времени темпе ратур грунт а.
При расчетах по формуле ( 19) вс пом ога тел ьный коэффициент α3, j вводится с противоположным знаком.
4. 1 4. Вспомогательные коэффициенты в формуле ( 19 ) устанавливаются пр и A = a и α = b по формулам ( 31 ) - ( 32 ) настоящих Рек омендац ий для X = ln ( Δtj + 1) , где Δtj - длительность j -го участка испытания, при:
а) Y = ln σi , j (где σi , j - пробная нагрузка, отнесенн ая к боковой поверхности сваи ил и штампа на j -ом участке ис пытания) для A 1, j и α 1, j ;
б) Y = ln ei , j (где ei , j - осадка, отнесенная к периметру сваи или диаметру штампа) дл я A 2, j и α 2, j ;
в) Y = ln |θ j | (где θ j - параметр, равный сред н еин тегральной температуре без знака минус) для A 3, j и α 3, j ;
4. 1 5. Для расчетов, связанных с использованием мерзлых грунтов и подземного льда в к аче стве материала и среды, в которой возводятся сооружения, укрупненные константы C 1 и C 2 уста н авливаю тся п о результатам испытаний на сдвиг, растяжение и сжатие.
4. 1 6. Коэффициенты условий работы КУР определяю тс я по формулам
(20)
(21)
где Jj и - инт е гральные функции, учитывающие факторы, указанные в пп. 4.3 - 4.5 соотве тственн о в кинетических уравнениях первого и второго типа.
При расчетах по формулам ( 20 ) - ( 21) нормативное сопро тивление ме рзлых грунтов может заменяться несущей способностью основания, определяе мой в соответствии с главой СНиП II -Б.6-66 и строительными нормами СН 450- 72 или несущей способностью Фсп.
Правила конструирования интегральных функций привод я тся в приложен ии 3.
При использовании мерзл ы х грунта и подземного льда в качестве материала и среды, в которой возводятся сооружения, коэффициенты условий работы устанавливаются по результатам испытаний на сдвиг, растяжение и сжатие.
4. 1 7. При переменном во времени коэффицие нте упрочнен ия m = m ( t ) вели ч ина КУР определяется по средне интеграл ьному е го значению, равн ому
(22)
где q - ч исло участков мощностью Δ ti , на которые делится г рафическая зависимость коэффициента упрочнения во в ремен и при
4. 1 8. При проектировании зданий и сооружений с нагрузками легк ого и среднего режим а коэффициенты условий работы принимаются по табл. 3.
Таблица 3
Назначение помещений в зданиях |
Значения КУР при коэффициенте упрочнения m , равном |
||||
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
1 . К ульту рно-быт овых с удельным в есом временных н агрузок 0,2 - 0,3 |
1, 2 |
1 ,2 |
1 ,4 |
1 ,5 |
1 ,6 |
2. Промышлен ны х - ти па стоянок транспорта, га ражей , складов перио дичес кого на полне ния |
1 ,3 |
1 ,4 |
1, 7 |
1, 8 |
2,0 |
3. П ромышле нны х с цеховым транспортом и удельным весом временных н агруз ок 0,2 - 0 ,3 |
1 ,4 |
1 ,8 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
4. То же , с у дельн ым весом временных нагрузок 0,6 - 0,8 |
1, 0 |
1 ,1 |
1,2 |
1, 3 |
1 ,4 |
Примечание . Коэффициенты отн осятся к температуре грунта, определяемой по формулам ( 10) и ( 11) СНиП II -Б.6-66. При учете колебаний те мпера ту р грунта в годовом цикле значения коэффициентов могут быть повышены при глуби не заложения фундаментов до 3 м на 20, до 5 м - на 1 0, а дл я св ай - на 30 проц .
4. 1 9. При разработке проектов организации работ рекоме ндуется действите льные условия работы фундаментов , насыпей и других элементов земляных и лед огрунтовых сооружений в строительный период оценивать через показатель допустимого тепла нагруж ения и относительную температуру θ э / θ с , при которой обеспечивается устойчивость основания или элементов земляного сооружения.
4.20. Показатель допустимого темпа нагружения определяется по формуле
(23)
где α, β, γ, δ - вспомогательные коэффициенты, характеризующие изменение нагрузок , расчетной схемы основания или элементов землян ого сооружения и температуры грунта, равные
α = ρс / ρэ; ; ;
, (24)
гд е ρс, ρэ - удельные нагрузки, кг/см2, к моменту окончания строительства t с и при эксплуатации сооружения t э ;
, и θс, θэ - интенсивность касательных напряжений от единичных сил и параметры, равные сред неинтеграл ьн ой по времени температуре, соответственно во время строительства и эксплуатации сооружения.
В расчетах по формулам ( 23 ) - ( 24) допускается температуру во время эксплуатации сооруж ения θэ определять по пп . 5.7 - 5.8 главы СНиП II -Б.6-66.
Относительная температура, при которой обеспечивается устойчивость сооружения в о время строительства, устанавливается по формуле
(25)
где λ, k , m - пара метры ползучести;
- показатель допустимого темпа нагружения.
Предусмотренный в проекте организации работ рост нагрузок должен проверяться расчетом, если показатель допустимого темпа н агр у жения больше единицы.
4.2 1 . Несущая способност ь фундамента Ф( t ) в моме нт времени t , о тс читы вае мый от начала нагруж ения, оце нивается по формуле
(26)
где u и hc - периметр и дли н а вмороженной части сваи во время строител ьства.
5. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗМЕРЕНИЯМ. ПЕРВИЧНАЯ ОБРАБОТКА ИЗМЕРЕНИЙ
5 .1 . Нормативные сопротивл ен ия фундаментов, деформативные свойства системы « свая - ос нование» , «ш тамп - осн ование» и коэффициент условий работы устанавливаются на основе измерения нагрузок, осадок и температуры грунта.
5.2. Измерения производятся с помощью:
- динамометров, к онтрольных грузов и манометров, о беспечивающих определ ение нагрузок с точностью 50 кг и менее;
- индикаторо в , деформоме тров или прогибомеров, обес печив ающ их определение осадок с точностью 0,05 и менее;
- термометров или терморезисторов, позволяющих определить те м перат уры грунта с точнос тью 0,1 °С;
- часов общего назначения или отметчиков времени, обеспечивающих фиксирование времени и спытания с точностью не более 0,5 мин.
Периодичность сня ти я отсчетов зависит от вида нагрузок и оговарива ется программой испытания.
5.3. Осадки измеряются на каждой ступени нагрузок, отсче ты сни маются послед овате льно чере з 5, 1 0, 20, 30, 60 мин. и далее на протяжении 6 - 10 часов через каждые 2 часа . При переходе оса док в стадию прогрессирующего течения отсчеты берутся через 60, 30, 20 мин .
5.4. Температура из меряетс я в поверхн ос тн ом слое сезонн ого оттаивания и промерзания и в толще мерзлых грунтов в точках, расположенных не менее, чем через 0,5 - 1 ,0 м и с учетом требований п. 2.2 настоящих Р е комендаций.
5.5. При испытании свай или штампов переменными нагрузками необходимо контролировать заданный закон изменения нагрузок и по результатам измерений строить синхронные по вр е мени з ависимости для нагрузок, осадок и температур грунта.
5.6. Пер в ичная обработка измерений состоит в определении:
а) среднеинтегральной по време н и нагрузки
(27)
где τ i - продолжительность испытания;
q - число j -ых интервалов времени, внутри которых изменчивостью н агрузок можно пренебречь;
Δτj - длительность j -го и н тервала ;
Ni , j - величина нагрузки на j -о м интервале;
б) среднеинтегральн о й п о толще мерзлых грунтов темпер ату ры в заданные моменты времени
(28)
где h + h ′ - длина вмороженной части сваи с учетом требований пп. 2.2 и 5.4;
θi - - тем пература i -го слоя веч н омерзлого грунта мощностью Δ hi , на которые разбивается г лу бин а h + h ′ ;
q - количество участков, внутри которых измеряется темпе р а тура;
в) средне ин теграл ьн ой- по в ремени тем пературы грунта
(29)
где τ i - продолжит ельнос ть ис пытания;
q - ч исло ин тервалов времени, на которых изменчивостью температур можно пренебречь;
А - средне интегральная по толще мерзлых грунтов температура в j -ый ин те рвал времени испытания;
Δ tj - длительность j -го интервала испытания ;
г) времени до разрушения
(30)
где ai , bi - вспомогате льные к оэффицие нты, характеризующие накопление деформаций на стадии затухающей ползучести;
a ′ i , b ′ i - то же, на стадии пр о грессирующего течения.
5.7. Вспомогательные коэффициенты определяются по формулам
(31)
(32)
где n - число опы тных точек ;
a - коэффициент, равный ординате, при X = 0;
b - тангенс угла наклона спрямленн ой к ривой;
X и Y - координаты спрямления, п ри нима ем ые по пп. 2.9, 3.7, 4.14 настоящих Рекомендаций.
5.8. По результата м контро ля пробных нагрузо к и измерения температуры грунта устанавливаются фактические отклонения от заданного режима н агруже ния. Нагрузки и температуры относятся к постоянным, если в н ачал е, конце и середине испытания на заданной ступени нагрузк и результаты измерений отличаются не более, чем на 5 - 10 проц.
5.9. Требования Рекомендаций ра с пространяются на испытание о бразцов грун та и горных пород в условиях пол зуче сти.
Приложения 1
КИНЕТИЧЕСКИЕ УРАВНЕНИЯ И ИХ КЛАССИФИКАЦИЯ
1 . Общая форма кинетических уравнений определяется усло виями длительной про чности мерзлых грунтов и строится методами термодинамики необратимых проце ссов.
2. При по с троении кинетическ их уравнений решае тся две сам остоятельны е задачи:
а) выбор параметров, характеризующих состояние мерзлого гр ун та;
б) вывод кинетического уравнения для обобщенных характеристик деформативных свойств.
3. К ине тическое уравнение включает физический закон накопления деформаций. В качестве физического закона рекоме ндуе тся использовать теорию течения. Восстанавл ивающ ие деформации могут специально не выделяться. Релаксационные явления (сниж ение на пряжени й при постоянной упругопластическ ой деформац ии и в осстановление напряж ен ног о состояния после разгрузки и фиксирования оста точны х деформаций) учитываются неявно.
4. Теория течени я должна приниматься в форме
(1)
где Dε и Dδ - де ви аторы скоростей деформаций и напря жений;
f ( T , θ , τ ) - функция инте нсивности каса тель ны х напряжений (Т), темпер атуры ( θ ) и времени (τ)
f ( T , θ , τ ) = ψ( T ) B ( θ ) φ ′( τ ), (2)
о тражающая переменную вязкость грунта.
В формуле ( 2)
ψ( T ) - фун кц ия нап ряженного состояния
(3)
B ( θ ) - функция температуры, учитывающая влияние температу ры грунта на скорость накоплен ия деформаций;
(4)
φ′(τ) - ядро пол зучести
(5)
(Здесь и в дальнейшем m - коэффициент упрочнения, ω , k , | θ | и λ - параметры полз учести, которые являются харак теристи ка м и деформативных свойств).
5. При φ′(τ) = 1 и функция f ( T , θ , τ ) физического закона ( 1) описывает течение льда с постоянной скоростью и может быть выражена формулой
(6)
где K л - параметр ползучести льда.
Параметры ползучести льда и мерзлых грунтов связаны завис имостью
K л = ω- n (1 + | θ |)1- kn . (7)
6. Номенклатурные признаки мерзлых пород оказывают влияние на параметры ползуч е сти. Поэтому все функции физического закона накопления деформаций должны определяться по материалам региональных обобщений или из испытани й на конкретных площадках. Параметры п олзу чести должны учитывать влажность - льдис тость, плотность и засоленность грунтов, их происхождение, а для свай - дополнительно технологию погружения и усл овия их вмораживания.
7. Физическому закону ( 1) соответствует кинетическое уравне ние
(8)
где t * - время до разрушения, характеризующее наступление стадии прогрессирующ его течения;
P ( τ ) - закон изменения нагрузок;
- закон изменения интенсивности касательных напряжений от единичных сил;
- функция переменной по времени темпера т уры
(9)
R - нормативное сопротивление грунта данному виду нагрузок;
- функция температуры
(10)
φ ( t ) - интеграл ядра п олзуче сти для срока службы сооружения.
8. Применительно к расчету и испытанию свай функции температуры и должны рассматриваться к ак средне интегральные по длине вм ороженной части сваи, а эпюра интенсивности кас ате льн ых напряжений м оже т прини маться по решению задачи о напряженном состоянии или по экспериментальным данным, получаемым с помощью тензометрии.
9. При расшифровке материалов испытаний свай на вертикальные нагрузки допускается сопротивление гру н та под нижним торцом с ваи специально не выделять. Это допущение приводит к уравнению следующего вида:
(11)
где N ( τ ) - закон изме нения пробной нагрузки;
u и h - периметр и длина вмороженной части сваи;
Ф - несущая с пособность основания при постоянной наг рузке и температуре.
Остальные обозначения в формуле ( 11) соо т ветствуют зави симостям ( 2) - ( 10).
1 0. Правая часть уравнения ( 11) представляет собой укрупненную константу, инвариантную различным режимам нагружен ия. Поэ тому вместо ( 11) можно з ап исать
(12)
где функция температ у ры зависит от сре днеинте гральной п о толще мерзлых грунтов температуры.
11. Более п р остая форма зависимости ( 11) имеет вид
(13)
где - скорость осадки сваи ;
θ ( τ ) - функция времени для сре днеинтегральной по длине с ваи температуры;
C 2 - новая укрупненная константа.
1 2. Укрупненные константы C 1 и C 2 п роизводн ы от деформативных свойств и могут рассматриваться как обобщенные характеристики длительной прочности мерзлы х грунтов в кинетических уравнениях первого и второго типа.
Приложение 2
ЧАСТНЫЕ СЛУЧАИ КИНЕТИЧЕСКИХ УРАВНЕНИЙ
1 . Дл я постоянных нагрузок и температур решение уравнения ( 12) может быть записано следующим образом
(14)
Отсюда для свай одного типоразмера, испытанных различными нагру зками, N 2 > N 1 , сле дует
N21 t*λ1 = N22 t*λ2, (15)
где t * 1 , t * 2 - время до разрушения, определяемое по материалам испытаний.
2. Если в процессе испытания производится последовательная откопка сваи или постепенное формирование чаши протаивания, т.е. поверхность смерзания меняется во времени, решая уравнение ( 12), переходим к другой формуле для уравнения первого типа
(16)
где q - колич ество j -х интервалов длит е льностью Δ tj , сумма которых составляет полное время до разрушения;
Nj - пробная нагрузка на j -ом интервале испыт а ния;
uhj - поверхность смерзания в j -ый период испытания;
- функция температуры на j -ом интервале испытания.
3. Для постоянных нагрузок и температур решение уравнения ( 13) имеет вид
(17)
г де - функция времени для скорости осадки с в ай на j -ой ступени нагрузок.
Приложение 3
КОНСТРУИРОВАНИЕ ИНТЕГРАЛЬНЫХ ФУНКЦИЙ
1. Интегральные функции Jj , и учитывают изменение во в реме ни нагрузок P ( τ ) интенсивности касательных напряжений , темпе ратуры , высоты вмороженной части сваи и конструируются, ис ходя из общей формы кинетических уравнен ий первого и второго типа.
2. Инт е гральная функция Jj относ ит ся к кинетическим уравнениям I типа и для штампов составляется по формуле
(18)
где tj -1 , tj - верхний и нижний пределы интегрирования, принимаемые п о у словию
tj -1 - tj = Δtj ,
(19)
где q - число j -ых участков дл ительностью Δ tj ;
t с - длитель ность строительного периода;
t э - срок службы сооружения.
В зависимости от конкретных условий рас че та фун даментов формула ( 18) м оже т иметь пять модификаций, каждая из к от орых о пределяется сочетанием функций времени для нагрузок, интенсивности касательных напряж ений и температуры грунта.
3. И нтегральная функция Jj для расчета свай принимается п о формуле
( 20)
где u и hj - периметр и высота вмороженной части свая;
, - ин тен сив ность касательных напряжений и функции температуры грунта, учитывающая изменения их во времени и по глубине z ≤ hj .
4. Нагрузку P ( τ ) в формулах ( 19 ) и ( 20) можно пре дставить как удельное сопротивление по нижнему торцу сваи и по ее боковой поверхности
(21)
где P о и P б - удельное сопротивл ение мерзлых грунтов по нижнему торцу сваи площадью F и по боковой поверхно с ти смерзания площадью uhj ;
Nj - расчетная нагрузка.
Внося P о и P б в ( 19) и ( 20), получим
Jj = Jj ,о + Jj ,б , (22)
где Jj ,о , Jj ,б - определяют с я по формулам ( 19) и ( 20) с заменой P ( τ ) соответственно на P о (τ) и P б ( τ ).
Формула ( 22) позволяет расчеты свайных фундаментов п роводить с учетом изменения во времени соотношени я между нагр узками, отнесенными к нижнему торцу и к боковой поверхности сваи. Дополни тельное условие, учитывающее пе рераспределение нагрузок, следует из ( 22)
(23)
и характеризует связь между скоростями перераспределения наг руз ок и размерами сваи.
5. Интегральные функции и относятся к ура в нениям вто ро го типа и для штампов диаметром D составляются по форм улам
( 24)
(25)
где - скорость осадок на j -ом участке эксплуатации сооружения и при нормативных сопротивлени ях основа ния.
Вер хние и нижние пределы интегрирования в формулах ( 24) и ( 25) принимаются по условию ( 19).
Формула ( 25) может иметь две дополнительные модификации в зависимости от сочетания функций времени для нагрузок и температуры грунта.
6. Для расчетов свайных фундаментов инте г ральная функция вычисляется по формуле
(26)
где u и hj - периметр и высота вмороженной части сва и на j -ом уча стк е эксплуатации сооружения;
P ( τ , z ), θ ( τ , z ) - нагрузка и температура с учетом изменени я их во времени и по глубине z ≤ hj .
Для функции в ( 26) принимается P ( τ , z ) = P ( z ) и θ ( τ , z ) = θ ( z ) .
Учет перераспределения нагрузок между нижним торцом и боковой поверхностью сваи производится по формулам ( 21 ) - ( 23).
7. Интенсивность касательных напряжений , скор ос ть осадок и должны удовлетворять в ста т ических задачах условию равновесия, а в динамических - условия движения системы «шт ам п - основ ания» или « свая - основания» .
Расчет рекомендуется выполнять с помощью ЭВМ.
СОДЕРЖАНИЕ
Введение . 1 1. Общие положения . 2 2. Определение нормативных сопротивлений мерзлых грунтов и подземного льда . 2 3. Определение характеристик деформативных свойств системы «свая - основание» или «штамп-основание» . 5 4. Определение коэффициентов условий работы .. 6 5. Требования к измерениям. Первичная обработка измерений . 10 Приложения 1 Кинетические уравнения и их классификация . 12 Приложение 2 Частные случаи кинетических уравнений . 14 Приложение 3 Конструирование интегральных функций . 15 |