1. ОБ ЩИЕ ПОЛОЖ ЕНИЯ

1.1 . Н аст оящи е ре ко мендац ии распростран яются н а и сследование прочн ости г рунтов малой сте пени литифик ации и оценк у пол зу чести при назначении п ро чн остны х характ еристик грунтов оснований.

1 .2 К грун там малой степ ен и литифик ации отн осятся осадочны е глини стые отложен ия субаквальн ого прои схождения в начальной стадии фо рмирования (илы, сапропели, ленточны е глины и сугли нки, текучепл асти чные и мягкопл асти чны е глины ) и грунты, об разовавшиеся в условия х перем енного реж има избыт очн ого увл ажнения (торф, зато рфованный г рунт).

1.3 . Проектировать основания на указанных грунтах рекомендуется на основе данных изысканий и исследований грунтов, выполненных в соответствии с требованиями СНиП II - 9 -78 «Инженерны е и зыскан ия дл я строительства. Ос новные пол ож ени я» и других но рмати вны х докуме нто в по инженерн ым и зысканиям и иссл едованиям грунтов, ут вержденных Госстроем СССР, и с уч етом н аст оящих « Реком енд аций».

1 .4 . Рек оме ндац ии основываются на положении о возможном ум еньш ении прочности грунтов малой степени литифик ации под наг рузк ой во времени благодаря ползучести. При эт ом предпол агается, что прочность уменьшается, в основн ом, за счёт ум еньшения сц епл ения. П рочность грунтов малой степени литифик ации в п риродном состо янии зависит от скорости при ложения касательных нап ряжений и ли скорост и деформирован ия грунта и практически не зависит от среднего нормального напряж ения σ, т.е. τ = c ; φ = 0 .

1 .5 . Рек оменду ется прочность (минимальное сцепление) с учетом ползучести или фактора времени назыв ать порогом прочности и обо значать τ^пр.

1.6. П ри установлении метода определения прочности грунтов рекомендуется учитывать их физ ическое состоян ие в п ри родном залегани и, метод строительства и напряженн ое со стояни е, возн ик ающ ее в грунте - основании под нагрузкой. Также необх одимо учи ты вать возможност ь возникновени я в резу льтате действия нагрузки нестабили зи ро ванн ого состояния основан ия, сложенного грунтами малой степени лити фик ации , вследствие уменьшен ия касател ьного напряжения на площадке скольжения за счет образования избыточного давления в поров ой во де u .

τ = ( σ - u ) tg φ + c ,

где τ - касательное напряжен и е на площадке сколь жения;

σ - нормальное напряжение на площадке скольжения;

φ - расчетный у г ол внутреннего трения грунта;

c - расчетное значение удельного сцепления.

1.7 . Для объективного суждения об изменении прочности грунта под нагруз кой во времени рекомендуется определять порог прочности τ^пр в трехосных приборах при сох ранении в течение опыта оп ределенного напряженно- деформированного состояния грунта, т.е. постоянной его плотности-влажности. Для этого следует определять прочность консолидированных образцов, находящихся в стабилизированном состоянии в течение опыта.

Перед определением прочности каждый образец грунта обжимается под заданным гидростатическим давлением, равным среднему нормальному напряжению при испытании.

Величина гидростатического давления определяется проектным заданием.

Определение порога прочности грунта природной плотности возможно на образцах, уплотненных давлением, равным σ_ст_р . (горизонтальный участок на компрессионной кривой), или в случае разуплотнения грунта при подъеме образца на поверхность давлением σ_э.

Величина σ_э устанавливается по ме т оду, изложенному в п рил . 1.

1 .8 . Для определения предельного состояния грунтов малой степени ли тификации рекомендуется использовать условие прочности Мора-К улона (п рил. 2).

2. НОМЕНКЛ АТУРА ГРУНТОВ МАЛОЙ СТЕПЕНИ ЛИТИФИКАЦИИ

2.1 . Грунты малой степени литификации следует подразделять по генезису на морские, перехо дные (лагунные, лиманные, дельтовые) и континентальные (аллювиальные, озерные, болотные).

По л и тологи ческому составу эти грунты могут быть глинами, суглинками и супесями; глинистые грунты могут иметь тонкие прослойки песка.

Грунты малой степени литификации полностью водонас ыщ ены ( G > 0 ,85 ) и имеют ск ры тотеку чую , теку чепл астичную или мягкопластичную консистенцию, характеризуются тик сотропн о-коагу ляцио нными связями (по П.А. Р ебинд еру).

С труктурные связи грунтов обусловлены молекулярными силами Ван-Д ер- Вааль са.

По мин ерало гическо му составу глинистых фракций эти грунты м огут быть монтмориллонитовыми, к ао линит овыми или гид рослюди стыми.

Активные микро б иологич еские процессы, сопровож дающ ие формирование грунтов в начальной стад ии, обусло вливают в их составе наличие органических веществ,

2 .2 . К грунтам малой степени литифик ации , образовавшихся в болотных условиях, относятся торфы и зато рфо ванны е грунты. Торфы образуются в отличие от ил ов и сап ро пел ей при переменном режиме избыточного ув лажнения из остатков высших растений.

Д л я процесса торфо образовани я ха ракт ерно наличие окислительных процессов при з атрудненном по ступл ении кислорода, что ведет к образованию гу мус овых веществ. Схема классификац ии грунтов малой степени лити фик ации приведена в т абл. 1.

Таблица 1

С хема классифик ации грунтов малой степени лити фик ации (П озд не- и послеледни ковы е современны е отложения)

Генетические типы	Морск и е отложения						Лиманны е, л агунные, д ельтовые отложения						К онтинентальные отложени я
Ли тол оги ческий состав	супесчаные , с углинистые, глинистые илы и суп еси , суглин ки, глины												Орга н о-мин еральны е и органические грунты
Подклассы грунтов	ил ы	глинистые отложения			ил ы	глинистые отложения			ил ы		глинистые отложения		затор фо ванны е грунты	торфы
Подклассы грунтов	Ск рыт отеку чи е	Т еку чепл асти чны е		Мягк опл асти чны е	Ск рыт отеку чи е	Т еку чепл асти чны е		Мягк опл асти чны е	Ск рыт отеку чи е	Т еку чепл асти чны е		Мягк опл асти чны е	затор фо ванны е грунты	торфы
Условия форм и рования	В условия х избыточного увлажнения. При активном участии микроорганизмов. Активность микробиологических процессов уменьшается												П ри переменном режиме избыточного увлажнения. П ри окислительных процесса х , при затрудненном поступ лении кислорода
Показатель консистенции J_L	> 1	1 - 0 ,75		0 ,75 - 0 ,5	> 1	1 - 0 ,75		0 ,75 - 0 ,5	> 1	1 - 0 ,75		0 ,75 - 0 ,5	-
Полная в лаго емк ость W , %													< 500	от 500 до 1400
Минералогический состав гл и нистой фракции	Мо нт мориллонитовый, коалинитовый, гидрослюдистый
Содержание органически х вещ еств , %	Менее 10				1. до 10 2. от 10 до 90				< 10				< 50	> 50
Х арактер струк турных связей Тик сот ропн о-ко агу ляци онны е													Г у бчатая структура почти неразложившей ся волокн и стой м ассы отмерш и х растений. При разложе нии переходи т в зернистую с коагу ляционными связями
Типичны е представители	Илы морских бассейнов: Черноморског о , Балтийского , Каспийского , Тих ого океана		Мягк оп ластичные глины морских бассейнов		Илы Д н еп ро- Буг ского лимана, Днестровского лимана и д р.		Иольдиевые глины		Илы озера Иссык -Си ваш . Сап ро пел евы е отложени я		Озерные ленточные отложения		Зат орф ованны е грунты и торфы Западной Сибири

2 .3. Грун ты с содержанием органи ческих веществ сл еду ет под разделять на гу му си ро ванны е с сод ерж анием гумуса и заторфов анны е, содержащие кроме гумуса расти тельные остатки.

2.4 . Грун ты малой степени лити фик ации характериз уются высокими коэффициентами пористости и способностью непрерывно ме нять под нагрузкой характери стики деформ ируемости , фильтрации и прочности, а также медленн ым протеканием осадок во времени под постоянной нагрузкой (коэффициент консоли дации C_V ≤ 1·10⁷ см²/год ).

3. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОРОГА ПРОЧНОСТИ В УСЛОВИЯХ ПОЛЗУЧЕСТИ ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ МАЛОЙ СТЕПЕНИ ЛИТИФИКАЦИИ

3 .1 . Для определения прочности грунтов малой степени ли ти фикации с учетом фактора времени в условиях ползучести можно поль зоватьс я теорией течения твердого тела или теорией течения вязкопластических тел с начальным сцеплением (предельным напряжением сдвига), используя обобщенное уравнение Ш ведова-Бинг ама:

τ = τ^пр + ηέ,

гд е τ - касательное напряжение;

τ^пр - касательное напряжение, соответствующее предельному напряжению сдвига или порогу прочности ;

η - пластическая вязкость;

έ - градиент скорости деформации сдвига на стадии установившейся ползучести.

Можно обобщить представление о вязкопластическом теле Ш ведова-Бинг ам а, предположив, что величина порога ползучести определяется условием пластичности Ренкин а-П ранд тля (Кулона), т.е. начальное сопротивление сдвигу зависит от нормального напряжения.

3 .2 . Дл я определения скорости деформирования рекомендуется испол ьзовать кривые ползучести в координатах ε ~ t (деформация - время ), получаемые при трехосном сжатии или кручении под всесторонним гидростатическим давлением. Эти кривые, состоящие в общем случае из трех характерных участков: неустановившейся ползучести АБ, установившейся ползучести БВ, прогрессирую щего течения ВГ или затухающей ползучести (рис. 1 ), - позволяют по углу наклона участка установившейся ползучести, практически прямолинейного, устано вить скорость деформации сдвига.

3.3 . Для получения достоверных кривых ползучести необходимо соблюдение принципа однородности напряженно-деформированного состояния образца грунта в процессе всего опыта.

Д л я этого рекомендуется проводить испытание образц а в трехосном приборе или в приборе на кручение под гидростатическим давлением в полностью стабилизированном состоянии, при сохранении по стоянных сред него нормального напряжения и плотности-влажности по методам , и зложенны м в Ру ководстве.*

*⁾ Р уко водс тво по определению прочности ил ов и заторфо ванны х г рун тов. М., С тройи здат, 1977 .

3.4 . О бр азец грунта перед испытанием на ползучесть рекомендуется выдержив ать до ст абил изации объемных деформац ий под гидростатическим давлением, равн ым средн ем у нормально му напряжен ию.

Для устранения возникающего дополнительного давления в по рово й в оде при приложении осевой нагрузки в условиях трех осного сж атия всестороннее гидростатическое д ав ление надо у ме ньшать на 1 /3 э той нагрузки.

3.5 . Дл я сохранени я пост оянной величин ы осевого напряжения рекомендуется увеличи ть осевую нагруз ку в соответствии с поперечным расширением образца, которое может быть определено из условия несжимаемости материала по формуле:

где F₀ - начальная площадь поперечного сече ни я образца;

∆ h / h = ε - относительная осевая деформация сжатия образца.

Рис 1 . Кривые ползучести при различны х касательных напряжениях τ

В ходе опыта осевую нагрузку на образец можно увеличивать с помощью рычага специальной конструкции.

3.6 . Для построения кривых ползучести рекомендуется испытать серию образцов при заданном среднем нормальном напряжении при различных касательных напряжениях, составляющих 60 , 70 , 80 , 90 % от касательного напряжения при быстром разрушении грунта в тех же условиях. В результате получают семейство кривых ползучести с различным временем до разрушения. При использовании теории течения твердого тела на основе кривых ползучести может быть построена зависимость между касательными напряжениями, вызывающими разрушение грунта, и соответствующим временем разрушения (рис. 2 ). Эта кривая носит название кривой длительной прочности. Точка кривой на ординате соответствует мгновенному заг ру жению и называется мгновенной прочностью. За прочность в условиях ползучести принимается предел длительной прочности τ^дл = τ^пр . За предел длительной прочности принимают напряжения, при которых деформации затухают и разрушения не происходит.

При и спользовании теории течения вязкопл асти чески х тел с начальным сцеплением на участке установившейся ползучести для каждой кривой ползучести определяют скорость деформации (п. 3.2), вычисляют интенсивность деформации или градиент скорости и строят кривую зависимости ε от τ на пределе разрушения (рис. 3). Участок τ^пр на оси касательных напряжений рекомендуется приним ать за порог прочности или прочность в условиях ползучести.

3 .7 . С целью повышения э кономической эффективности исследований за счет сокращения времени испытания и обеспечения возможности определения порога прочности неоднородных грунтов рекомендуется пользоваться методами: а) деформирования, который заключается в разрушении серии образцов грунта при различных постоянных скоростях деформирования в интервале от 4 до 0 ,01 мм/ мин (рис. 4). Точка А - критерий разрушения. Порог прочности определяют по теории течения вязкопл асти чески х тел в соответствии с п. 3.6; б) медленного, ступенчатого приложения нагрузки на образец с выдержкой каждой ступени до условной стабилизации деформации. За усл овную стабилизацию принимае тся деформация, не превышающая 0,01 мм за 12 ч. Первая ступень нагрузки не должна составлять более 60 %, а ка ждая последующая ступень не должна увеличив аться более чем на 10 % от величины касательного напряжения при быстром разрушении (мгновенная прочность). За величину порога прочности τ^пр рекомендуется принимать касательное напряжение, соответствующее ступени нагрузки, предшествующей разрушению (точка А на кривых рис. 5). Метод применим т олько при условии сохранения определенного напряженно-деформированного состояния в течение всего опыта.

Рис. 2 . Зависимость касательного напряжения ил ов на пределе разрушения от времени при σ_з = 0,025 МП а:

1 - J_L = 1 ,03 , 2 - J_L = 0,70

Рис . 3 . Зависимость интенсивности касательных напряжении на пределе разрушения от градиента скорости деформирования искусственно подготовленных образцов из глинистого ила.

Опыты проведены: 1 - под постоянной нагрузкой; 2 , 3 , 4 - с постоянной скоростью деформирова н ия

3 .8 . Опыты на ползучесть и определение прочности рекомендуется проводить в приборах трехосного сжатия или методом кручения под гидростатическим давлением. Рекомендуемые конструкции приборов приведены в работе института «Ру ководство по определению прочности ил ов и заторф ованны х грунтов».

4. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ИЗМЕНЕНИЯ ПРОЧНОСТИ ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ МАЛОЙ СТЕПЕНИ ЛИТИФИКАЦИИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ФАКТОРА ВРЕМЕНИ И РЕЖИМА ИСПЫТАНИЯ

4 .1 . При оценке прочности глинистых грунтов малой степени литификации рекомендуется учитывать реологические свойства, проявляющиеся в виде ползучести и падения прочности под нагрузкой во времени.

Характер ползучести (затухающая и незатухающая) зависит о т величины приложенной нагрузки (см. рис. 4).

В каждом семействе кривых п олзучести при заданном среднем нормальном напряжении продолжительность ползучести грунта зависит от величины напряжения сдвига. С увеличением напряжения сдвига уменьшается стадия течения с пос тоянной скоростью, увеличиваются вертикальные деформации стадии неустановившегося течения. Мини мальная разница в касательных напряжениях (0 ,001 МП а) резко увеличивает или уменьшает скорость течения грунта.

4 .2 . Паден ие прочности во времени может быть определено по кривой зависимости τ от времени t (см . р ис. 2), описываемой для грунтов малой степен и лити фик ации уравнениями вида τ = at^-1 .

Справедливость применения указанной зависимости подтверждается выравниванием кривых τ ~ t при построении их в координата х ln τ ~ lnt (рис. 6, а и б и 7 , а и б).

4 .3 . Зависимости касательных напряжений на пределе разруше ния τ_max грунтов малой степени литификации от градиента скоро с ти деформирования έ (рис. 8) следует описывать уравнени ями типа

τ_max = τ^пр + η έ^K¹ ,

где τ^пр - порог прочности;

η - вязкость;

K 1 - коэффициент.

Величины τ^пр , η и K 1 в уравнении зависят от влажности ( консистенции) и структурной связности грунта.

На определенном участке градиентов скоростей эта зависимость может быть прямолинейной (например, см . р ис. 3, прямые 1 ; 2 ), т .е. зак ономерности деформаций при сдвиге подчиняются закону Ш ведова-Бин гама.

Рис. 4 . Зависимость относительной деформации от дев иатора напряжений σ₁ - σ₃ для серии и ску сственно подготовленных образцов из ила при скорости деформирования в мм/мин:

1 - 2 ; 2 - 1 ; 3 - 0 ,5 ; 4 - 0 ,25 ; 5 - 0 ,10 ; 6 - 0 ,01 .

Рис . 5 . Зависимость относительной деформаци и ε ил ов Дн еп ро -Буг ск ого лимана от времени t при за г ружении ступенями с выдержкой до условной стабилизации 0 ,01 мм за 12 ч при σ = 0 ,01 МП а:

опыт 1 : а - τ = 0,0054 МП а; б - τ = 0 ,0063 МПа; в - τ = 0,0074 МП а; г - τ = 0,0085 МП а; д - τ = 0,0096 МП а;

опыт 2 : а - τ = 0,0049 МП а; б - τ = 0,0059 МП а; в - τ = 0,0070 МП а; г - τ = 0,0078 МП а; д - τ = 0 ,0090 МП а

4 .4 . При оценке прочности глинистых грунтов следует исходить из установленной зависимости уменьшения прочности грунтов малой степени литифик ации с увеличением времени испытания при любом режиме заг руж ени я (постоянная нагрузка, ступенчатое наг руж ение, монотонное непрерывное увеличение нагрузки с постоянной заданной скоростью деформирования). Прямолинейные зависимости ln τ ~ lnt на пределе разрушения грунтов получены при определении прочности с учетом ползучести во всех режимах загружения, т.е. как при выдерживании образцов под различными постоянными нагрузками (рис. 6 а и б), так и при разрушении образцов с различной скоростью деформирования (рис. 7, а и б).

Величины прочности грунтов малой степени литификации, полученные в условиях ползучести (длительная прочность) и при разл и чных режимах загружения образца (монотонное, ступенчатое), отличаются несущественно (см. т абл. 2).

Некоторое приуменьшение величин прочности, полученное при мон о тонном приложении нагрузки с постоянной скоростью деформирования, объясняется, по-видимому, тик сотропны м характером структуры этих грунтов.

Прочность и порог прочности τ^пр , полученные любыми методами, закономерно увеличиваются с уменьшением коэффициента пористости e и консистенции J_L (рис. 9 и 10).

Следовательно, в условиях дренирования скорость объемной ползучести будет уменьшаться с уплотнением грунта в процессе к он солидации, а п рочность увеличиваться.

4 .5 . Рекомендуется прочность в условиях по лзучести соп оставлят ь с мгно венной прочностью (быстрое разрушение грунта) и со стан дартной прочностью (медленное ступенчатое приложение н агрузки с выдержкой каждой ступени до условной стабилизации деформации < 0 ,01 мм/мин и ли с прочностью, полученной при постоянно й скорост и деформирования 0 ,1 мм/ мин).

Р и с. 6 . Зависимости касательного напряжения на пределе разрешения от времени в логарифмических коорд инатах для ил ов и текуче пластичных глин при испы тан ии под постоян ной нагрузкой

а - 1 - J_L = 1,03 ; 2 - J_L = 0 ,70 ; б - J_L = 0 ,88

Рис . 7 . Зависимости касательного напряжения на пределе разрушения от времени в логариф мических координатах для ил ов и теку чепл асти чны х глин при испытании с постоянной скоростью деформирования:

а - 1 - J_L = 1 ,18 ; 2 - J_L = 1 ,36 ; б - J_L = 0 ,83 .

Рис. 8 . Зависимость касательных напряжений на пределе разрушения от градиента скорости деформирования образцов ила

Наименование грунта	Консистен ц ия J_L ^ср	Структурная связность ( 1 - β)_ср	Давление уплотнения σ_у, МПа	Среднее нормальное напряжение, σ_з, МПа	Режим приложения нагрузки
					С постоянной скорос т ью деформирования		Ступеням и		Постоянная нагрузка на серию образцов
					С ко рость деформирования 2 мм/ мин	Скорость деформирования 0 ,5 - 0 ,01 мм/ мин	Быстро	При стабилизации деформации 0 ,01 мм за 12 ч	Постоянная нагрузка на серию образцов
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
					П р очность в МП а
					τ^мг	τ^пр³	τ^мг	τ^пр²	τ^пр¹
Искусственно подготовленные образцы из ила глинистого	0 ,82	0,433	0,075	0 ,075	0 ,031	0,024	0 ,045	0 ,023	0 ,028
	0,86	0,240	0,050	0,050	0 ,033	0 ,0149	0,0496		0 ,0177
	0,81	0,366	0,025	0,025	0 ,0166	0 ,0085	0 ,0205	0 ,011	-
	0 ,97	0 ,218	0 ,050	0 ,050	-	-	0 ,023	0 ,013	-
	0 ,90	0 ,218	0,050	0 ,050	0 ,0231	0 ,014	-	-	-
	0 ,60	0 ,218	0,050	0 ,050	0 ,024	0,0135	-	-	-
Ил глинистый уплотненный ( Дн еп ро- Буг ский лиман)	0 ,96	0 ,127	0 ,015	0 ,015	0 ,015	0 ,012	0 ,017	0 ,013	0 ,012
	0 ,89	0 ,127	0,010	0,010	-	-	0 ,011	0 ,0085	-
	-" -	0,127	0 ,010	0,010	-	-	0 ,0102	0 ,0078	-
	0 ,77	0 ,127	0 ,010	0 ,010	-	-	0 ,019	-	0 ,0145
Ленточная глина	0 ,81	0 ,173	0 ,010	0 ,010	-	-	0,021	0 ,017	-
	0 ,98	0 ,212	0 ,025	0 ,025	0 ,0157	0 ,008	-	-	-
	1 ,01	0 ,212	0 ,025	0 ,025	-	-	0 ,016	0 ,0092	-

Рис. 9 . Зависимость порога прочности глинистых грунтов малой степени литифик ации от кон систенции J_L

Образцы с искусственно сформированной структурой: J_ρ^ср = 27 ; 1 - σ_ср_. = 0 ,025 МП а; 2 - σ_ср_. = 0,5 МП а; 3 - г лина морска я: J_ρ^ср = 25; σ_ср. = 0,05 - 0,035 МПа; 4 - ил Дн епро -Буг ского лимана: J_ρ^ср = 75 ; σ_у = σ_ср_. = 0 ,01 МПа; 5 - ил Днестровского ли ман а: J_ρ^ср = 62 ; σ_у = σ_ср_. = 0 ,05 МПа

Рис. 10 . Зависимость сопротивления сдвигу искусственно сфо рмированных в лотках образцов из глинистого ила Черного моря от консистенции ( J_L ) , испытанных при различных условиях разруш ени я (○ - быстрое; - медленное; ● - в условиях ползучести):

1 - а , б, в - σ_у = σ₃ = 0,025 МП а ср. данные по 25 опытам; 2 - а, б, в - σ_у = σ₃ = 0,025 МП а ср. данные по 10 опытам; 3 - а, б, в - σ_у = σ₃ = 0,05 МП а ср. данные по 17 опытам; 4 - а, в - σ_у = σ₃ = 0,075 МП а ср. данные по 17 опытам

Таб л ица 3

№ серии о п ытов	Давление уплотн е ния в лотке σ_у МП а	Количество опытов	П л астичность, %			Консистенция J_L ^ср	Коэф фици ент пористости e _ср	Степень насыщения G _ср	Ст р уктурная связность (1 - β)_ср	Х арактеристики прочности при разных условиях испы тания					Падение τ^пр в % по отношению к
№ серии о п ытов	Давление уплотн е ния в лотке σ_у МП а	Количество опытов	W_L	W_P	J_P	Консистенция J_L ^ср	Коэф фици ент пористости e _ср	Степень насыщения G _ср	Ст р уктурная связность (1 - β)_ср	Уплотнение в стаби л омет ре σ_у, МПа	Среднее напряжение σ_ср = σ ₃ , МП а	τ^мг, МПа	τ^медл = τ^ст , МП а	τ^пр, МПа	τ^мг, МПа	τ^медл = τ^ст , МП а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	15	17
Искусственно сформированная структура образцов грунта из глинистого ила, о тобр анного в Чер ном море
1	0 ,025	7	57	35	22	1 ,37	1,747	1 ,0	0 ,43	0	0 ,025	0 ,013	0 ,0057	0 ,0047*	63 ,9	17 ,6
2	0 ,025	11	63	37	26	1 ,15	1 ,845	1 ,0	0 ,317	0	0 ,025	0 ,010	0 ,0067	0 ,0058*	42	14
4	0 ,025	5	58	30	28	0 ,81	-		0 ,400	0 ,025	0 ,025	0 ,0166	0 ,0098	0 ,0085 *	48 ,8	13 ,3
7	0 ,025	5	63	32	31	0 ,94	1 ,650	0 ,94	0 ,332	0 ,025	0 ,025	0 ,0296	0 ,0259	0 ,0209	29 ,4	19 ,4
8	0 ,025	2	63	32	31	0 ,81	-	1 ,00	0 ,332	0 ,025	0 ,025	0 ,0205	-	0 ,011	46 ,7	-
11	0,025	5	59	34	25	0 ,58	1 ,276	1 ,00	-	0 ,025	0 ,025	0 ,0463	0 ,0298	0 ,0268	42 ,1	10 ,1
5	0 ,050	4	59	34	25	0 ,88	1,524	0 ,95	0 ,338	0 ,050	0 ,050	0 ,033	0 ,015	0 ,0149*	54 ,8	0 ,7
12	0 ,050	7	61	32	29	0 ,84	1 ,494	1 ,00	0 ,141	0 ,050	0 ,050	0 ,0496	0 ,0277	0 ,0177	64 ,3	36 ,1
3	0,050	6	58	30	28	1 ,18	1,701	1 ,00	0 ,254	0	0 ,025	0 ,0138	0 ,0094	0 ,0085 *	38 ,4	10
6	0 ,025	8	59	34	25	0 ,77	1 ,432	1 ,00	0 ,433	0 ,075	0 ,075	0 ,0310	0 ,0255	0 ,0238	23 ,3	6 ,7
10	0 ,025	3	59	34	25	0 ,84	1 ,474	1 ,00	0 ,433	0 ,075	0 ,075	0 ,045		0 ,023	48 ,0	-
9	0 ,025	6	59	34	25	0 ,84	1 ,476	0 ,99	0 ,433	0 ,075	0 ,075	0 ,045	-	0 ,0285	36 ,7	-
Искусственно сфо р мир ованная структур а образц ов из глин истого ил а, отобранного в рай оне Тихого океана
1	0 ,0175	7	114	57	57	1 ,12	2,934	0 ,98	0 ,412	0 ,00	0 ,020	0 ,011	0 ,0074	0 ,0069	37 ,3	6 ,8
2	0 ,025	7	120	51	69	1 ,03	2 ,984	1 ,0	0 ,37		0 ,025	0 ,0202	0 ,0185	0 ,013	35 ,6	29 ,7
3	0 ,025	8	120	51	69	0 ,70	2 ,391	1 ,0	0 ,33		0 ,025	0 ,0302	0 ,0206	0 ,0153	49 ,3	25 ,7
Искусственно сформированная структура образ ц ов грунта из суглин ка
13	0 ,050	20	25	13	12	0 ,88	0 ,636	1 ,0	0 ,108	0	0 ,05	0 ,04	0 ,031	0 ,03	25	3 ,3
*⁾ Разрушение образцов при разной скорости деформирования

При этом установлено существенное уменьшение падения прочности в условиях ползучести (порог прочности) по отношению к мгновенной прочности (до 64 %) и во всех случаях меньшее по отношению к стандартной прочности (табл. 3).

Прочность образцов грунта с искусственно сформированной структурой в условиях ползучести уменьшается в среднем на 43 % ± 11,7 % по отношению к мгновенной прочности и на 15 ,9 % ± 7 ,4 % по отношению к стан дартной прочности. На абсолютную величину прочности и величину относительного падения прочности в условиях ползучести влияет структурная связность грунта и его упрочнение во времени. Это подтверждается данными, приведенными на рис. 11.

Относительные величины падения прочности в условиях ползучести для грунтов природного сложения приведены в табл. 4. Во всех случаях для грунтов природного сложения наблюдается меньшее падение прочности, чем для грунтов с искусственно сформированной структурой. В условиях ползучести прочность грунтов не н арушенного сложения по отношению к мгновенной прочности уменьшается в среднем на 26 ,2 % ± 9 %, а по отношению к стандартной прочности - на 10 % ± 6 ,1 %.

5. УЧЕТ ПОЛЗУЧЕСТИ ПРИ НАЗНАЧЕНИИ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ МАЛОЙ СТЕПЕНИ ЛИТИФИКАЦИИ

5 .1 . При проектировании и строительстве на основаниях, сложенных грунтами малой степени литифик ации , рекомендуется учитывать влияние на несущую способн ость грунтов фактора времени или их ползучесть.

Влияни е ползучести грунтов может оцениваться порогом прочности τ^пр или параметрами длительной прочности c ' и tg φ ', в основном за счет уменьшения сцепления .

Степень уменьшения сцепления в расчетах определяетс я сложнос тью, назначен ием и продолжительностью эксплуатации возводимого сооружения.

Рекомендуется проводить комплексные исследования пр оч ности подстилающей сооружение толщи грунта. В эти исследования должны входить б ыстрые неконсолидированные испытания по закрытой схеме для характеристики грунта к началу строительства, консолидированные испытания для характеристики прочности основания в результате предп остро ечн ого уплотнения или уплотнения в процессе ст рои тел ьства и экспл уатации сооружения и испы тания на ползучесть в условиях однородного напряженно- деформированного состояния грунта для каждой заданной плотности грунта. Уплотняю щие давления могут быть равны ми σ_стр_., σ_э (см. п рил . 1) или проектны м нагрузкам.

Рис . 11 . Завис имость сопротивления сдвигу τ искусственно сформированных в лотках образцо в из глини стог о ила района Тихого океана от консистенции J_L , испытанных при различных условиях разрушения (○ - бы ст ро е; - м едленное; ● - в условиях ползучести):

1 а , б, в - σ_у = σ₃ = 0,025 МП а (ср. данны е по 15 опы там); 2 а, б, в - σ_у = σ₃ = 0,0175 МПа (ср. данные по 8 опытам)

Таблица 4

№ серии опытов	Г лу бин а, м	П л астичность, %			Консистенция J_L ^ср	Коэф фици ент пористости e _ср	Степень насыщения G _ср	Ст р уктурная связность (1 - β)_ср	Х арактеристики прочности при разных условиях испы тания					Падение τ^пр в % по отношению к
№ серии опытов	Г лу бин а, м	W_L	W_P	J_P	Консистенция J_L ^ср	Коэф фици ент пористости e _ср	Степень насыщения G _ср	Ст р уктурная связность (1 - β)_ср	Уплотнение в стаби л омет ре σ_у, МПа	Среднее напряжение σ_ср = σ ₃ , МП а	τ^мг, МПа	τ^медл , МП а	τ^пр, МПа		τ^мг, МПа	τ^медл , МП а
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14		15	16
Ил супесчаный G ₄ m северо - западный район Черного моря
1		32	26	6	1 ,20	0 ,888	1 ,0	-	0 ,03	0 ,03	0 ,042	0 ,031	0 ,03		25	3 ,3
Глина мягк опл асти чн ая G ₄ m
2	19 ,3	48	26	20	0 ,54	0 ,957	1 ,0	0,182	0 ,05	0 ,05	0 ,036	-	0 ,032 *		11 ,2	-
3	12 ,2	48	29	19	0 ,41	0 ,970	1,0	0,363	0 ,015	0 ,015	0 ,044	0 ,036	0 ,035*		20 ,5	2 ,8
4	19 ,3	46	26	20	0 ,56	0 ,938	1,0	0 ,182	0,05	0,05	0,036	-	0,026*		27,8	-
Глина те ку чепл асти чн ая G ₄ m из Балтийс к ого бассей н а
5	13 ,3	56	30	26	0 ,77	1,254	1 ,0	0 ,338	0,035	0 ,035	0 ,0328	-	0 ,021 *		36	-
Гли н а текучепластичная (Дн епро -Буг ский лим ан )
6	2 ,7	156	50	106	0 ,75	3 ,435	1 ,0		0,015	0 ,015	0 ,0207	-	0 ,0129		38 ,7	-
7	6,9	148	62	86	0 ,97	3 ,931	0 ,98	0 ,112	0 ,015	0,015	0 ,0145	-	0,0117 *		19 ,4
8	8 ,5	134	71	63	1 ,28	3,947	0,98	0 ,225	0 ,015	0 ,015	-	0 ,0140 * 0 ,0190	0 ,0126			10 34 ,7
9	9,1	156	59	97	0,95	4 ,119	0 ,98	0 ,127	0,015	0,015	0 ,017	0,0159	0 ,0144		15 ,3	9 ,5
10	13 ,7	112	48	64	0 ,68	2,541	0,97	0 ,271	0,015	0,015	0 ,017	-	0 ,0117		31 ,2	-
11	12 ,3	120	50	70	0 ,81	2 ,890	0 ,99	0 ,173	0,010	0 ,010	0 ,0215	-	0,0173		19 ,5	-
12	11 ,1	125	55	70	0 ,84	2 ,964	0 ,98	0,187	0,010	0,010	0 ,0101	-	0,0085		15 ,8	-
13	11 ,1	125	55	70	0,95	3 ,206	0 ,96	0 ,187	0 ,010	0 ,010	0 ,0108	-	0 ,0079		27
14	10 ,3	146	56	90	0,77	3 ,436	0,97	-	0,010	0,010	-	0,0175	0,0146		-	16,5
Ил упло тненны й (Днестровский лиман)
15	7,8	98	51	47	1 ,14	2,737	1,0	0 ,217	0 ,05	0 ,05	0 ,0175	-	0 ,013		26 ,0	-
16	7 ,8	98	51	47	0 ,90	2,434	0,98	0,27	0 ,05	0 ,05	0 ,0187	-	0 ,0141 *		24 ,6
17	7 ,6	134	57	77	0 ,60	2,682	0,99	0,219	0 ,05	0 ,05	0 ,021	-	0 ,0131		37 ,6
Г лина ленточная
18	6,3	71	24	47	1 ,01	1 ,920	1,0	0,154	0 ,025	0 ,025	0 ,016	-	0,0096		40
19	6,3 - 7,5	64	24	40	1,02	1 ,761	1,0	0,271	0 ,025	0 ,025	0 ,0157	0 ,010	0,008 *		49 ,1	20
*⁾ Раз руш ение об разцо в п ри разн ой ско ро сти деформирования

П ро чн ость грунтов в условиях ползучести в производственных лабораториях можно определять в приборах трех осного сжатия на одном образце путем ступенчатого приложения вертикальной нагрузки с выдержкой каждой ступени до затухания деформаций (условная стаби лиз аци я деформации < 0 ,01 мм за 12 часов) при условии сохранени я однородного напряженного состояния грунта в течение всего опыта.

5 .2 . Дл я определения параметров прочности глинистых грунтов малой степени ли ти фик ации образцы, уплотненные заданным давлением, должны разрушаться в трехосном приборе не менее чем при трех средних нормальны х напряжениях и при трех режимах заг ру жени я - бы стро м (мгновенная прочность), медленном (стандартная прочность), в условиях ползучести (порог прочности).

Образцы могут быть разрушены при средних нормальных давления х, мен ьших давления уплотнения, т.е . при консолидированном состоянии или при больших средних нормальных напряжениях, когда возникнет нестабили зи ро ванн ое состояние образца.

Во втором случае для определения порога прочности можно пользоваться только способом деформирования образца с постоянной скорость ю и испытание проводить по закрытой схеме. Скорость деформирования следует выбирать в интервале от 2 до 0 ,1 мм/ мин (при высоте образца до 80 мм). Сравнительно быстры е испытания по закрытой схеме позволяют сохранить постоянн ое состояние образ ца в течение опыта.

В качестве примера на рис . 12,а и б приведены огибаю щие к кругам Мора по испытаниям суглинка с искусственно сформированной структурой.

Результаты обработаны по полным и эффективным н апряжениям.

5 .3 . Количество опытов по определению прочности для каждого и нженерно-геологического элемента устанавливается в соответствии с ГОСТ 20522-75*⁾.

*⁾ Грунты. Метод статистической обработки результатов определений характеристик. М ., Издательство стандартов, 1975 .

Рис . 12. О гибающи е Мора, выраженные через полные (а) и через эффективные (б) напряжения по результатам н еконсолиди ров анн о-н ед рени ров анны х испытаний образцов с искусственно сформированной струк турой, подготовленных из суглинка

( J_p = 12 ; J_L^ср = 0 ,88 ; разрушени е произведено при скоростях деформирования: φ^мг; c^мг - 1 мм/ мин; φ^ст; c^ст - 0 ,1 мм/мин ; φ^пр; c^пр - в услов и ях ползучести)

5 .4 . Норм ативные зн ачения параметров прочности грунтов при всех режимах испытания следует вычислять по методу наименьших квадратов для всей совокупности опытны х величин τ в инженерно- геологическом элементе в соответствии с п. 3.2 ГОСТ 20522-75 и с использовани ем рекомендаций Руководства.

5 .5 . Расчетны е значения параметров прочности грунтов при всех режимах испытания следует определять в соответствии с п. 3.5 ГОСТ 20522-75.

В качестве примера в табл . 5 приведены нормативные и расчетные значения параметров прочности, вычисленные по комплексным исследованиям 4^х- метровой толщи ил ов в основании дамбы Дн естро вского ли ман а. Приведенные нормативные и расчетные значения параметров прочности илов, уплотненных давлением 0 ,05 МП а, соответствуют давлению от 5- метрового слоя п еска, намытого для п редп ост роечн ой кон солид ации . Разрушение образцов произведено быстро по закрытой схеме при средних нормал ьных напряжениях 0,05 ; 0,075 ; 0,10 МПа.

П орог прочности τ^пр определен при среднем нормальном напряжении 0 ,05 МПа, равном давлению уплотнения .

Средняя нормативная величина τ^пр близка к расчетной величине τ при доверительной вероятности 0 ,95 , полученной при быст рых испытаниях грунта в нестабилизированном состоянии.

Порог прочности τ^пр, определенный при среднем нормально м напряжении 0,1 МПа, несколько меньше расчетной величины τ п ри быстром разрушении, полученной при доверительной вероятности 0 ,95.

5.6 . Время для любой заданной степени консолидации грунта может быть определено по формуле:

t = TH² / C_V ,

где T - фактор времени;

H - мощность расчетного слоя в с м;

С_V - коэффициент фильтрационной консолидации в см² /год.

Фактор времени T = C_Vt / H² - безразмерная величин а.

Степень консолидац ии U является функцией фактора времен и.

Поскольку характеристики грунта и мощность сжимаемого сло я входят в уравнение для определения степ ени консолидации только в комбинации, представленной безразмерным фактором времени T , з н ачение U будет одним и тем же для любого слоя грунта, котор ый консоли дируется в одинаковых условиях нагрузки и дренирования.

Таблица 5

Уплотне н о ги дростатическим давлением	Средние х арактеристики грунтов после предварительного уплотнения и разрушения		К оличество определений	Х арактеристик и прочности
				Средние нормативн ы е			С редние минимальны е			Расчетные с доверительной вероятностью						Порог прочности в условиях ползучести, средн и е значения при давлении уплотнения
				Средние нормативн ы е			С редние минимальны е			0 ,9			0,95
σ_у, МП а	e _ср	J_L ^ср	n	tg φ _н ⁰	φ _н ⁰	c ^н , МП а	tg φ _н ⁰	φ _н ⁰	c ^н , МП а	tg φ _н ⁰	φ _н ⁰	c ^н , МП а	tg φ _н ⁰	φ _н ⁰	c ^р ¹ , МП а	τ_ср^пр, МПа
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
0 ,05	2 ,499	0 ,63	14	Разр ушено при σ₃ > 0 ,05
				0 ,017	1	0 ,0208	0 ,017	1°	0,0165	0,016	0 °58'	0 ,148	0 ,016	0°58'	0 ,130	0 ,0131
				Разрушено при σ ₃ < 0 ,10
0 ,10	2 ,210	0 ,48	10	0 ,158	9	0 ,0164	0 ,128	7°15'	0 ,0162	0 ,150	8°30'	0 ,0105	0 ,148	8°30'	0,0085	0 ,0185

Значение степени консолидации б ы ло определено Терц аги с помощью дифференциаль ного уравнения консолидации для всех условий, имеющих практическое значение.

По лученные результаты представлены в виде табл. 6

Таблица 6

U T	0 ,1	0 ,2	0 ,3	0 ,4	0 ,5	0 ,6	0 ,7	0 ,8	0 ,9
Дренаж односторонний	0 ,008	0 ,031	0 ,071	0 ,126	0 ,197	0 ,287	0 ,403	0 ,567	0 ,848
Дренаж двухсторонний	0 ,048	0 ,090	0 ,115	0 ,207	0 ,281	0,371	0 ,488	0 ,652	0 ,933

0 ,1

0 ,2

0 ,3

0 ,4

0 ,5

0 ,6

0 ,7

0 ,8

0 ,9

Дренаж односторонний

0 ,008

0 ,031

0 ,071

0 ,126

0 ,197

0 ,287

0 ,403

0 ,567

0 ,848

Дренаж двухсторонний

0 ,048

0 ,090

0 ,115

0 ,207

0 ,281

0,371

0 ,488

0 ,652

0 ,933

Ко э ффициент консолидации C_V для грунтов малой степени л ити фик ации рекомендуется определять путем обработки экспери ментальной кривой консолидации методом квадратного корня из времени.*⁾

*⁾ Тейлор. Основы механики грунтов. Пер. в а н глийского. М., Го сстройи здат, 1960 .

5 .7 . Для устан овления величин допускаемой нагрузки на грунт в основании фундаментов должны быть использованы надлежащие величины коэффициентов запаса, в том числе коэффициенты запаса, относящиеся к параметрам прочности грунтов: c и tg φ .

С точки зрения определения возможного нарушения прочности грунтов, при оценке допускаемой нагрузки на глинистые грунты м алой степени ли ти фик ации со слабой водопроницаемостью решающим является начальное состояние грунта. При этом условии на с тадии проектного задания в расчеты должны вводиться расчетные показатели прочности грунта, определенные в быстрых испы таниях п ри трехосном сжатии по закрытой схеме и отнесенные к полным напряжениям.

При определении расчетных показателей прочности нужно использовать доверительную вероятность 0 ,95 .

5 .8 . При наз начении характеристик прочности грунтов с учетом п редп ост ро ечн ой консолидации, а также в период строительства и в процессе эксплуатации сооружения рекомендуется учитывать одновременность протекания процессов консолидации и ползучести и возможное изменение прочности грунтов во времени. В этом случае следует использовать характеристики, полученные в условиях ползучести для соответствующей плотности грунта.

Время, необход и мое для достижения определенной заданной степени консолидации , определяется в соответствии с п. 5.6.

Особенно важное значение имеет учет ползучести гл и нистых грунтов при оценке прочности в толще откосов, склонов, в выемках, в засыпк ах высоких подп орны х стен при глубоком залегании глинистых пластов под сооружением.

5 .9 . При назначен ии расчетных значений параметров прочности грунтов малой степени литифик ации следует учитывать инж енерно- геологические условия площадки и свойства грунтов, способны е вл иять н а их устойчивость, как-то: тик сот ропию , анизотропию, условия строительства, возможные дополнительные нагрузки, вибрации от движен ия транспорта, работы машин и т.д.

Приложение 1

Методика определения величины давления, эквивалентного природному давлению на образец грунта

Давление, эквивалентное природному давлению σ_э н а образец грунта, рекомендуется определять по кривой сж имаемости (компрессионной кривой), построенной на основании испытания в одометре образцов грунта ненарушенного сложения в подводном состоянии при осевом фильтрационном потоке без возможности набуха ния (под арретиром).

Давление на образец передают ступенями, равными 0 ,005 МПа до начала деформации грунта. Начало деформации грун та фиксируется по отклонению стрелки мессу ры на величину, превышающую тарирово чную поп равку прибора. После установления давления σ_стр, при котором начинается деформация грунта, груз снимают и кладут первую ступень нагрузки в 2 раза более σ_стр, которую выдерживают до стабили зации деформации. Опыт на компрессию продолжают по обы чной методике.

Вычисляют для исследуемого образца грунта начальный коэфф и циент пористости и степень насыщения. Если степень насыщения грунта меньше 1 , то по формуле В.Г. Булычева:

где h - высота образца в м м ;

e₀ - начальный коэффициент пористости;

G - степень влажности,

определяют величину набухания образца грунта при подъеме его на поверхность. Вычисляют относительную деформацию набухания.

Строят кривую зависимости относительной деформации от давления (см . р ис. 13).

На кривой отмечают точку ∆ h_н и соединяют ее пунктир н ой линией с осью давления. Получают давление, эквивалентн ое природному σ_э. Если степень водонасыщ ени я равна единице, то за эквивалентное давлени е принимают давление, соответствующее горизонтальн ому участку аб на компрессионной кривой.

Рис . 13 . Кривая сжимаемости ила, полученн ая по данн ым испытания в компрессионном приборе.

Приложение 2

Определение условия прочности грунтов малой степени литификации

Дл я определения предельного состоян ия грунта, как правило, используется условие прочности Мора-Кулона, по которому параметрами диаграммы сдвига с прямолинейной огибающей предельных кругов служат угол внутреннего трения φ_м и сцепление С_м. В условие прочности не входит промежуточное главно е напряжение σ₂ . Ус ловия прочности Мора записываются следующи м уравнением:

Используются также и другие условия прочности, в том числе условие Гу бера-Шл ей хера, Гу бера-Ми зеса-Бо ткин а. Критерием для определени я применяемости теорий прочности должны служить эксперименты.

Для тог о, чтобы определить, каким условием прочности следует пользоваться для определения предельного состояния глинистых грун тов малой степени литификации, были проведены эксперименты с одним и тем же уплотненным глини стым илом при различных значениях параметра Лодэ:

где σ₁ , σ₂ , σ₃ - главные напряжения.

Для этого образцы грунта были ра з рушены в трехосны х приборах при σ₂ = σ₃ ≤ σ₁ ; μ_σ = -1 и кручением под гидростатическим давлением, т.е. при условии σ₁ = σ₂ = σ₃ и μ_σ = 0 .

Результаты проведенных экспериментальных исследований приведены в табл. 7, а экспериментальные зависи м ости угла вн утре ннего трения по Мору от параметра μ_σ показаны на рис. 14.

Угол в н утреннего трения исследованных ил ов и теку чепл асти чной глины незначительно изменяется с изменением параметра μ_σ , при этом чем меньш е угол внутреннего трения, тем меньше влияние параметров Лодэ ( μ_σ ).

Учитывая, что прочность глин и стых грунтов малой степени ли тифик ации в основном обусловливается сцеплением, а углы внутреннего трения этих грунтов даже в консолидированном состоянии не велики и, следовательно, будут мало зависеть от параметра μ_σ , рекомендуется при определении предельного состояния пользоваться условием п рочности Мора-Кулона.

Рис . 14 . Экспериментальны е зависи мости угла внутреннего трения по Мору глини сты х ил ов от параметра Лодэ .

Цифр ы I , II и III обозначают серию испытаний

Таблица 7

Результаты определения прочности глин и стых ил ов при различных параметрах Лодэ

Давление		Условие испытания
Уплотнения σ _у , МП а	Гидростатическое давле н ие при испытании σ₃ , МП а	Трехосное сжатие μ_σ = - 1										Круче ни е под гидростатическим давлением μ_σ = 0
		Характеристики грунта после испытания						Параметры прочности				Характеристики грунта после испытания					Параметры прочности
		J_p	W , %	γ ₀ , г/ см³	e	G	J_L	σ₁, МП а	tg φ⁰	φ ⁰	C , МПа	W , %	γ ₀ , г/ см³	e	G	J_L	τ , МПа	tg φ⁰	φ ⁰	c , МПа
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21
0 ,075	0 ,075	34	62 ,8	1 ,64	1 ,660	1 ,0	1 ,12	0 ,0192	0 ,03	1 °45'	0 ,020	62 ,7	1 ,63	1 ,674	1 ,0	1 ,12	0 ,0211	0 ,032	1 °50'	0 ,048
0 ,075	0 ,050	34	63 ,2	1 ,64	1 ,667	1 ,0	1 ,13	0 ,0953				60 ,2	1 ,63	1 ,633	0 ,98	1 ,04	0 ,0196
0 ,075	0 ,025	34	63 ,3	1 ,64	1 ,679	1 ,0	1 ,15	0 ,0688				62 ,9	1 ,64	1,662	1 ,0	1 ,12	0 ,0188
		Среднее	63 ,1	1 ,64	1 ,668	1 ,0	1 ,13				Сред н ее	62	1 ,63	1,656	0 ,99	1 ,09
0 ,075	0 ,075	20	49 ,3	1 ,73	1 ,312	1 ,0	1 ,07	0 ,143	0 ,065	3 °30 '	0 ,027	48 ,8	1 ,71	1 ,332	0 ,98	1 ,04	0 ,0306	0 ,046	2 °30'	0 ,027
0 ,075	0 ,050	20	48 ,5	1 ,73	1 ,300	1 ,0	1 ,03	0 ,114				48 ,2	1 ,70	1 ,309	0 ,98	1 ,01	0,0298
0 ,075	0 ,025	20										47 ,6	1 ,70	1 ,327	9 ,96	1 ,00	0 ,0275
		Среднее	48 ,9	1 ,73	1 ,306	1 ,0	1,05				Среднее	48 ,2	1 ,70	1 ,322	0 ,97	1 ,02
0 ,050	0 ,050	25	54 ,7	1 ,69	1 ,460	1 ,0	0 ,93	0 ,1297	0 ,094	5 °30'	0 ,012	53 ,1	1 ,69	1 ,428	1 ,0	0 ,89	0 ,0258	0 ,136	7°45'	0 ,0190
0 ,050	0 ,025		55 ,7	1 ,68	1 ,480	1 ,0	0 ,96	0,094				53 ,3	1 ,69	1 ,431	1 ,0	0 ,90	0 ,0227
		Ср еднее	55,2	1 ,68	1 ,470	1 ,0	0 ,94				Среднее	53,2	1,69	1,429	1 ,0	0,89

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 1

2. Номенклатура грунтов малой степени литификации . 2

3. Методика определения порога прочности в условиях ползучести глинистых грунтов малой степени литификации . 4

4. Закономерности изменения прочности глинистых грунтов малой степени литификации в зависимости от фактора времени и режима испытания . 6

5. Учет ползучести при назначении прочностных характеристик глинистых грунтов малой степени литификации . 13

Приложение 1 Методика определения величины давления, эквивалентного природному давлению на образец грунта . 19

Приложение 2 Определение условия прочности грунтов малой степени литификации . 20

Рекомендации Рекомендации по учету ползучести при назначении прочностных характеристик грунтов малой степени литификации при проектировании оснований