герб

ГОСТы

флаг

РД 34.21.322-94 Методические указания по организации и проведению наблюдений за осадками фундаментов и деформациями зданий и сооружений строящихся и эксплуатируемых тепловых электростанций

РОССИЙСКОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО
ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ «ЕЭС РОССИИ
»

ДЕПАРТАМЕНТ НАУКИ И ТЕХНИКИ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ОРГАНИЗАЦИИ И ПРОВЕДЕНИЮ НАБЛЮДЕНИЙ
ЗА ОСАДКАМИ ФУН
Д АМЕНТОВ
И ДЕФОРМАЦИЯМИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
СТРОЯЩИХСЯ И ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

РД 34.21.322-94

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА ОРГРЭС

Москва 1997

Разработ ан о АО «Фирма ОРГРЭС », ГН ИИПИ « Тепл оэ лект ропроект»

Ис п олнитель В .П . ОСОЛОВСК ИЙ, А.П . КУШНАРЕВ (А О «Фирма ОРГРЭС»); В.В . ЛАРИН, Н.И . СОБОЛЕВ (Т еплоэ лект ропроект)

Утвержд ен о Департаме н том науки и техники РАО «ЕЭС Рос сии» 03 .10 .94 г.

Началь н ик А.П . БЕРСЕНЕВ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УК А ЗАНИЯ
ПО ОРГАНИЗАЦИИ И ПРОВЕДЕНИЮ
НАБЛЮДЕНИЙ ЗА ОСАДКАМИ ФУНДАМЕНТОВ
И ДЕФОРМАЦИЯМИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
СТРОЯЩИХСЯ И ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ
ТЕПЛОВЫХ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

РД 34.21.322-94

Сро к действия установлен

с 01 . 01 . 95

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 .1 . Методические указания составлены с учетом требований «Правил технической эксплуатации электри ческих станций и сетей Российской Федерации» 15 -е изд. (М.: СПО ОРГРЭ С, 1996 ), СНиП , ГОСТ 24846 -86 [ 1] и других руководящих документов и предназначены для инженерно-технических работников отделов капитального строительства (ОКС), служб зданий и сооружений энергоуправлений, тепловых электростанций и специализированных органи заций, выполняющих данные виды работ.

1 .2 . С вв едением в действие данных Методических указаний отменяются «Методиче ские указани я по наблюдениям за осадками фундаментов, деформациями конструкций зданий и сооружений и режимом грунтовых вод на тепловых и атомных элект рост анция х: МУ 34 -70 -084 -84 » (М.: СПО Сою зт ехэнерго, 1985 ), а также «Правила н аблюдений за осадками з даний и сооружений тепловых электростанций: РТМ 34 .001 -73 » (М.: Тепл оэлект роп роект , 1973 ).

1 .3 . Методические указания содержат основные положения по органи зации и методике наблюдений за осадками фундаментов, деформациями строитель ных конструкций зданий и сооружений тепловых электростанций (Т ЭС).

1 .4 . Методически е указания разработаны с учетом специфики производства измерений осадок и дефор маций в условиях строительства и эксплуатации ТЭС.

1 .5 . В Методических ук азаниях не приведены измерени я, вы полня емы е на крупных гидротехнических сооружениях и сооружениях, построенных на территории с горными выработками.

1 .6 . Инструментальные измерения за осадками фундаментов основного оборудования, производственных зданий, гидротехнических сооружений и деформациями строительных конструкций производятся в соответствии с П ТЭ при всех грунтовых условиях, кроме скальных с целью определения абсолютных и относительных значений осадок, деформаций и сравнения их с допустимыми (расчетными), уточнения расчетных данных физико-механических характеристик грунтов основани я, контроля за состоянием зданий и сооружений в процессе их возведения и эксплуатации, разработки и проведения меропри ятий по предупреждению опасных деформа ций.

1 .7 . Материалы наблюдений должны своевременно анализироваться специалистами цехов, служб или отделов, ведающих строительством и эксплуатацией зданий и сооружений, для выявления причин и принятия мер по своевременному устранению обнаруженны х дефектов.

1 .8 . Проект орг ани зации наблюдений за осадками фундаментов зданий и сооружений разрабатывается проектной организацией в составе проекта строительства (реконст рукции) ТЭС. Затраты на разработку проекта орг анизации наблюдений включаются сверх комплексной цены п роектн о-и зы скат ель ски х работ. При составлении сводных расчет ов стоимости строит ельства предусматриваются затраты на работы по наблюдениям за осадками фундаментов зданий и сооружений ТЭС.

Наблюдения за деформациями (осадками, кренами и т.п.) зданий и сооружений проводятся в период строительства геодезической службой строительного управления элект ростанции за счет средств, предусмотренных в главе IX сводного СФР на капитал ь ное ст рои тельств о, а в период эксплуат ации - дирекцией электростанции за счет эксплуатационных расходов.

1 .9 . Материалы по наблюдени ю за осадками в период ст роит ель ства передаются заказ чику строит ельства ТЭС и генп роекти ровщик у, а в период эксплуат аци и - дирекции ТЭС.

Работы по н аблю дению за осадками подлежат авторскому над зору в процессе строительства ТЭ С наравне со всеми строительно-монтажными работами по отдельному договору с заказчиком.

При выполнени и работ по измерени ям осадок и деформаций фунд ам ент ов зданий и сооружений следует соблюд ать правила техники безопасности и требовани я Госгорт ехн адзора Р оссии.

2. ИЗМЕРЕНИЕ ОСАДОК ФУНДАМЕНТОВ

Измерения осадок фундаментов зданий и сооружений производят методом геометрического и гидростатического нивелирования. Измерения осадок (нивелирование) в период эксплуатации производятся с точностью, характеризующе й ся средней к вад рати ческой погрешностью определения осадки в слабом месте не более 1 мм (наиболее удаленной марки от исходных реперов).

Измерения осадок фундаментов в период строительства, а также земляных плотин гидротех н ических сооружений производятся с точностью, характеризующейся средней квадратической погрешностью определения превыш ени я на станции (одного штатива) не более 0 ,5 мм.

Инструм е нт альные измерения осадок фундаментов зданий и сооружений необходимо начинать в период выполнения строительных работ нуле вого цикла, т.е. после возведения фундаментов. Сроки прове дения измере ний устанавливаются проектной организацией в зави симости от характери стик грунта основания, значения ожидаемых деформаций и класса ответственности сооружения.

Набл ю дения за осадками фундаментов в период эксплуатации электростанции должны производиться в соответствии с П ТЭ: в первые два года эксплуатации - д ва раза в год, в дальнейшем до стабилиз ации осадок фундамен тов - один раз в год, а после стабили зации осадок (1 мм в год и менее) - 1 раз в 5 лет.

Пр и обн аружени и очага интенсивных осадок фунд аментов дальн ейшее и змерени е осадок должно производи ться по специ альн о разработанн ой программе в зависимости от вли яния деформаци й на прочность и устойчивость сооружени й, а также на допустимость осадок с учетом характера технологи ческого процесса.

2.1. Объекты для наблюдений за осадками фундаментов

2.1.1 . В процессе проекти рования ТЭС разрабатывается проект наблюд ен ия з а деформациями оснований зданий и сооружений, в котором уст анавли ваютс я:

о б ъекты для наблюдения за осадками;

то чность измерений;

рас п оложение исходных (глубинных грунтовых) реперов;

размещение деформационных марок на объектах;

с и стема обработки материалов наблюдений и форма отчет ной документации.

2.1 .2 . К обяз ательным объектам, подлежащим наблюдению за осадками , отн осятся:

здан и я;

глав н ый корпус ТЭС;

зда ни я дробиль ных устройств;

многоэтажный административный корпус;

береговые насосные;

з д ания во доподготовит ельн ой установки с баками на опорах;

сооружения;

дымовые трубы;

г ради рни ;

опоры эстакад то пли воподачи;

фундаменты под турбоагрегаты;

фундаменты под котлы;

фундаменты под дробилки;

ре з ервуары для хранения мазута 10000 м3 и более;

плот и ны водохранилища.

2 .1 .3 . За любыми не уп омянуты ми выше здани ями и сооружени ями , в том числе гидротехническими сооружениями и дамбами золоотв алов, должны устанавливаться наблюдени я за осадкой, е сли в процессе строите льст ва или эксплу ат ации в ни х будут обнаружены (виз уаль но) недопустимые деформации.

2.1 .4 . На просадочны х, зак арст ованны х, вечн омерзлы х, насыпн ых и н абухающих грунтах наблюдению за осадками фунд амент ов подле жат все расположенные на них построенные объекты.

2.2. Исходные реперы

2 .2 .1 . Из мерения деформаци й и осад ок фунд аментов зд ан ий и сооружени й произв одятся отн оси тельно и сходных глубинны х или г рунтовых реперов.

В зав и си мости от и нжен ерно-гидрогеологи ческой характери сти ки п ромпл ощ ад ки ТЭС устан авливаю тся глу бинны е или грун товые реперы:

глуб инн ые ре перы, основания которых закладываются в скальные, полускальные или другие коренные практи чески несжимаемые грунты;

грунтовые реперы, основа н ия которых закладыв аются ни же глуби ны сезонного п ромерзания и ли перемещения грунта; стенные реперы, устанавливаемые на несущих конструкциях зданий и сооружений, осадка фундамент ов которых практически стабилизировалась.

Пр и н али чии на строи тельной площадке н аби вных и ли забивных свай, верхни м кон цом выступающих н а поверхность, допускается их использование в качестве грунтовых реперов с соответствующи м оформлени ем верхней части сваи.

2 .2 .2 . Типы исходных реперов устана вливаются в зави си мости от грунтовых условий строи тель ной площадки :

для участков, на которых скальные грунты залегают на глубине до 2 м, принимают ся и сход ные реперы для скальных пород (ри с. 1).

Репер закладывается в шурф непосредствен н о в скальный грунт;

на участках, гд е скальные или д ругие слабосжимаемые грунты залегают глубже 2 м, закладываются глубин ные реперы (ри с. 2).

Глубин н ый репер з акладыва ется в скважи ну ди аметром н е менее 250 мм с з аглублени ем в слабосжи маемы е породы 1 ,2 м. Репер об орудуется защи тной трубой на глуби ну промерзания грунта;

на участках с грунтам и средней плотности (модуль деформации Е = 200 - 300 кг с/см2) мощн ость ю более 10 м рекомендуется устан авливать и сходные реперы с бетонны м монолитом (ри с. 3).

Репер устанавл и вает ся в шурфе на 1 м ни же глуби ны промерзания грунтов, н о не менее 1 ,5 м от поверхности ;

на бетон н ый моноли т разме ром 1 ,3 × 1 ,3 × 0 ,4 м устан авливается асбоцемен тная т руба диаметром 250 мм с металлически м армат урн ым каркасом и заливается бе тоном;

на участках насып н ых неоднородн ых по сост аву грунтов, а также зато рфованны х грунт ах, на кот орых н евозм ожн о применить реперы указ анных выш е конструкций , могут при меняться свайные реперы.

Рис. 1 . Исходный реп ер для скальных г рунтов:

1 - желез обетонный и ли металли чески й колодец; 2 - асбоцеме нтная труба ди аметром 250 мм; 3 - желез обетонный пи лон; 4 - арматура; 5 - нивелирная марка; 6 - сальник; 7 - крышка.

Примеч а ние . Размер ы даны в сантимет рах.

Рис. 2 . Трубчатый глубинн ый ре пер:

1 - железобето нн ый или метал ли ческий колодец с кр ышкой; 2 - труба ди аметром 80 - 150 мм; 3 - защи тная труба диаметром 150 - 200 мм; 4 - грунт (песок, лесс); 5 - саль ни ки ; 6 - муфта; 7 - ог рани чительн ое кольцо; 8 - скважи на диаметром 250 мм; 9 - бетон; 10 - металли ческий ди ск; 11 - цементный раствор.

Примечани е . Р азмеры даны в сантиметрах .

Рис. 3 . Исх одн ый репер для грунтов средн ей плотности:

1 - железобето нн ый или метал ли ческий колодец с кр ышкой; 2 - асбестоцементная труба ди аметром 250 мм; 3 - саль ни к; 4 - железобетонный монолит; 5 - нивелирная марка; 6 - арматура; 7 - шлак, песок.

Примечани е . Р азмеры даны в сантиметрах .

Форма, сечен ие и глубина забивки свай определяются специальным расчет ом. Выбор ти па и места установки и сходных реперов произ водит ся на основании матери алов инженерных изысканий.

2 .2 .3 . Чи сло реперов должно быть н е менее трех.

Реперы должны ра з мещаться:

в стороне о т проем ов, подземных коммуникаций, складских и други х терри тори й, г де возможно разрушение или изменен ие положени я репера;

вн е зоны распрост ранени я давления от зд ани я или сооружения;

вне предело в вли яни я осадочн ых явлений , ополз невых склонов, н естаби ли зированны х н асыпей, торфяных болот, подземных вы работок, карстовых обра зований и други х неблагопри ятных ин женерн о-ге ологи чески х и гидрог еологи чески х условий;

на расстоян ии от здани я (сооружени я) не ме нее т ройной толщи ны слоя просадочн ого г рунт а;

на расс т ояни и, и сключающем вли яние в ибрации от т ранспорт ных сред ств, машин, меха низмов;

в местах, г де в т ече ние всего периода наблюд ени й возможен беспрепятственный и удобный подход к реперам для установки геодези ческих инструмент ов.

Конкрет н ое расположени е и кон стру кцию реперов должна определять проектн ая организация.

2 .2 .4 . Исходны е реперы должны з акл адыв ать ся не позднее чем за 2 мес до н ачала наблюдени й за осадкой фун даменто в. После установки реперов на ни х должн а быть передан а высот ная отметка от ближайших пунктов г осуд арстве нной ни ве ли рн ой сети или от зна ков местного геодези чес кого об основани я, служи вши х и сходными для раз бивочных работ при стр оительстве .

Ус та новленные реперы необх оди мо сдать на с ох ранени е ди рекции , эксплуати рующей ТЭ С.

В про ц ессе из мерени я верти кальных деформаций следует контро лировать устойчивость и сх одн ых ре пе ров для каждого цикл а наб людений .

2.3. Осадочные деформационные марки

2 .3.1 . Осадочными марками называются геодезические зн аки, укрепляемые на фундаментах, колонн ах, стенах, перекрытиях и т.п., меняющие свое высотн ое положение вследствие осадки фундамента здания (сооружения).

Осадоч н ые марки служат для установки или подвески ни велирных реек и определения отметок одних и тех же конструкций в каждом цикле измерения осадок.

Осад о чные марки делятся на стенные, плитные и марки-конструкции.

Стен н ые марки уста навливаются на вертикальных гранях конструкций, пли тные - на горизонтальных плоскостях, «марки-кон струкци и» - это детали сооружени я, используемые в качестве марок.

Стенные осадочные марки по своему устройству и способу закрепления ра з личаются трех ти пов:

марк и , закладываемые в железобетонные и бетонн ые конструкции, в н аружные и внутренние кирпичные (блочные) сте ны и столбы, а также осадочные марки, устанавливаемые на стальные закладные полосы и на стальн ые колонны, изготавливаются по ри с. 4, а (приложени е 1).

В м е стах, где марки могут подвергаться нарушени ю и порче (у входов, в т есн ых проемах и т.д.), уст анавлив аются марки в виде костыля с полусфери ческой голов кой и предохрани тел ьн ым колпачком.

2 .3 .2 . Плитны е осадочные марки , расположенны е на перекрыти ях подзе мных сооружени й, го ризонтальны х обрезах фундаментов и т.п., выполняются дву х типов:

м а рки в местах, подверженн ых механи че ски м повреждени ям (гд е возможно перемещение грузов по плите, фунда мент у и пр.), д елаются зак рытыми;

там , где поврежд ени я мал овероятны, марки могут с ос тоять из одн ой закле пки ди аметром 20 мм (без защитной коробки), зад елываемой в плиту или фундамент на 100 мм с вых одом головки наружу.

2.3 .3 . Под осад очн ыми « марка ми -к онструк ци ями» пон имают от дельные детали самих конструкций, используемые в качестве марок для нивелирования.

Чертежи осадочных марок и их спе ц ификация приводятся на рабочих чертежах фундаментов турбоагрегатов и дымовых труб; для всех остальных зданий и сооружений ТЭ С - в проекте по организации наблюдений за осадками.

Установленные на зданиях и сооружениях осадочные марки ну меруютс я несмываемой краской, привязываются к осям колонн или выступам и углам стен и наносятся на план объекта, хранящийся с материалами по наблюдению за осадкой.

Все осадоч н ые марки независимо от их типов окрашиваются масляной краской или другим анти коррозионным состав ом. Окраска возобновляется каждые два года.

2 .3 .4 . Стенные марки закладываются, как правило, на от м. 0,4 - 0 ,8 м, считая от уровня от мостки - для наружных марок и от уровня полов - для марок, устанавливаемых внутри помещений. Исключение составляют марки, которые могут быть закрыты оборудов анием и окажутся недоступными для использования (их можно размещать на иной, удобной для наблюдения высоте, на гранях конструкций, снаружи и внутри помещений).

Высотное положение плитных осадочных марок выбирается так, чтобы они были:

жестко связаны с фундаментом сооружения ( в озможно через промежуточные элементы);

доступны для производства н ивели рных работ;

расположены в безопасных от меха н ических пов ре ждений местах.

Рис. 4 . Конструкц ии деформационных марок:

а - т и п «а» для кирпичных стен и железобетонных конструкци й, матери ал - Ст 3 ; б - тип «б» для металлических колонн, материал - Ст 3 прокатная равнобокая (ГОСТ 8509 -72 ); в - тип «б» - для фундаментов турбоагре гатов и гидротехнических сооружени й;

1 - защ итный колпак (крышка) осадочной марки; 2 - нивелирная марка (нержавеющ ая сталь); 3 - металлический короб; 4 - пластина для гидроуровня (нержавеющая сталь); 5 - штыри (Ст 3 ).

Расположение осадочных марок в плане:

в каркас н ых здани ях марки закладываются по периметру наружн ых стен по осям здан ия, снаружи или на внутренних колоннах каркаса. Расстояние между марка ми при ни мать, как прави ло, равное шагу колонн;

в некаркасных з даниях на ленточных и отдельно стоящих фундаментах с рынд балками марки располагаются в н аружны х (снаружи ) и в нутренни х стенах и колоннах - через 10 - 14 м по осям фундаме нтов;

во всех случаях уста н овка осадочных марок обязательн а также по углам зданий, в осадочны х швах, по обе их стороны, в местах пересечения продоль ных и поперечных стен, по углам (снаружи) отрезанных от основного здания башен лестничных клеток, по углам башен, возвышающ ихся над общим контуром здания;

в дымовых трубах закладываются не менее 4 марок на одинаковом расстоянии по окружности трубы;

в градирнях на колоннаде не менее 12 на равном расстоянии по ее периметру;

на эстакадах то пли воподачи на каждой опоре по одной марке;

в фундаментах под турбоагрегаты устанавливается не менее 6 марок при мощности турбоагрегатов менее 180 МВт и не менее 12 при мощн ости турбоагрегатов 180 МВт и более;

в фундаментах под котлы - на каждой колонне каркаса котла;

в фундаментах под питательные , циркуляционные тяжелые сет евы е н асосы и резервные возбуди тели по 6 марок, под т рансформаторы по 4 марки;

в фундаментах под мел ь ницы по одной на каждом фун даменте под коренные подш ипники, по 2 марки - на фундаментах под редуктор с двигателем на прот ивоположных по диагоналям углах;

в фундаментах под дробилки - 4 марки, по одной на всех углов ых стой ках с лицевой стороны;

на верхнем пе ре крытии насосной - 4 пли тные марки, по одной на каждом уг лу.

Пр и мерные схемы размещения марок приведены на рис. 5.

2 .3 .5 . При состав лении проекта разме щения деформационных марок необходимо учитывать конструкции фундаментов, распределение нагруз ок, геологи ческие и гидроге ологические условия основания. Количество марок должн о быть достаточным для определения не равн омерн ости осадки , кренов, прогибов наблюдаемых соору жений .

Конструкци и деформационных марок должны обеспечивать долговременную сохранность, устойчи вость, в случае высокоточного нивелирования иметь полусфери ческую головку для точного фи ксирования положени я рейки .

2 .3 .6 . Местоположен ие марок н аносится условным знаком на общую схему расположе ния зданий и сооружений, вы полненную в масштабе 1 :500 или 1:1000 . Каждой марке присваивается номер, под которым в даль ней шем записываются все наблюден ия, относящиеся к данной марке.

Рис. 5 . Схема размещения маро к в главном корпусе ГРЭС с энергоблоками 800 МВт

Для удобства наблюдений и обработки измерений нумерация марок на каждом сооружении (здании , фундаменте турбоагрегата, котла, градирне и т.д.) принимается по однотипной схеме и начинается с номера 1 с возрастанием нумерации по часовой стрелке. При записи наблюдений н омер марки сопровождается сокращенным н аи мен ование м здания или сооружения. Например, марка 5 на здании водоподг от овит ельн ой установки записывается М-5 ХВП .

2.4. Измерение осадок (деформаций) фундаментов

2 .4.1 . Осадки оснований фундаментов следует измерять одним из следующих методов или их комбинированием: геометрическим, три гонометрическим, гидростатическим [ 2].

2 .4 .2 . Геометри ческое нивелирование следует примен ять в качестве основного метода измерения вертикальных перемещений.

2 .4 .3 . Тригонометрическое нивелирование следует применять при из мерениях вертикальных перемещений фундаментов в условиях резких перепадов высот (больши х насыпей, глубоких котл ован ов, косогоров и т .п.).

2 .4 .4 . Гидростатическое нивелирование рекомен дуется примен ять в помещениях со стабильным температурным режимом, например в подвальной части машинного зала, где могут вестись из мерения переносными гидронивелирами или устанавлив аться стационарные гидростатические системы.

2.5. Геометрическое нивелирование

2 .5.1 . Геометрическое нивелирование реперов и марок производится высокоточными нивелирами Н-05 и им подобными по точности 3 и инв арны ми штриховыми рейками РН-05 длин ой 3 ,0 ; 2 ,0 ; 1 ,2 ; 1 ,0 м, подвесн ыми рейками с ин варн ой шкалой, а также рейками из алю мини евого корпуса с инварной полосой [ 4].

2 .5 .2 . Ни велирование де формационных марок производят короткими лучами от 2 ,0 до 25 м (для земляных плотин до 50 м) при соблюден и и равен ства расстояний от и нструмента до реек двойным горизонтом по одной из следующих программ:

I программа

II программа

Первый горизонт инструме н та

ЗоПоПдЗд

ЗоЗдПоПд

Второй горизонт инструмента

ПоЗоЗдПд

ПоПдЗоЗд

Здесь Зо - отсчет по основной шкале задней рейки;

Зд - отсчет по допол нительн ой шкале задней рейки;

По - отсчет по основной шкале передней рейки;

Пд - отсчет по дополнительной шкале передней рейки.

При нивелировании в помещениях и при установке нивелира на жестком основании применяется II программа с испол ь зованием одной рейки.

2 .5 .3 . Для измерени я осадок фундаментов с точностью, характеризующейся средней к вад рати ческой погрешностью 1 мм, взаи мное положение исходных глубинных реперов необходимо определять со средней квадратической погрешностью не более 0 ,5 мм.

2 .5 .4 . Между исходными реперами должна создаваться жесткая система основных ходов. Для равноточной передачи отметок на марку от цикла к циклу необходимо сохранять однотипность схемы нивелировани я. Для сокращения объема из мерений, обработ ки и получени я требуемой точности необходимо разрабат ывать схему основных ходов с ми нимальным коли чеством штативов.

2 .5 .5 . Основные ходы должны прокладываться в наиболее благоприятных услови ях для прои звод ст ва ни велирован ия. Время для прокладки ходов вн е здани й выбирается с учето м использовани я и х те ни для защиты н ив елира от солнечных лучей.

2 .5 .6 . При проклад ке осн овных ходов н еобходимо соблюдать равенств о расст ояни й до рее к (0,5 м). Для облегчени я определения места установки ни вели ра расстояния могут определять ся по осям зда ний и сооружен ий. Если это исключен о, то расстояни я и змеряются по дальн омерны м нитям ни ве ли ра ли бо ру летк ой .

2 .5 .7 . Поверка уровня нив ели ра и уровн ей реек в случае работы в услов иях ви брации (машинн ый зал, дымос осное от делени е) прои зводит ся ежедн евн о, в остальны х у слови ях - один раз в н еделю. Для удоб ства определ ени я угла i нив ели ра на объ ек те работ вы би раются дв е удобн ые марки в качестве базисных, удаленн ые одн а от другой на расстояние не менее 25 м, превышение между которыми определяется путем многократных из мерений. Внутри главного корпуса для этой цели могут исполь зов аться фотошкалы, закрепленные на стенах или колоннах.

2 .5 .8 . В течение первого часа работы до принятия ни велиром температуры окружающ ей среды произ водится нивелировани е марок, не входящи х в основные ходы.

2 .5 .9 . Для определения осадки наиболе е удале нных от исходных реперов фундаментов с точность ю 1 мм (при m ст 0,13 мм) предельное количество штативов основного хода между исходными реперами не должно превышать 14 .

2 .5.10 . От метки на промежуточные марки пере дают от марок основного хода. На самую удаленную от основного хода марку отметка передается максимум двумя штати вами от марки основн ого хода, а при большем удалени и прокладывается ход второго порядка или увеличивается чи сло осн овных ходов.

2 .5 .11 . Для более достоверного опре деления осадки фунд аме нтов колонн каркаса главного корпуса н еобходимо продольн ые основные н иве лирные ходы по маши нному и котельному отделе ни ям при наличии проходов связывать ме жду собой поперечными ходами.

В случае отсутствия проходов необходимо устанавливать через 120 - 150 м по две марки на одной и той же колонне с двух сторон: одну со стороны машин ного зала, дублирующ ую - со ст ороны котельного цеха.

2 .5.12 . Пере дача отметок при входе в машинн ый зал и котельн ое отделение (для и сключени я влиян ия разности температур и кон векции ) производится несколько раз, при чем нивелир каждый раз должен принять температуру окружающей среды. Для более точной передачи отметок при входе в главный корпус необходимо устанавливать на одной и той же колонне две марки: одну - вне помеще ния, а дублирующую - вн утри.

Для этой же цели можно использовать наклеенную на окно шкалу на прозрачной основе. Эта шкала будет служить переходной точкой при передаче отметки через стекло. Ошибка, вызванн ая преломлением луча при прохождении че рез стекло, находится в пределах ±0,1 мм.

2 .5 .13 . Для получен ия равн оценн ых материалов и исключени я вли яния сез онного колебани я отметок глуби нных реперов и марок, а также уп рощени я последующего ан ализ а материалов при годов ых циклах необходимо прои зводить из мерени я в одни и те же сроки или с н езн ачите льными отклонени ями по времени от установ лен ной даты наблюдений (до месяц а), а при полугодовых ци клах для прави льного анализ а осадки сравни вать, кроме того, соотв ет ств ующие сезонн ые из мере ни я (ле то - ле то, зи ма - зи ма).

2 .5 .14 . При работе в слабо освещенных помещени ях необходимо примен ять искусственное освещени е шкал реек, уровней и отсчетн ого приспособлени я и нструмента.

2 .5 .15 . Для уменьшения зн аче ни я оши бки и з-за н еправи льн ой установки рейки на марке рекомендует ся при менять подп ятни ки, у которых центр оградит ельного кольца лежит на оси рейки .

Для удобства удержания рейк и в верти кальном положении должны при мен яться подпорки (ри с. 6). Пятка рейки должна быть чистой.

2 .5 .16 . В качестве переходных точек примен яются косты ли для грунта и бетон а, можн о ти повые . Для и сключения оши бок из-за недостаточной устойчивости переходных точек необходимо предус матривать установку дополнит ельных марок на рядом расположен ных сооружени ях и фун даментах.

2 .5 .17 . Для уменьшен ия неблагопри ятного вли яни я ви брации оборудовани я на ни вели р должн ы применяться подкладки под ножки штати ва н ивели ра или ви брог аситель , закрепляемый на трубе ни вели ра и ли штатива. В случае асфальт ового пок рыти я т ерритори и и пола кот ельн ого отделени я подкладки должны и спольз оваться д ля и сключени я оши бок и з-за осадки штати ва.

2 .5 .18 . Передача отметки на марки произв оди тся до ближайшего исходного репера с точностью, характеризующ ейся сре дней квадрати ческой погрешн ост ью определения превышени я не более 0 ,7 мм.

2 .5 .19 . Подг отовку и нструмента к работе (и сследовани я и проверки , к омпари рование реек) необходимо производи ть в соответствии с требовани ями [ 5], а также приложения 2.

2 .5 .20 . Форма записи ни вели рова ни я при ве дена в при ложении 3.

Запис и в журнале производ ят ся каран дашом ли бо шари ковой ручкой. Ош и бки при записи на объекте работ исправляю тся новой записью за тем же номером, но с припиской «Повторно», при обработке и контроле - зачеркиванием неверных цифр и записей над ними правильных данных.

Рис. 6 . Приспособления, применяемые при производстве нивелирования:

а - подпорка для рейк и ; б - кост ыли ; в - подкладки под нож ки штатива для уменьшения вибрации;

1 - ни вели рная рейка; 2 - подпорки; 3 - костыль для забивки в грунт; 4 - предохранительный колпачок; 5 - костыль для забивки в асфальт; 6 - костыль для забивки в бетон; 7 - пластина (Ст 3 ); 8 - войлок; 9 - пористая резина.

2 .5 .21 . Расхождение значений измеренных превышений между двумя горизонтами нивелира не должно быть более 6 делений отсчетн ого бара бана (0,3 мм), а превышен ий , по лученных по основной и дополнитель ной шкалам - 4 деле ния (0 ,2 мм). При больших расхождениях измерения переделываются.

2 .5 .22 . Допустимая невязка (мм) нивелирного хода или полигона определяется по формуле

fn = ±0,3√ n ,

где n - число штативов в ходе или полигоне .

2.6. Обработка материалов геометрического нивелирования и отчетность

2 .6 .1 . После повторной проверки журналов наблюдений составляют схему ни велирных ходов, на которую записывают средние превыше ния и н евязки .

2 .6 .2 . При обработке материалов измерений необходимо и достаточно при менять при уравнивании ходов и полигонов способы эквивалентной замены, последовательных приближений или полигонов проф. В.В . Попова, обеспечивающие необходимую точность.

2 .6 .3 . Во всех циклах измерений отметки исходных глубинных (грунт ов ых) реперов прини маются неиз менны ми, если при контроле их положени я из мене ние превышени й между реперами окажется мен ьше ошибок измерений или одного порядка с ни ми . Крит ерием непод ви жн ости глуби нных грунт овых реперов служит пред ельное значени е, мм:

К ≤ 2 m ст ,

гд е m ст - сред н яя квад рати ческая погрешн ост ь опре деле ния превышени я штат ива (ст анции ), при нимаемая 0 ,15 мм;

п - ч и сло ст ан ций в ходе.

2 .6 .4 . Отметки марок вычи сляют с точност ью до 0 ,01 мм, а при составлении каталога отметок и осадок запи сываются с т очностью до 0 ,1 мм. Осадки ф ундамента определяются как разн ость отметок последующе го и первого циклов нивели ровани я. Форма каталога отм еток и осадок реперов и марок приведен а в при ложении 4.

2 .6 .5 . По ката логу составляют схему со значениями осадок фундамен тов на план е размещения зданий и сооружений, а в случае з на чит ельной неравномерности осадок на схему наносят линии равн ых осадок через 5 - 10 мм.

Рекомендуется стро ить графики осадок марок по осям зданий и сооружени й с при ведение м геологического разреза основания с указан ием уровня подземных вод.

2 .6 .6 . После выполнени я начального цикла измерений осадок фундаментов составляется пояснительная запи ска (отчет) с характери сти кой глубинн ых (грунтовых) реперов, схемой размещения деформ аци онны х марок нивелирных ходов, методикой нивелировани я и уравни вания, оцен кой точн ости изме рений, а также каталог отмет ок ма рок и реперов.

2 .6 .7 . По трем циклам и змерений определяют значение, скорость и дин ами ку осадок. Вычисляют среднее зн ачение осадки сооружени й, ее среднегодовую скорость, относительные прогибы и крены, н аи большую и наименьш ую осадку, а по значению осадки - места воз можных д еформаций конструкций.

2 .6 .8 . Отчет по измерени ям осадки фун даментов должен вклю чать сведени я о начале и объеме работ, краткую и нженерно-геологи ческу ю и ги дрогеологи ческую хара ктери сти ку промплощ адки , характеристики фун даментов и несущих конструкций главного ко рпус а и осн ов ных сооружен ий, определение степени опасности нера вномерной осадки и ее вли яни я на деформации конст рукций и работу оборудовани я, оц ен ку допусти мых зн ачений, прогн оз осадки и рекомен даци и по дал ьнейши м и змерени ям.

2.7. Гидростатическое нивелирование

2 .7 .1 . Для гидр ост ати ческог о нив ели рования примен яет ся перен осный ш лангов ый гид ронивелир проф. О. Мей ссера (народное п редп риятие « Фрай берг ен Прецизи оне механик» - ГДР) с диапазон ом измерения 100 мм с ц еной де ления микроме трического винта 0 ,01 мм, с цен тральным подвешиванием, а также специ альной ш тативной установкой, позволяющей п роизводить измерения п рактически нез ависи мо от длин ы шланга.

Для исключе н ия температурной погрешности вводят поправки , для чег о в шлан ге под из мерительн ой систе мой устанавливают сп еци альный термомет р, с помощью кот орого определяют температуру столба воды. Для облег чени я работ во вре мя проц есс а измерени я кон такт острия измерит ельного шпин де ля с у ровнем жи дкости определяе тся по потухани ю электрическ ой лампочки.

2 .7 .2 . Гидростати ческий уров ень модели 115 -1 завод а «Кали бр» предназн ачается для измерений превышений в диапазоне ±25 мм. В закрытых помещ ени ях с постоянны м температурным режи мом у ровень модели 115 обесп ечивает измерени е п ревыш ения на станции (одного штатив а) со средн ей квад рати ческой ошибкой около 5 - 8 мкм.

Для предохране ни я от нагрева голов ки гидронивели ра модели 115 -1 н еобходи мо термоизолировать , а процесс измерений сокращать во в ремени .

2 .7 .3 . Для из ме рени я осадки и де формаций фунд аменто в турбоагрегатов, дымов ых труб, башен градирен могут устанавливаться простей ши е стаци он арн ые ги дростати че ские си ст емы. П ростейшая гид росист ема состои т из проложенны х по пери ме тру соору жения шланга или трубы, имеющи х в н аблюдаемых т очках выходы (пьезометры) в ви де ст еклянн ых водомерн ых труб ок с дел ен иями . Измерит ельны е сосуды (пь езомет ры ) в гид ростати чес ких систе мах могут и меть последоват ельн ое соединени е - разомкнутое и замкнут ое. Замкнут ая гид росистема во всех случаях предп очтительн а, так как каждый сосуд име ет двойную связь с д ругим и, кро ме тог о, при из мен ении высоты отдельных сосудов жид кость значительно бы стрее при ходит в состояни е стати ческ ог о равнов еси я.

2 .7 .4 . Сосуды (пьезо метры ) гидросист емы закр еп ляют ся на сооружении . В каждом ци кле наблюдений берет ся отсчет уровн я жид кости в сосудах. Разность отс четов, вз ятых в различны х циклах , характеризу ет значения осадки сосудов и , следоват ельно, сооружени й.

2 .7 .5 . Для устранен ия измен ения н ачальной отметки уровенной пове рхности жидк ости вследстви е верти кал ьн ых см ещений отде льных сосудов в гидростатическую систему вводится компенсатор-резервуар значительного объема.

2 .7 .6 . При измерении осадок и деформаций фундаментов турбоагрегатов ТЭ С, где имеются большие тепловыделения в качестве рабочей жидкост и, должна применяться жидкость с малым коэффициентом расширения, а также предусматриваться теплоизоляция и термостабилизация рабоче й жидкости.

3. ИЗМЕРЕНИЕ ДЕФОРМАЦИЙ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

3.1. Измерение деформаций фундаментов турбоагрегатов мощностью 180 МВт и более

3 .1 .1 . Нормальная работа турбоагрегата обеспечивается н еи зменным положением опор подшипников турбоагрегата, т.е. отсутствием значительных деформаций (прогибов, кренов) верхней фундаментной плиты турбоагрегата. Одной из причин вышеуказанных деформаций является неравномерная осадка основания.

Измерения осадок и деформаций фундаментов турбоагрегатов 180 МВт и более производят методом высокоточного геометрического или гидро статич еского нивелирования. Данные измерений должны дополнить материалы исследований центровки вал оп ровода и ви браци и турбоагрегатов для установления причин нарушения нормальной работы турбоагрегатов.

3 .1 .2 . В проектах фундаментов турбоагрегатов должна п редус матри вать ся схема и смета на установ ку деформационных марок на трех уровнях: по верху нижней плиты, на отметке 0 ,6 м и на верхней плите (рис. 7).

Марки по верху н ижн ей плиты и спользуются в период строи тельства фундаме нта турбоагрегата. В период эксплуатации использ уются только марки, доступные для нивелирования.

Марки на отметке 0 ,6 м устанавливаются на наружных гранях стоек фундамента, при этом взаи мное смещение их в плане отн осит ельно марок верхнего ст роения не должно превышать 1 м. Расстояни е между марками из меряется с точностью 1 см и произ водится их п ривязк а относите льно осей подшипников.

3.1 .3 . Для головных образцов турбоагр егатов должны п реду сматри вать ся дополнит ельно марки у корпусов подши пников н а уровне гориз онталь ного разъема цилинд ров.

Р и с. 7 . Схема размещени я марок на фун дамент е ту рбо агрегата 300 МВт (отм етка обслужив ани я):

1 - ось т урбоагрегата; 2 - ось генератора; 3 - ось конденсатора

3 .1 .4 . Измерени я деформаци й фундамента начинают после возве дени я н ижней фун даментной пли ты, далее их прои зводят после возведения колонн фун дамента , после возведени я в ерхней фундамен тн ой плиты, а затем и змерен ия выполн яются в такой последов атель ности :

два раза в про це ссе монтажа турбоагрегата;

до и после гид рои спытаний вакуумной си стемы;

перед комплекс н ыми пусковы ми операци ями турбоа грегата на х олод ном фундаменте;

в проц ессе эксп лу атации через 0 ,5 - 3 мес в зависимости от теплов ых д еформаций и ск орости оса дки .

3 .1 .5 . Передача отметок на марки , уста новлен ные в верхнем строен ии фу ндаментов турбоагрегатов , п роизводится один раз в нач але из мерений с помощ ью нив ели ра и стальн ой руле тки . На от метк е обслу жив ания в каче ств е исходных устанавливают марки на неско льки х ко лонн ах ряда Б глав ного корпуса. Осадки эти х же колон н на отме тке 0 ,6 м контроли руются относит ельно и сходн ых глуб инн ых (грунт овых) реперов и поправ ка за осадку вводит ся в отметку марок на площадке обслужи ван ия.

3 .1 .6 . З а ме жремонтный период турбоагрегата (4 года) стрела прогиба нижней плиты ф ун дамента н е должн а превышать 0 ,0001 ее длины при длине турбоагрегата в осях край ни х подши пни ков н е более 40 м и 0,00015 - при длин е турбоагрегата боле е 40 м.

П ри промежуточных длин ах ту рб оаг рег ата допусти мое значение отн осит ельн ог о п роги ба нижней пли ты прин имается по ин терполяци и. Крив ая прогиба должна быть плавной, иметь кривиз ну одног о знак а. Эти тре бов ания отн осится к остыв шему фундамен ту и н е учитывают колеб ани й температ уры окружающе й среды.

3 .1 .7 . Из мерения должны п роизводить ся выверенным в соот ветствии с при ложени ем 2 ни велиром с замы кани ем ни вели рного хода на каж дом фунд аменте на всех отм етках.

3.1 .8 . Для повышени я точности из мерений и сокращ ени я коли честв а штативов в х од е н еобходимо предусмотреть закладку св язующи х марок с обеи х ст орон фун да мен та. Места устан овки нивели ра во всех ци клах измерений желательн о выби рать одни и те же во всех ци клах измерений , для чего и х марки руют краской.

3 .1 .9 . Результ аты ни вели ровани я марок, уст ан овленн ых в ни жн ей плите, оп реде ляют ее деформаци ю осадочного характе ра, а нив елирование верхн ей п литы , кроме того, учитывает температурные деформации фундамен та и ту рбоагрег ат а.

По ре з ультатам ни вели ровани я составляется г рафик осадки и прогиб а фу нд ам ент а ту рбоагрег ат а (рис. 8, 9).

Р и с. 8 . Формуляр осадки и деформаций фундамента турбоагрегата:

M 1 /16 - деформационная марка, установле нная на отметке обслужи вани я и в под вале, числитель - левая сторона, знаменатель - правая

Рис. 9 . Графи к осадки фундамента турбоагре гата (отм . 0 ,6 м):

а - продольный разрез фун д амента и осн овани я; б - граф ик осадки фундамента (по оси турбоагре га та);

1 - сарматски й песок; 2 - конгломерат; 3 - гравий ный грунт; 4 - аллюви альна я глина; 5 - песчаник ; 6 - сарматская гли на

3 .1 .10 . Измерени е деформаций фундамента турбоагрегата методом гидростатического нивелирования производят при условии достижения точн ости (см. п. 3.1.6), соблюдая рекомендации п. 2.5 и отдавая предпочтение стационарным гидростатическим системам, установленным на нижней плите.

3.2. Измерение деформаций перекосов (поворотов) ригелей фундамента и опор подшипников турбоагрегатов

3 .2 .1 . Деформации перекосов ригелей фундамента и опор подшипников турбоагрегатов проявляются при пусках (из холодного состояния) и остановах турбин и достигают до ±3 ,5 мм /м (опора подшипника № 2 турбин К-300 -240 -1 и К-300 -240 -2 ПОАТ ХТЗ). Деформации перекосов приводят к задеванию роторов о гребни верхних половин обойм концевых уплотнений цилиндров, диагональным надирам баббита (или выкрашиванию) на вкладышах подшипников, нарушению равномерного пер емещения стула подшипников № 1 и 2 при расширении цилиндров, росту ви брации подшипника № 1 и, как следствие этого, в отдельных случаях к недопустимому прогибу роторов.

3 .2 .2 . Максимальные деформации перекосов наблюдаются в основном на сборных железобетонных фундаментах турбоагрегатов, эксплуатирующихся длительное время. Допустимое значение перекосов согласно [ 6] составляет ±0 ,6 мм.

3 .2 .3 . Недопустимые значения перекосов могут быть вызваны следующими причинами:

перекосом продольных шпонок опоры и их заклиниванием вследствие деформации чугунной опорной плиты в процессе эксплуатации;

задеванием в отдельных случаях на турбинах вертикальной шпонки ЦСД за продольну ю ш понк у опоры;

снижением в 1 ,5 - 2 раза жесткости железобетонного ригеля сборного фундамента при ег о длительном нагреве, в период эксплуатации до 100 - 200 ° С (допуск 50 ° С).

Недопустимо высокие температуры в зоне расположения ригеля под опорами подшипников возникают вследствие утечек пара из горизонтального разъема цилиндров и фланцев подсоединения паров пускны х паропроводов к цилиндрам, а также не достаточн ой теплоиз оляци и паропроводов отсоса пара из уплотнени й.

3 .2 .4 . Определение перекосов ри гелей фундамен та и опор подшипников производят на всех головных турбоагрегатах мощностью 180 МВт и более, а также на сборных железобетонных фундаментах турбоагрегатов мощностью свыше 180 МВт.

3 .2 .5 . Для измерения деформаци й перекосов ригелей фундамента и опор подшипн иков турбоагрегатов должны быть установлены деформационные марки (рис. 10).

Измерение температуры внешних граней ригелей фундамента производят либо термощупом, либо с помощью термопар ХК, заделанных в тело ригеля на глубину 10 - 15 см.

3 .2 .6 . Начало изме рений деформаций перекосов следует относить к холодному состоянию фундамента и турбоагрегата (окончание монтажа турбоа грегата, пуск турбоагрегата из среднего или капитального ремонта).

Далее измерения перекосов производят в зависимости от температуры металла Ц В Д и ЦСД, а также абсолютного расширения ЦВД и ЦСД. Измерения производят через каждые 50 °С повышения температуры металла до температуры 200 °С , далее в зависимости от абсолютного расширения ЦВД и ЦСД вплоть до полного прогрева металла ци линдров турбоагре гата, но не более чем через 50 °С . После полного прогрева металла турбоагрегата измерения производят один раз в сутки. Заканчивают измерения на 10 - 14 сутки непрерывной работы турбоагрегата, т.е. после прог рева фундамента турбоагрегата.

3 .2 .7 . Измерение перекосов ригелей фунд амента и опор подшипников турбоагрегата производят методом высокоточного геомет рич ес ког о нивелирования с помощью высокоточного нивелира Н-05 и ему подобных по точности и инв арны х штриховых реек, а также с помощью уровня модели 118 или 122 завода «Калибр».

В кач е стве исходного принимается марка на отметке обслуживания типа «а» или «б» (см. рис. 4), установленная на ближайшей к фундаменту турбоагрегата колонне каркаса главного корпуса - лучше по ряду Б.

3 .2 .8 . Погрешность получения отметок деформационных марок, установленных в ригелях и на опорах подшипников турбоагрегата, долж н а находиться в пределах 0,10 ÷ 0,15 мм, при холодн ом состоянии турбоагрегата - 0 ,10 ÷ 0 ,20 мм на работающем турбоагрегате.


Рис. 10 . Размещени е контрольн о-измерительной аппаратуры в ригелях фундамента турбоагрегата:

1 - опорный стул; 2 - деформационная марка на опорном стуле; 3 - марка в фундаментной плит е; 4 - опорная пли та; 5 - парные клинья; 6 - металли чес кая прокладка ; 7 - марки в ригеле; 8 - ри гель, 9 - п лощадка для уров ня завода «Кали бр» модели 118 или 122 ; γ1 -27 , γ1'-27' - термоэ лек трические термометры.


3 .2 .9 . При измерениях, связанных с определением перекосов, фикси руют также температуру металла ЦВД и ЦСД, абсолютное расширен ие цилиндров ЦВД и ЦСД, температуру бетона ригелей, а в случае неудовлетворительного расширени я ци лин дров турбоагрегата - также относитель ное расширени е роторов .

3 .2.10 . Обработка материалов и змерений з аключается в составлени и каталога отметок марок, вычислении перекосов ригелей и опор подшипников (соотношение мм/м), составлении графиков.

На г рафи ках перекосов ригелей и опор подшипн ико в одновременно наносят дан ные а бсолютн ог о расши ре ния цили ндров и температуры металла ЦВД и ЦСД (ри с. 11).

3.3. Определение кренов инженерных сооружений башенного типа

3 .3 .1 . Наблюдения за кренами сооружений так же, как и за остальными ви дами деформаци й, проводятся в соответствии с требовани ями СНиП [ 7].

Крен является наиболее характерным показател е м совместной деформации сооружения башенного типа и е го основания.

В так и х сооружениях, обладающ их повышенной чувствительностью к деформациям грунтов основания, крен вызывает развитие дополнительного моме нта, который в свою очередь способствует увеличению крена и может при ве сти к потере устойчи вости сооружения. Поэтому в проектах высоких сооружени й предусматри ваются наряду с наблюдениями за осадкой оснований и фундаментов натурные из ме рени я кренов ка к в период строитель ства, так и особенно в процессе эксплуат аци и.

3 .3 .2 . Изме ре ни я кренов производят с соблюден ием требовани й [ 8], а также н астоящ их Методиче ски х указани й.

3 .3 .3 . Работы по измерени ям кренов должны прои зв оди ться на дымо вых т рубах, гради рнях, резервуарах жид кого топлива.

Крены сооружен и й башен ного типа определяются с помощью те одоли тов T 1 , 2 T 2 и им подобных по точности [ 9].

3 .3 .4 . Крен сооружени я может быть выражен в ли ней ной , угловой и отн осительн ой мере.

Рис . 11 . Деформа ци я перекосов ригелей фундамента турб оагрегата и опор подшипни ков турбины:

а - т емпера тура металла ЦВД и ЦСД; б - перекосы опорн ого стула и опорн ой пли ты опоры № 2 турби ны; в - аб солютн ое ра сши рени е ЦВД и ЦСД;

1 ; 2 - стул, лев ая и правая сторона соответствен но; 3 - оп орная плита, левая сторона

Под лине й ной величи ной аб солютн ого крена в i - м ци кле наблюдени й п они мает ся от резо к между проекци ями ц ентра подошв ы фундамента и положения цент ра в ерх него се чен ия сооружени я на гориз онт альн ую плоскост ь. Приращение крена в линей ной мер е предст авляет собой расстояни е (от резок) между проекц иями положений ц ентра верхнего сечения сооружения в двух ци клах наблюдени й н а горизонт альной плоскости.

Абсолютный крен в угловой мере определяе т ся ост рым углом между отвесной линией в цент ре подошвы фундаме нта и положени ем оси сооружений в i -м цикле.

Относи т ельн ым креном называют отношение абсолют ного крена сооружени я в i -м ц и кле к в ысот е сооружен ия.

3 .3 .5 . В пери од строит ельст ва выве рк а ве ртикальности в зависи мости от вы соты возведенной части сооружени я с требуемой точностью может быть выполнена: с помощью тя жел ого отвеса, зенит-при бора, способом малых углов , способом верт икальн ого п роекти рования [ 8].

3 .3 .6 . Опред еление крена эксплуати руемого сооружени я и его последующе го изменения в зависимости от требуемой точности и высот ы, а т акже местных условий может быть осуществ ле но одни м из следующи х способов: направлен ий (горизонтальны х углов); малых углов; з енитны х расст ояний; высокот очн ого нив елиров ани я деформацио нных марок.

3 .3 .7 . Для определения крена сооружений башенного типа в ст есне нных услови ях (на заст роенн ых территориях ) при меняют способ зенитных расстояний с применением опт ической насадки на оку ляр или на объектив зрит ельн ой трубы т еодолита в ви де прямоугольной преломляюще й призмы .

3 .3 .8 . С ц елью ослабле ни я вли яни я оши бок, вызы ваемых н еровност ями поверх ности сооружени я и н есиммет ричностью поясов отн осит ельно его оси, след ует наблюдать не сколько (два - три ) близко расположенных по высоте сечений - верх них и ни жни х. За н ап равление на цент р верхнего и соотв ет ств енно ни жнего сечен ия прини мается среднее из направлени й н а центры наб людавши хся (двух - т рех) верх них и соответст венно ни жних поясов.

3 .3 .9 . Перед н аблюдени ями дымов ых т руб не обходи мо выявить искривлени я их стволов, вы зв анные прогарами и ли нарушени ями технологии и х прогрева и просушки. Для эт ого подъемными винт ами теодолита уст анавливаю т вертикальную нить параллельн о одной из (видимых с данного пункта) образ ующи х ст вола т рубы и, подв одя ее мик ромет ренным винто м алидады к образ ующей, проверяют прямолинейность последней на видимом участке трубы. Вращая зрительную трубу теодолита вокруг ее оси так, чтобы вертикальная нить скользила вдоль проверяемой образующей, можно обнаружить изгиб. Аналогично проверяют противоположную образующую ствола трубы. Такие операции выполняю т не менее чем на двух пунктах.

3 .3 .10 . С каждой установки инструмента должны быть измерены горизонтальные уг лы на правую и левую образующие ствола трубы вверху и внизу. Для однозначного определения оси трубы (для дымовых труб) на измеряемом уровне должны быть выбраны в качестве точек наведения места крепления светофорных площадок вверху и примыкающих газоходов внизу. Одновременно должны быть измерены вертикальные углы (приложение 5).

3 .3 .11 . При измерениях приращения кренов сооружений башенного типа методом направлений или малых углов теодолиты должны устанавливаться на расстоянии 1 ,5 - 2 Н от объекта (где Н - высота), закрепляться на местности постоянными знаками и привязываться промерами к существующим зданиям и сооружениям.

Одна из точек установки должна располагаться под углом 90 ° к направлению максимального крена.

3 .3.12 . Расстояния от точек стояния теодолита до центра трубы должны определяться прямой геодезической засечкой или получены из генплана.

3 .3 .13 . Определение полн ой величины и направления крена сооружения производится методом экстраполяции после вычислени я частных наклонов сооружения.

3 .3.14 . Допусти мая погрешность определени я крена по образующи м ствола трубы из-за дефектов бетонирования или кладки не должна превышать 0 ,0005 высоты сооружения [ 10].

3 .3 .15 . В случае обнаружения крена, превышающего допустимое значение ( СНиП 2.02.01.83), должны быть организованы даль нейшие наблюдения за изменениями крена по неравномерности осадки марок, установленных на цоколе ствола сооружения.

3 .3 .16 . Количество марок на цоколе сооружения должно быт ь не менее чет ырех, а также должн о быть измерено расстояние между реперами по периметру сооружения.

3 .3 .17 . После измерения осадки на схеме осадок фундамента сооружения проводятся линии равных осадок (рис. 12) и по максимальной разности осадки вычисляют прирост крена - ∆К (мм) по формуле

где ∆ S - макс и мальная разность осадки по диаметру сооружен ия, мм;

Н - высота сооружения, м ;

Д - диаметр сооруже ни я, м.

Направле н ие крена определяется как перпендикуляр к лини ям рав ной осадки фунда мент а.

Рис. 12 . Определение н аправлени я и прироста значения крена трубы по осадкам ее фунд амен та (приме р):

1 - осадочная ма рка; 2 - дымовая труба; 3 - лини я равных оса док че рез 1 мм; 4 - крен и его нап равление, в ычи слен ный по разности осад ок; 5 - нап рав лени е крена трубы к моменту измерени я осадок; 6 - общи й кре н

3 .3 .18 . Погрешность определени я прирос та крена по измерен иям осадок фун дамента сооружени я состав ля ет 1 см при определении разности осадки с точн остью 1 мм.

Знач е ния предельн ых деформаци й основ аний и кренов сооруже ний приведены в приложении 6.

3.4. Геодезическая съемка подкрановых путей

3 .4 .1 . Геодези ческая съемка подкран ов ых путей должна произ водить ся при сдаче подкрановых пут ей в эксплуатацию, а в последующем периодически, в зависимости от степе ни н еравномерн ост и осадок фундаментов , для выполнени я ри хтовки подкранов ых путей.

3 .4 .2 . Геодезическая съемка подкрановых путей включает следующие измерения :

ни в елирование подкрановых рельсов ;

определение планового положения подкрановых рельсо в ;

измерения смещения рельса с оси подкрановой балки и расстояния от грани колонны до оси рельсов;

измерение пролетов подкранового пути и мостовых кранов.

3 .4 .3 . Нивелирование подкрановых рельсов производится нивелиром Н-3 [ 3]. Инструмент устанавливается на тормозной площадке подкрановых путей. Рейка устанавливается на головку рельса против середины каждой колонны при шестиметровом шаге колонн и дополнительно между колоннами при шаге колонн 12 м.

3 .4 .4 . При длине зала свыше 100 м передача отметок с одного ряда на другой должна производиться через каждые 70 - 100 м. Невязка в полигонах не должна превышать ±3 мм.

3 .4 .5 . Профиль подкранового пути строится в абсолютных отметках, а если невозможно передать отметку на подкрановые пути от реперов промплощ адки , то в усло вных отметках.

3 .4 .6 . Определение положения рельсов в плане производится теодолитом с увеличен ием не менее 25 х и шаблоном со шкалой (рис. 13).

3 .4 .7 . Теодолит устанавливается на штати ве над головкой рельса в одном конце зала, ориентируется на визирн ую марку (см. рис. 13), установленную над головкой рельса с погрешностью 1 - 2 мм в другом конце зала, после чего делаются отсчеты с погрешн остью до 1 мм по шаблону, надеваемому на головку рельса против середины каждой колонны. Теодолит при этом центрируется над головкой рельса прибли женно с погрешностью 1 - 2 см.

3 .4 .8 . При съемке подкрановых путей большой протяженности должен применяться способ последовательных створов. В этом случае съемка второго, третьего и т.д. створа продолжается с точки, бывшей предпоследней в предыд ущем створе. Каждый частный створ ориентируется по виз ирной марке, устан овлен ной в конце подкранового пути и хорошо освещенной.

Вычислен и е и построени е план ового положения приве дены в приложении 7 и на рис. 14, при этом частные створы при водятся к общему (един ому) створу.

3 .4 .9 . Измерени е пролетов подкранового пути и мостовых кранов произ води тся ста льной рулеткой с постоянн ым н атяжением 70 Н при пролете до 30 м и 100 Н при большем пролете. Натяже ни е обеспечивается ди намометром. Для удобства измерения один конец рулетки вклады вается в зажим-упор.

Рис. 13 . При способления для плановой съе мки подкран ового пути:

1 - рельс; 2 - шаблон со шкалой ; 3 - делени я шкалы 10 × 10 мм; 4 - знак шкалы; 5 - ви зи рная марка

3 .4 .10 . Измерение смещения рельса с оси подкрановой балки и расстояния от грани колонны до оси рельса и змеряется с помощью ли ней ки с погреш ность ю до 1 мм.

Построение взаимного положения колон н , балок и рельсов при ведено на рис. 14.

3 .4.11 . Для составления проекта рихтовки подкрановых путей должны быть из мерены расстояния от наиболее выступающих боковых частей крана до граней колонн или стен, а также от самой высокой точки крана до ни жнего пояса ферм или предметов, прикрепленных к фермам.

3 .4 .12 . Проект ри хтовки подкрановых путей должен разрабатываться с учетом существующих допусков отклонений конструкци й подкрановых путей при эксплуатации (приложение 8) [ 11].

3 .4.13 . При отсутствии наблюдений за осадкой фундаментов по деформации подкрановых путей может быть установлена степень не равн оме рн ости осадок ф унд амент ов главн ого корпуса. По профи лю под кран ов ых путей и его изменени ю со в ременем может быть уст ан ов лен очаг неравн омерных осадок, а по изменению планового положения - деформаци я каркаса здания.

Р и с. 14 . Детальн ая планов о-вы сотн ая геодези чес кая съемка по дкранов ого пути:

а - положение рел ь сов, ба лок и гран ей колонн ряд а Б; б - совместное плановое положени е осей рельсов ряд ов А и Б; в - положение рель сов, балок и граней колонн ряда А; г - профи ль подкран ового п ути ;

 - п оложени е оси п од кран ов ой б алки ;

 - положен и е оси ре льса ря да А;

 - полож ен ие оси рельса ряда Б;

 - положе ни е граней колони, уменьшен ное на 800 мм

4. ИЗМЕРЕНИЕ ОСАДОК И ДЕФОРМАЦИЙ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ ТЭС

4.1 . Измерен ия осадок должны производи ться на водоподп орны х сооружениях: бетонных, земляных, каменн о-н абросны х плотинах, а также береговых насосных, водозаборных и сбросных сооружениях.

4 .2 . Нивелирование марок гидротехнических сооружений производят с помощью ни вели ра Н-05 и ему подобных по точности и ин варных штрихов ых реек. Нивелирование производят в виде прямого и обратного ходов между исходными глубин ными (грунтовыми) реперами, устанавливаемыми у противоположных сторон плотин (дамб).

4 .3 . Из мере ни е горизонтальных смещений гидрот ехнически х сооружений произв одят методом оптических створов, и змерением малых гори зонтальны х углов, методом мик рот рианг уляции, либо комбин ированным способом.

4 .4 . Пери оди чность и змерений осадок грунтовых пл отин в период ст роите льств а плоти ны и наполнения во дохранилища (шл амон акопит еля) - ежекварталь но, в первый год после сдачи в эксплу ат ацию - 3 раза, по в торой год - 2 раза, затем - ежегодно вплоть до с таби ли зации (мене е 0 ,02 % Н, где Н - высота плотины).

4 .5 . В случае обн аружени я в проц ессе эксплуатации грунтов ых плотин значит ельн ых деформаций либо д ругих неблагоприятн ых яв лений (повыш ени е уровня подземных вод, возникновени е оползней) прои зводят внеочередные и зме рения.

4 .6 . Измерение осадок бет он ных гидротехни чески х сооружени й на скальном осн ов ании прои зв одят в первые 3 года э ксплуатаци и ежегодно, в дальн ейше м - 1 раз в 2 - 3 года; на сооружениях, возведенны х на нес кально м основании , - в перв ые 3 года э ксплуат ации 2 раза в год, в дальнейшем - 1 раз в год.

Пр и мер раз мещени я исходных реперов и осадочных марок п ривед ен на ри с. 15.

В случае стабил и зации осадки (1 мм в год) кон трольный цикл из мерени й производят через 5 лет.

Рис. 15 . Схема размещения исходных реперов и осадочных мар ок на гидроузле ТЭС :

 - исхо д ный репер и его номер;

 - осадочная марка в земляной п л отине и ее номер;

 - торцевая осадочная ма р ка в бетонном водосбросе (ти п «В») и ее номер

5. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ГЕОДЕЗИЧЕСКИХ РАБОТ

5 .1. Лица, осуществляющие геодезические работы на эксплуатирующихся Т ЭС, должны пройти медицинское освидетельствование, кот орое в дальнейшем необходимо проходи ть один раз в два года.

5 .2 . К выполнению геодезических работ на ТЭС допускаются ли ца не моложе 18 лет, прошедшие медицинское освидетельствование и с давшие экзамен по правилам техники безопасности при работах на ТЭС и имеющие соответствующее удостоверение.

5 .3 . При производстве геодезических работ в помещениях с действующи м оборудованием, а также в период монтажа и ремонта оборудования все члены геодезической бригады должны быть в касках. Спецодежда не должна иметь развевающихся частей, которые могут быть захвачены движущимися или вращающимися механи змами.

5 .4 . Геодез ические работы на площадках открытых распределительных устройств выполняются по наряду в присутствии наблюдающего от электроц еха.

5 .5 . Геодезические работы при проверке подкрановых путей отн осятся к высотным и выполняются лицами, имеющими допуск к верхолазным работам и получивши ми и нструктаж на рабочем месте. Геодезическая съ емка подкрановых путей выполняется по наряд у в присутствии н аблюдающего ответств енного за эксплуатаци ю грузо подъ емны х механизм ов.

5 .6 . При работ ах на подкрановых пут ях н еобходи мо и ме ть предохранительные пояса, и меющи е данные о их проверке. При включенных тролле ях работать на подкран овом пути со ст ороны их подвески запрещается. В слу чае, е сли проход между подкрановыми балками и ст еной главного корпу са не имеет сплошн ого металлического н астила и ли реше тки и огр аждени я в ви де пери л, д олжен быть п ротянут тр ос (канат), за который крепятс я страховочн ым поясом.

5.7. Производ ст во геодези чес ких работ в помещениях углеразгрузки, бункерах, у топливоподач осу ще ств ляет ся по наряду с проведением инструктажа и регистрацией в журнале у начальника смены ТТЦ.

5 .8 . Запрещается перелезать через работающие лен точные и други е конвей еры, передав ать через них мерные рейки и инструменты, а также подлезать и проходить под ними в н еог ражд енны х или не предназначенных для перехода местах.

Приложение 1

КОНСТРУКЦИИ ДЕФОРМАЦИОННЫХ МАРОК И СПОСОБЫ ИХ УСТАНОВКИ

Деформационная марка (см. рис. 4) состоит из головки с колпачком и штыря, на котором крепится головка с помощью электросварки.

Штырь марки типа «а» рекомендуется изготовлять из арматуры периодического профиля. Если штырь изготовлен из гладкого стержня, то для надежности его заделки необходимо сделать хвостик или наплавить электродом несколько выступов. Марка изготовляется из Ст 3 ( ГОСТ 380-88).

Марки устанавливаются , как правило, на 0 ,6 м выше планировки или уровня пола в здании с условием обеспечения свободной установки вертикальной нивелирной рейки длиной 1 ,2 м на репер при производстве измерений, т.е. плоскость стены или колонн ы выше марки не должна быть закрыта какими-либо выступающими предметами.

В кирпичные стены зданий и железобетонные конструкции марки устанавливаются на цементном растворе (желателен расширяю щийся цемент) с глубиной заделки штыря марки на 11 - 14 см в заранее пробитое отверстие. Установка марок в железобет онны е колонны может быть осуществлена также приваркой штыря к вскрытой арматуре с последующим восстановлением з ащитного слоя бетона. На мет аллических колон нах штырь марки приваривается электросваркой верхним и ни жни м швами длиной 10 - 12 см.

На металлических колоннах на и большее при менение нашла марка типа «б».

В фундаменты турбоагрегатов или гидротех н ических сооружений закладывают торце вую марку типа «в».

Приложение 2

ПОВЕРКА В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ НИВЕЛИРОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ПРИ ГЕОМЕТРИЧЕСКОМ НИВЕЛИРОВАНИИ

Требования поверки

Производство поверки

Ис п равлени е

Частота поверк и

Рекомендации

1 . Оси установочных уровней должны быт ь перпендик улярны к оси вращ ения инструмента

С помощью подъемных в и нтов пу зы рьки уровней приводятся не середину, труба поворачи вается на 180 °. Пузырьки уровней при этом должны остаться на середине или сместиться не больше чем на одно деление

На о д ну половину смещения пуз ыре к возвращается с помощью и справи тель ны х винтов уровней, а на другую - подъ емн ых винтов

В начале каждой программы наблюдений

Поверка повторяется, если и мели место рез кие удары по штативу или прибору

2 . Вертикальная ни ть сетки нитей д олжн а быть параллельна отвесной линии

Ось вра щ ения инструмен та тщательн о приводится в отвесное положение. Гляд я в трубу ни велира, совмещают один конец вертикальной нити с отвесной ли нией. При э том и вся вертикальная нить должна совпадать с отвесн ой линией

Сетка н и тей устанавливается в правильное положение путем ослаб ления закрепительных винтов

2 - 3 раза в год

В качестве от в есной линии может служить тонкий шн ур с отв есом на ра сстоя нии 25 - 30 м от и нструмента

3 . Проекции визи рной оси и оси цилиндрического уровня на горизонтальн ую плоскость должн ы быть параллельны

В 40 м от нивелира устанавли вается рейка так, чтобы к ней был обращ ен один и з подъемных ви нтов. Нивелир при во дится в рабочее положение и отсчет ведется по рейке; двумя другими винтами дается небольшой боковой наклон нивелиру сначала в одну, потом в другую сторону. Необходимо следить, чтобы при этом отсчет по рейке не изменился. В обоих случаях концы уровня должны не расходиться или расход иться одинаково в одну сторону

Установку уров н я поправляют его горизонталь ными исправи те ль ными винтами

В начале и конце каждой программы измерений

4 . Угол между проекц иями на вертик альную плоскость визирн ой оси и оси цилиндрического уровня по абсолютному значению не должен превышать 2 - 4"

На горизонтальном участке выбираются две деформационные марки на расстоян и и 30 м одна от другой. Определяется превышение между ними п ри двух гори зонтах инструмента способом из середины. Перестав ляется инструмент т ак , чтобы одно плечо было равно 5 , а другое 25 м. При двух горизонтах вторично определяется превышение между этими же точками. Вычисляется угол i по формуле

где ∆ h = h 1 - h 2 ;

S - разность плеч , мм;

ρ " = 206265

Труба наводится на удаленную рейку и по ней берется отсчет. Путем прибавления к н ему с учетом знака превышения в ычисляется отсчет, который должен быть на бли жней рейке. Барабан микрометра устанавливается по вычислительному отсчету, труба навод ится на ближнюю рейку, и с помощ ью эл еваци онн ого винта бисс ект ор совмещ ается со ш трихом, соответствующим вычисл енному отсчету. Разошедшиеся при этом концы пузырька уровня совмещаются с помощ ью его вертикальных исправительных вин тов

Е жедневно при прои зв одстве измерений

Место для поверхности выбирается зате н енное и неподверженное воздействию вибраци й от оборудования

Приложение 3

ФОРМА ЗАПИСИ НАБЛЮДЕНИЙ В ЖУРНАЛЕ ВЫСОКОТОЧНОГО ГЕОМЕТРИЧЕСКОГО НИВЕЛИРОВАНИЯ

Дата __________________                                           Ход ___________________

Погода _________________                                         Цех ___________________

Гор из онт

З адняя рейка

Превышен и е в полумилл имет рах

Передняя рейка

Превышение, мм

1

М -23

М -17

( 1 ) 764 180

- 70 290 (7 )

834 470 (4 )

( 1 ) 171 695

- 70 265 (8 )

241 960 (5 )

( 3 ) 592 485

70 278 (9 )

592 510 (6 )

Среднее М17

- 351 ,39 (10 )

- 351 ,38 (21 )

2

М -23

М- 17

(14) 765 120

- 70 280 (17 )

835 400 (11 )

( 15 ) 192 624

- 70 270 (18 )

242 895 (12 )

( 16 ) 592 495

- 70 275 (19 )

592 505 (13 )

- 351 ,38 (20 )

Примечания : 1 . Цифрам и в скобках указана последовательность запи си и обработки . 2 . Порядок записи: рейка устанавливается на марку № 23 . После записи отсчетов по основной (1) и дополнительной (2 ) шкалам рейки при первом гори зонте ни велира подсчитывается разность (1 ) - (2 ), которая должна быть равн а постоянному чи слу 592500 с отклонени ем от него в ту или другую сторону не более 20 ед. После этого рейка ставится на марку № 17 . Порядок отсчето в и з ап олнения журнала остается тем же.

Все наблюдения проводятся при д в ух гори зонтах нивели ра. Для определени я превышени я между маркой № 23 и маркой № 17 из числа запи си (1 ) вычитается число запи си (4 ) и получается запи сь (7 ).

Зап и сь (8 ) получается как разность запи сей (2 ) и (5 ), запи сь (9 ) е сть среднее ари фмети ческое значени е и з чи сла запи сей (7 ) и (8 ). Чи сло запи си (10 ) - пре вышени е марки № 23 над маркой № 17 . Оно получается от деления п ополам чи сла запи си (9 ), так как все отсчеты по рейке и барабану производят ся в полуделениях.

И з прев ышений между маркой № 23 и маркой № 17 первого и второго горизонт ов - записи (10 ) и (20 ) - бе рется среднее - за пи сь (21 )

Приложение 4

КАТАЛОГ ОТМЕТОК И ОСАДОК ГЛУБИННЫХ РЕПЕРОВ И МАРОК, УСТАНОВЛЕННЫХ НА ФУНДАМЕНТАХ СООРУЖЕНИЙ

Наименован и е объ екта

Номер репера или марк и

Дата начала наблюдени й

Начальная отметка , мм

Оса дк а, мм

Отметка на 06 .93 г., мм

Суммарная осадка с 05 .88 г. по 06 .93 г., мм

с 05 .88 г. по 06 .89 г.

с 06 .89 г. по 06 .90 г.

с 06 .90 г. по 09 .91 г.

с 09 .91 г. по 06 .93 г.

С луж ебный корпус

М -1

05 .88 г.

93826 ,4

-5 ,3

- 4 ,0

- 3 ,3

- 1 ,0

93812 ,8

- 13 ,6

М- 2

93677 ,8

- 4 ,7

- 4 ,2

- 2 ,5

- 0 ,8

93665 ,6

-12 ,2

М-3

93690 ,5

- 4 ,4

- 4 ,1

- 2 ,3

- 0 ,5

93679 ,2

- 11 ,3

М-4

93715 ,8

- 6 ,1

-4 ,4

- 2 ,4

- 1 ,2

93701 ,7

- 14 ,1

Турбогенератор № 1

М- 1

05 .88 г.

93558 ,5

- 15 ,1

-11 ,0

- 6 ,3

- 3 ,5

93522 ,6

- 35 ,9

М- 2

93588 ,6

- 16 ,0

- 12 ,6

- 4 ,1

- 3 ,3

93552 ,6

- 36 ,0

М-3

93699 ,2

- 14 ,3

- 10 ,3

- 4 ,2

- 3 ,1

93667 ,5

- 31 ,7

М- 4

93575 ,4

- 15 ,2

- 11 ,3

- 5,0

- 4 ,2

93539 ,7

- 35,7

М-5

93476 ,6

- 17 ,0

- 11,5

- 4 ,3

- 3 ,2

93440 ,6

- 36 ,8

М-6

9362 7,0

-14 ,4

- 10 ,3

- 5 ,8

- 3 ,7

93592 ,8

- 34 ,2

Приложение 5

ВЫЧИСЛЕНИЕ КРЕНА ДЫМОВОЙ ТРУБЫ ПО УГЛОВЫМ ИЗМЕРЕНИЯМ И ПО РАЗНОСТИ ОСАДОК ЕЕ ФУНДАМЕНТА

(пример)

1 . Вычисление крен а по угловым из ме рен ия м

Част н ый крен трубы в ычи сля ется по формуле

К i = 0 ,49 ∆i · 0 ,01li ,

где       К i - частны й крен трубы, мм;

            ∆ i - кр е н трубы в углов ой ме ре по разн ости углов в в ерхн ем и н ижн ем сече ни ях трубы, с;

       li - расстояни е от центра трубы до точки уст ановки теодоли та, м.

Напр и мер, при ∆ i = 124" , li = 130 м, К i = 0 ,49 · 124 · 1 ,3 = 79 мм.

Получен н ое зна чени е частного крена должно быть экстраполиров ан о на всю в ысоту трубы.

Согласно абр и су и частному крену в 79 мм получаем зн ачени е частного крен а на полную высоту трубы:

79 мм         - 105 мм,

К мм          - 120 м,

К1 20             - 90,5 мм.

Полное зн ачение крена К и его направление получаются графи ческим построением в масштабе по правилу перпенди куляров от частных кренов-векторов.

2 . Определение при роста крена дымовой трубы п о раз ности осадок фундамента

Прирост крена трубы по разност и осадок фундамента вычисляется по формуле

г де ∆ S    - разность осадок, получаемая по линиям равных осадок фундамента трубы, мм;

Н      - высо т а трубы, м;

Д   - диаметр трубы на отметке ус т ановки деформаци онных марок, получаемый измерение м окружности трубы рулеткой, м.

Например, при ∆ S = 14 ,5 мм, Д = 10 ,250 м, Н = 120 ,0 м.

Приложение 6

ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ ( СНиП 2.02.01-83 . ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ)

Наименование и конструкт и вные особенности сооружени й

Отно си тельные д еформации

Ма к симальные и средние абсолютные осадки, см

Вид

Значение

Вид

Значение

1 . Производственные и гражданские м ногоэ тажн ые здани я с полным к аркасом:

1 .1 . Железобетонные рамы без з аполнения

Относительная разность осадок

0 ,002

Максимальная абсолютная осадка Si пр

8

1.2 . Стальные рамы без заполнени я

То же

0 ,004

То же

12

1 .3 . Железобетонн ые рамы с заполнением

-«-

0 ,001

-«-

8

1 .4 . Стальные рамы с заполнением

-«-

0 ,002

-«-

12

2 . Здания и сооружения, в конструкци ях которых возникают дополнительные усл овия от неравномерных осадок

-«-

0 ,006

-«-

15

3 . Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами из:

3 .1. Крупных панелей

Относительны й проги б и ли выгиб

0 ,0007

Средняя осадка S с р.пр

10

3 .2 . Крупных блоков и кирпи чной кладки без арми рования

То же

0 ,001

То же

10

3 .3 . Крупных блоков и кирпи чной кладки с армированием или железобетонными поясами

-«-

0 ,0012

-«-

15

3 .4 . Независимо от материала стен

Крен в поперечном на п равлении

0 ,005

-

-

4 . Высокие жесткие сооружения:

4 .1 . Сооруж ения элеваторов из железобетонных конструкций:

.

4 .1 .1. Рабо чее здание и силосный корпус моноли тной конструкции, сблоки рованные на одной фундаментной плите

Поперечный и продоль н ый крены

0 ,003

Средняя осад к а S с р.пр

40

4 .1 .2 . То же сборной конструкции

То же

0 ,003

То же

30

4 .1 .3 . Отдельно стоящее рабочее здание

Поперечный крен

0 ,003

-«-

25

Продольный крен

0 ,004

-«-

25

4.1 .4 . Отдель но стоящий силосный корпус монолитной конструкции

Поперечный и продольный крены

0 ,004

-«-

40

4 .1 .5 . То же сборной конструкции

То же

0 ,004

-«-

30

4 .2 . Дымовые трубы высотой Н, м:

4 .2 .1 . До 100 вкл.

К рен i пр

0 ,005

-«-

40

4 .2 .2 . Св. 100 до 200 вкл.

-«-

1/2 Н

-«-

30

4 .2 .3 . Св. 200 до 300 вкл.

-«-

1/2 Н

-«-

20

4 .2 .4 . Св. 300

-«-

1 /2 Н

-«-

10

4 .3 . Прочие высокие (до 100 м) жесткие сооружения

К рен i пр

0 ,004

Средняя осадка S с р.пр

20

Приложение 7

ВЕДОМОСТЬ ВЫЧИСЛЕНИЯ ПОЛОЖЕНИЯ ОСИ РЕЛЬСА В ПЛАНЕ ПО СПОСОБУ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНЫХ СТВОРОВ В СЛУЧАЕ ПРИБЛИЖЕННОГО ЦЕНТРИРОВАНИЯ ТЕОДОЛИТА

(ПРИМЕР)

№ п.п.

И змеренн ое смещение оси рельса от носительно створа I , мм

Поп ра вка на приведени е ств ора I к оси рельса в точке 3 ∆, мм

Приведенный створ I к оси рельса в точке 3 , мм

И зме ренн ое смещ ени е оси рельса относи тельно створа II , мм

Поправка на пр и ведение створа II к створу I ∆, мм

См е щение оси рельса от носительн о с твора, проходяще го через оси рельсов конечных точек, мм

3

- 28

+ 28

00

4

- 23

+ 27

+ 04

5

- 32

+ 26

- 06

6

- 32

+ 25

- 07

7

- 22

+ 24

+ 02

8

- 11

+ 23

+ 12

9

- 13

+ 22

+ 09

10

- 11

+ 20

+ 09

11

- 28

+ 19

- 09

12

- 28

+ 18

- 10

13

- 27

+ 17

- 10

14

- 38

+ 16

- 22

15

-35

+ 15

- 20

16

-37

+ 14

- 23

17

- 47

+ 13

- 35

18

- 55

+ 11

- 44

19

- 60

+ 10

-50

- 07

- 43

- 50

20

- 16

- 40

- 56

21

- 15

- 38

- 53

22

- 13

- 35

-48

23

- 16

- 32

- 48

24

- 10

- 29

- 39

25

00

- 26

- 26

26

00

- 23

- 23

27

+ 12

- 20

- 08

28

+ 08

- 17

- 09

29

+ 11

- 14

- 03

30

+ 19

- 11

+ 08

31

+ 17

- 8

+ 09

32

+ 18

- 7

+ 12

33

+ 08

- 3

+ 05

34

0

0

0

Приложение 8

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ОТКЛОНЕНИЙ РЕЛЬСОВЫХ ПУТЕЙ (В ПЛАНЕ И ПРОФИЛЕ) ОТ ПРОЕКТНОГО ПОЛОЖЕНИЯ

Отклонение

Графическое изображение отклоне н ия

Краны

мос т ов ые

башенные

козловые

портальные

м остовые перегружа тели

Разнос т ь отметок головок рельсов в одном поперечном сечении Р1, мм ( S - размер колеи, м)

40

45 - 60 ( для S = 4 ,5 - 6 м)

40

40

50

Разност ь отметок рельсов на соседних колоннах P 2 , мм

10

-

-

-

-

Сужение или уш ирение колеи рел ьсового пути (отклонение рельсов от проектного положения в плане) Р3 , мм

15

10

15

15

20

Взаимное смещение торцов стыкуемых рельсов в плане и по высоте, Р 4 , мм

2

3

2

2

2

Зазоры в сты к ах рельсов (при температуре 0 °С и длине рельса 12 ,5 м) Р5 , мм

6

6

6

6

6

Разность отметок головок ре л ьсов на дл ине 10 м рельсового пути (общая ) Р 6 , мм

-

40

30

20

30

Примечания : 1. Пред ельные знам ения отклонений должны соблюдаться во время эксплуатации. Допуски на укладку должны быть указаны в проектной документации на рельсовый путь. 2 . Измерения отклонений Р1 и Р3 выполняют н а всем участке возможного движения крана через интервалы не более 5 м. 3 . При изменении температуры на 10 ° С допуск на зазор Р5 и зменяют на 1 ,5 мм. Например, зазор при температуре 20 ° С должен быть уменьшен до 3 мм. 4 . От клонения для рельсовых путей козловых кранов пролетом более 30 м принимают по нормам для мостовых перегружателей.

Список использованной литературы

1 . ГОСТ 24846 -86 . Грунты. Методы измерений деформаций оснований и сооружений.

2 . ГОСТ 22268-76 . Геодезия. Термины и определения.

3 . ГОСТ 10528-90 . Нивелиры.

4 . ГОСТ 10528-90 . Геодезические рейки.

5 . Инструкция на методы и средства поверки нивелиров и нивелирных реек в эксплуат ации. - М.: «Недра», 1988 .

6 . Эксплуатационный циркуляр № Т-2 /80 . Об устранении недопустимых поворотов опоры подшипника № 2 турбин К-300 -240 -1 и К-300 -240 -2 ПОТ ХТЗ. - М.: СПО Союзт ехэн ерго, 1980 .

7 . СНиП 2.02.01-83 . Основания зданий и сооружений.

8 . Руководство по определению кренов и нжен ерн ых сооруже ний башенного типа геодезическими ме тодами. - М.: Ст ройиз дат, 1981 .

9 . ГОСТ 10529-86 . Теодолиты.

10 . СНиП III - 2 -75 , §5 .4 . Геодезические работы в строитель стве.

11 . Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов. - М.: НПО ОБТ, 1993 .

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 1

2. Измерение осадок фундаментов . 2

2.1. Объекты для наблюдений за осадками фундаментов . 3

2.2. Исходные реперы .. 3

2.3. Осадочные деформационные марки . 7

2.4. Измерение осадок (деформаций) фундаментов . 10

2.5. Геометрическое нивелирование . 10

2.6. Обработка материалов геометрического нивелирования и отчетность . 13

2.7. Гидростатическое нивелирование . 14

3. Измерение деформаций строительных конструкций . 15

3.1. Измерение деформаций фундаментов турбоагрегатов мощностью 180 МВт и более . 15

3.2. Измерение деформаций перекосов (поворотов) ригелей фундамента и опор подшипников турбоагрегатов . 18

3.3. Определение кренов инженерных сооружений башенного типа . 21

3.4. Геодезическая съемка подкрановых путей . 24

4. Измерение осадок и деформаций гидротехнических сооружений ТЭС .. 26

5. Техника безопасности при производстве геодезических работ . 27

Приложение 1 Конструкции деформационных марок и способы их установки . 28

Приложение 2 Поверка в полевых условиях нивелиров, применяемых при геометрическом нивелировании . 28

Приложение 3 Форма записи наблюдений в журнале высокоточного геометрического нивелирования . 30

Приложение 4 Каталог отметок и осадок глубинных реперов и марок, установленных на фундаментах сооружений . 30

Приложение 5 Вычисление крена дымовой трубы по угловым измерениям и по разности осадок ее фундамента . 30

Приложение 6 Значения предельных деформаций оснований ( СНиП 2.02.01-83. основания зданий и сооружений) 31

Приложение 7 Ведомость вычисления положения оси рельса в плане по способу последовательных створов в случае приближенного центрирования теодолита . 33

Приложение 8 Предельные значения отклонений рельсовых путей (в плане и профиле) от проектного положения . 33

Список использованной литературы .. 34

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Гост 11738 Гост 14034 74 Гост 1491 80 Гост р 12 2 143 2009 Гост сетки арматурные сварные Должностные инструкции в строительстве Извещение об изменении Инструкция и 1 13 07 Лестничные марши гост Обозначение Приборов кип Пдк Проточка Расчет системы отопления Расчет теплопотерь здания Сортамент Двутавров с параллельными гранями полок