герб

ГОСТы

флаг

РД 153-34.0-15.502-2002 Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах энергоснабжения общего назначения. Часть 2. Анализ качества электрической энергии

ПРАВИЛА ● МЕТОДИКИ ● ИНСТРУКЦИИ

МОСКВА

«ЭНЕРГОСЕРВИС»

2003

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ
РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

УТВЕРЖДЕНЫ

Заместителем руководителя

Госэнергонадзора

В.Н. Белоусовым

15.07.2002

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО КОНТРОЛЮ И АНАЛИЗУ КАЧЕСТВА
ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ
В СИСТЕМАХ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
ОБЩЕГО НАЗНАЧЕНИЯ

Часть 2. Анализ качества
электрической энергии

РД 153-34.0-15.502-2002

ФР.1. 3 4.2003.00822

СОГЛАСОВАНЫ
Директором ВНИИ М Са
А.И. Асташенковым

РАЗРАБОТАНЫ

Научно-методическим центром ООО «Научный центр ЛИНВИТ»

МОСКВА

ЭНЕРГОСЕРВИС

2003

Настоящий документ РД 153-34.0-15.502-2002 «Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Часть 2. Анализ качества электрической энергии» устанавливает методы анализа качества электрической энергии, применяемые при выявлении причин несоответствия требованиям ГОСТ 13109-97, а также порядок проведения работ при анализе качества электрической энергии, в том числе - операции выполнения измерений, обработки и представления результатов измерений.

Настоящий документ зарегистрирован в Федеральном Реестре методик выполнения измерений № ФР.1.3 4.2003.00.822.

Данная часть методических указаний предназначена для применения организациями, занимающимися вопросами анализа качества электрической энергии.

С введением в действие настоящего документа утрачивает силу на территории Российской Федерации Дополнение № 1 к РД 34.15.501-88 «Методика контроля и анализа качества электрической энергии в электрических сетях общего назначения» (Москва, Екатеринбург, 1995 г .).

ОСНОВНЫЕ ИСПОЛНИТЕЛИ

Никифорова В.Н. - руководитель Научно-методического центра ООО «НЦ ЛИНВИТ»

Мамошин P . P . - профессор МГУИПС

Гамазин С.И. - заведующий кафедрой, профессор МЭИ

Киселев В.В. - начальник отдела ФГУП «ВНИИМС»

Штиллерман B . C . - ведущий инженер ФГУП «ВНИИМС»

Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Часть 2. Анализ качества электрической энергии

РД 153-34.0-15.502-2002

Срок действия установлен

с 01.08.2002 г.

до 0 1 .08.2006 г .

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1 .1 . Настоящая часть Методических указаний по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения (дале е - Указания) устанавливает методы анализа качества электрической энергии (КЭ) и методики измерений показателей КЭ в системах электроснабжения общего назначения однофазного и трехфазного переменного тока частотой 50 Гц, с целью выявления причин несоответствия установленным требованиям к КЭ.

Положения, изложенные в настоящем документе, распространяются на следующие показатели качества электрической энергии (ПКЭ):

- у становившееся отклонение напряжения;

- коэффициент n -ой гармонической составляющей напряжения;

- коэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения;

- коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности;

- к оэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности;

- отклонение частоты.

1 .2. Настоящая часть Методических указаний предназначена для применения организациям и , занимающимися вопросами анализа качества электрической энергии.

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В Указаниях использованы ссылки на следующие нормативные документы:

[1] ГОСТ 13109-97 «Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения»;

[2] РД 153-34.0-15.501-00 «Методические указания по контролю и анализу качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. Часть 1 . Контроль качества электрической энергии»;

[3] ГОСТ Р 8.563-96 ГСИ «Методики выполнения измерений»;

[4] РМГ 29-99. ГСИ «Метрология. Основные термины и определения»;

[5] ГОСТ 16504-81 СГИП «Испытания и контроль качества продукции. Основные термины и определения»;

[6] ГОСТ 22261-94 «Средства измерений электрических и магнитных величин»;

[7] РД 153-34.0-03.150-00«Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок».

3. ОПРЕДЕЛЕНИЯ, СОКРАЩЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ

3. 1 . В настоящих Указаниях применяют следующие термины и определения:

- анализ К Э - выявление причин несоответствия показателей КЭ установленным требованиям;

- входной контроль КЭ (для энергоснабжающей организации) - к онтроль показателей КЭ в точке поставки электрической энергии (ЭЭ) от вышестоящей энергоснабжающей организации;

- допустимый вклад - значения показателей КЭ, установленные в договоре энергоснабжения или в технических условиях на присоединение и определяющие допустимое влияние искажающих электроприемников потребителя на КЭ в точке общего присоединения или в точке коммерческого контроля;

- искажающий электроприемник - приемник электрической энергии с нелинейной электрической характеристикой или с несимметричным или колебательным режимом работы, подключение которого к сети приводит или может привести к несинусоидальности, колебаниям напряжения или несимметрии трехфазной системы напряжений в электрической сети;

- контроль КЭ - проверка соответствия показателей КЭ установленным требованиям;

- корректирующее мероприятие - мероприятие, предпринятое для устранения причин существующего несоответствия и предотвращения их повторного возникновения;

- несоответствие - отличие одного или нескольких показателей КЭ от установленных в нормативных документах требований;

- периодический контроль КЭ - контроль, осуществляемый в целях управления КЭ, при котором поступление информации о контролируемых показателях и их оценка происходит периодически с интервалами, определяемыми организацией, осуществляющей контроль КЭ, но в пределах, установленных ГОСТ 13109-97;

- потенциальное несоответствие - несоответствие показателей КЭ установленным требованиям, возникновение которого возможно через некоторый промежуток времени или при определенных условиях;

- предупреждающее мероприятие - мероприятие, предпринятое для устранения возможных причин потенциального несоответствия и предотвращения его возникновения;

- пункт контроля КЭ - пункт электрической сети, в котором проводят измерение показателей КЭ при контроле качества ЭЭ.

В качестве пункта контроля КЭ может быть использована точка общего присоединения, граница раздела балансовой принадлежности, выводы приемников электрической энергии, а также другие точки электрической сети, в том числе выбранные по согласованию между энергоснабжающей организацией и потребителем;

- разрешенная мощность (потребителя) - наибольшая полная мощность электроустановок потребителя, разрешенная для присоединения к сети энергоснабжающей организации.

Разрешенная мощность устанавливается в технических условиях на присоединение, выдаваемых потребителю;

- распределительная электрическая сеть - электрическая сеть, присоединенная к центру питания, обеспечивающая распределение между потребителями или передачу ЭЭ организациям, заключающим договора энергоснабжения с потребителями;

- технологический контроль КЭ - контроль КЭ с длительностью и (или) погрешностью измерений, которые могут отличаться от требований ГОСТ 13109-97;

- точка общего присоединения - электрически ближайшая к рассматриваемому потребителю ЭЭ точка электрической сети энергоснабжающей организации, к которой присоединены или могут быть присоединены другие потребители ЭЭ;

- точка коммерческого контроля КЭ - точка общего присоединения, граница балансовой принадлежности или другая точка электрической сети, принятая по согласованию между энергоснабжающей организацией и потребителем в качестве точки сети, в которой при наличии претензий какой-либо из сторон договора будет производиться проверка соблюдения договорных условий по КЭ и расчеты за их нарушение;

- у становленные требования к КЭ - требования к КЭ, установленные в законах, регламентах, нормативных документах, договорах энергоснабжения, технических условиях на присоединение, а также в иных документах;

- фактический вклад - измеренные в точке общего присоединения или в точке коммерческого контроля значения показателей КЭ, характеризующие фактическое влияние искажающих электроприемников рассматриваемого потребителя на КЭ в этой точке;

- центр питания - распределительное устройство генераторного напряжения электростанции или вторичного напряжения (6 кВ и выше) подстанции энергоснабжающей организации, к которому присоединены электрические сети данного района (региона) по месторасположению рассматриваемых потребителей.

Центр питания и присоединенные к нему электрические сети могут принадлежать разным энергоснабжающим организациям.

3.2. В настоящих Указаниях приняты следующие сокращения:

АРН - а втоматический регулятор напряжения;

АСД У - а втоматизированная система диспетчерского управления;

АСКУЭ - автоматизированная система коммерческого учета электроэнергии;

Д В - д опустимый вклад;

Д Э - д оговор энергоснабжения;

К Э - к ачество электрической энергии;

КБ - конденсаторная батарея;

ПКЭ - показатель качества электрической энергии;

РПН - трансформатор с регулированием напряжения под нагрузкой;

ТК Э - т очка коммерческого контроля КЭ;

ТН - измерительный трансформатор напряжения;

ТО П - т очка общего присоединения;

ТТ - измерительный трансформатор тока;

Т У - т ехнические условия на присоединение;

ФВ - фактический вклад;

ЦП - центр питания;

ЭП - электроприёмник;

ЭС О - э нергоснабжающая организация;

ЭЭ - электрическая энергия.

3.3. В настоящих Указаниях установлены следующие обозначения:

Δ f - о тклонение частоты;

δ U - установившееся отклонение напряжения;

Е т - д обавка напряжения, создаваемая изменением отпайки трансформатора 6-10 /0,4 кВ;

IA , IB , IC - фазные токи;

I 0 - ток в нулевом проводе;

I 1 k - т ок основной частоты в k - ой л инии;

I ( 1) Σ - суммарный ток основной частоты;

I 1 (1) k - ток основной частоты прямой последовательности в k - ой линии;

I 1( 1) Σ - суммарный ток основной частоты прямой пос ле дователь ности;

I 2 k - т ок обратной последовательности в k -ой линии, присоединенной к ТОП;

I 2 Σ - суммарный ток обратной последовательности в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО;

I ( n ) k - n -ая гармоническая составляющая тока в k -ой линии, присоединенной к ТОП;

I ( n ) Σ - n -ая гармоническая составляющая суммарного тока в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО;

K U - к оэффициент искажения синусоидальности кривой напряжения;

K U ( n ) - коэффициент n -ой гармонической составляющей напряжения;

K 2 U - к оэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности;

K 0 u - коэффициент несимметрии напряжений по нулево й последовательности;

KI ( n ) k - коэффициент n -ой гармонической составляюще й тока в k -ой линии;

KI ( n ) Σ - коэффициент n - ой гармонической составляющей суммарного тока;

Р( n ) k - а ктивная мощность n -ой гармоники, потребляемая (генерируемая) потребителями k -ой линии;

Р( n ) Σ - активная мощность n -ой гармоники, потребляемая (генерируемая) ЭСО;

Р 2 k - а ктивная мощность по обратной последовательности, потребляемая (генерируемая) потребителями k -ой линии;

Р 2 Σ - активная мощность по обратной последовательности, потребляемая (генерируемая) ЭСО;

S иск - суммарная установленная мощность искажающих электроприемников потребителя с нелинейной вольт-амперной характеристикой или несимметричной нагрузкой;

S кз.нм - наименьшая мощность короткого замыкания сети в ТОП;

S разр - разрешенная присоединенная мощность объекта;

S нΣ - с уммарная нагрузка в ТОП (ТКЭ);

UA , UB , U C - фазные напряжения;

U 0 - н апряжение нулевой последовательности;

U (1 )ТОП - напряжение основной частоты в ТОП;

U (1 )ТОП - напряжение основной частоты прямой последовательности в ТОП;

U ( n )ТОП - n -ая гармоническая составляющая напряжения в ТОП;

U 2ТОП - напряжение обратной последовательности в ТОП;

φUI ( n ) k - фазовый угол сдвига между n -ой гармонической составляющей напряжения U ( n )ТОП в ТОП и n -ой гармонической составляющей I ( n ) k тока в k -ой линии;

φUI ( n ) k - фазовый угол сдвига между n -ой гармонической составляющей напряжения U ( n )ТОП в ТОП и n -ой гармонической составляющей суммарного тока I ( n ) Σ в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО;

φUI 2 k - фазовый угол сдвига между напряжением U 2ТОП обратной последовательности в ТОП и током I 2 k обратной последовательности в k -ой линии, присоединенной к ТОП;

φ UI 2 Σ - фазовый угол сдвига между напряжением U 2ТОП обратной последовательности в ТОП и током I 2 Σ обратной последовательности в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО.

3.4. В настоящих Указаниях, если не отмечено иное, соответствующие обозначения установлены для действующих значений напряжения и тока, а также гармонических и иных составляющих этих величин (см. также 3.3).

4. МЕТОДЫ АНАЛИЗА КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ

4.1. Общие положения

4. 1 .1 . Анализ качества электрической энергии проводят при наличии претензий или замечаний от потребителей, а также в случае выявления существующих или потенциальных несоответствий по результатам:

- входного контроля КЭ;

- периодического контроля КЭ;

- т ехнологического контроля КЭ, проводимого энергоснабжающей организацией (ЭСО) в питающих и распределительных электрических сетях;

- испытаний ЭЭ органами государственного надзора;

- сертификационных испытаний ЭЭ и испытаний при инспекционном надзоре за сертифицированной ЭЭ.

4. 1 .2. Для анализа причин потенциальных несоответствий дополнительно могут быть использованы источники информации:

- п роектная документация и технические условия на проектирование новых источников ЭЭ и на развитие электрических сетей;

- д анные о предполагаемых потребителях ЭЭ новых сетевых объектов;

- в ыданные технические условия и заключенные договора энергоснабжения;

- расчеты режимов работы электрических сетей, в том числе с нагрузками искажающих потребителей для нормальных и ремонтных схем электроснабжения;

- р езультаты обследований выполнения правил технической эксплуатации;

- д ругие источники информации.

4.1.3. Анализ качества электрической энергии при нарушении требований к КЭ включает следующие операции:

- у становление причин несоответствий;

- выявление объектов, режимы работы электрооборудования которых обусловили появление несоответствия в ТОП.

4.1.4. По результатам анализа принимают решения о корректирующих и (или) предупреждающих мероприятиях.

4. 1 .5. После проведения соответствующих мероприятий должна быть оценена их результативность.

Оценку выполняют на основе протоколов контроля КЭ, который должен быть проведен непосредственно после выполнения указанных мероприятий, а также, при необходимости, протоколов измерений с целью анализа КЭ.

Для оценки результативности принятых мер в течение определенного периода времени, например, в течение года, следует использовать результаты планового периодического контроля КЭ или данные, получаемые от автоматизированной системы диспетчерского управления (АСДУ).

4.2. Отклонение частоты

4.2. 1 . Основными причинами несоответствий по отклонению частоты Δf могут быть:

- отсутствие достаточного резерва мощности и пропускной способности элементов сети;

- ошибки в планировании диспетчерских графиков спроса и предложения в активной мощности, в подборе электростанций для размещения первичного резерва, в том числе - необходимого при аварийных нарушениях баланса мощности, в планировании дополнительных резервов пропускной способности линий для выдачи первичного резерва при внезапных нарушениях баланса;

- несвоевременность предоставления резерва мощности для его использования в режимах первичного, вторичного или третичного регулирования в соответствии с заданными системным оператором требованиями.

4.2.2. Выяснение причин несоответствия проводится на основе анализа информации, получаемой от АСДУ, в том числе:

- т елеинформации (телеизмерений параметров режима в контрольных точках, телесигнализации состояния основного коммутационного оборудования и элементов вторичной коммутации на энергообъектах, команд телеуправления и телерегулирования и др.);

- данных суточной диспетчерской ведомости о балансах активной и реактивной мощности в контрольных точках;

- д анных автоматизированной системы коммерческого учета электроэнергии (АСКУЭ);

- о перативно-технологической информации (данных о балансах электрической и тепловой энергии, запасах топлива, гидроресурсов, прогнозе нагрузок, информации о нарушении диспетчерского графика и др.).

4.3. Отклонение напряжения

4.3. 1 . Причинами несоответствий по установившемуся отклонению напряжения δUy могут быть:

- неверно выбранный коэффициент трансформации трансформатора 6-10/0,4 кВ или не проведенное своевременно сезонное переключение отпаек этих трансформаторов;

- разнородность нагрузок линий 0,38 кВ и несовместимость требований потребителей к δU y на шинах 0,4 кВ трансформаторов 6- 10 /0,4 кВ;

- значительная несимметрия фазных нагрузок в сетях 0,4 кВ;

- значительные потери напряжения в распределительной сети, превышающие предельные значения, установленные в [ 2, приложение А, раздел А.4];

- отсутствие трансформаторов с регулированием напряжения под нагрузкой (РПН) в центре питания (ЦП) распределительной сети;

- отсутствие автоматического регулятора напряжения (АРН) в ЦП или его неиспользование;

- некорректная работа АРН или неправильно выбранный закон регулирования напряжения в ЦП;

- разнородность нагрузок распределительных линий 6 - 10 кВ и несовместимость требований потребителей всей распределительной сети к δ Uy на шинах ЦП;

- ошибки в планировании диспетчерских графиков спроса и предложения в реактивной мощности;

- отсутствие договорных отношений или некорректно определенные договорные условия по допустимому диапазону δ Uy в ТКЭ;

- неверно заданные уставки регулирующих устройств на генераторах, повышающих трансформаторах и автотрансформаторах связи, отсутствие или недостаточное использование специальных устройств в межсистемных линиях и питающих сетях энергосистем, регулирующих реактивную мощность (синхронных компенсаторов, батарей статических компенсаторов и шунтирующих реакторов), пониженная пропускная способность питающих сетей и др.;

- превышение потребителем разрешенной ему мощности или нарушение договорных условий с ЭСО по использованию специальных средств, регулирующих реактивную мощность (батарей статических конденсаторов, синхронных двигателей).

4.3.2. Для выявления причин несоответствия по δ Uy и разработки возможных корректирующих и предупреждающих мероприятий рекомендуется последовательно выполнить операции по 4.3.2.1 - 4.3.2.4:

4.3.2. 1 . Провести анализ протоколов измерений δ Uy в рассматриваемой точке сети.

При анализе протоколов измерений δ Uy следует:

- сопоставить полученные результаты с допустимыми пределами изменений δ Uy и установить вид несоответствия п о δ Uy - з начения, большие верхних или меньшие нижних допустимых пределов;

- у становить потенциальную возможность появления несоответствия по δ Uy через определенный интервал времени, оценивая близость полученных результатов измерений δ Uy к допустимым пределам и возможность выхода результатов измерений за указанные допустимые пределы диапазона изменений δ Uy при прогнозируемых изменениях режимов работы электрической сети;

- сопоставить ширину допустимого и фактического диапазона изменений δ Uy в рассматриваемой точке сети;

- определить интервалы времени суток, в которых отмечены нарушения п о δ Uy т.е. выходы результатов измерений за указанные допустимые пр еделы диапазона изменений δ Uy .

4.3.2.2. В случае, когда ширина фактического диапазона изменений δ Uy в рассматриваемой ТОП не превышает ширину допустимого диапазона, то следует рассмотреть возможность применения местных средств регулирования напряжения, устраняющих причины несоответствия п о δ Uy , в том числе - средств регулирования напряжения и компенсации реактивной мощности, установленных у потребителей, присоединенных к ТОП.

4.3.2.3. Если ширина фактического диапазона изменений δ Uy в рассматриваемой точке сети превышает ширину допустимого диапазона или возможные местные средства регулирования напряжения не устраняют причину несоответствия п о δ Uy , следует проверить соответствие фактической нагрузки присоединенных к ТОП потребителей суммарной нагрузке, заданной при расчете требуемого режима напряжения в сети, и оценить возможность влияния суммарной полной нагрузки потребителей в ТОП на режим напряжения в этой точке по соотношению (в процентах):

( S нΣ / S кз.нм ) · 100 ≤ 0,5,                                                  (4.1)

4.3.2.4. В случае, когда соотношение ( 4.1 ) выполняется, то влиянием суммарной нагрузки потребителей, присоединенных к ТОП, на режим напряжения можно пренебречь.

4.3.2.5. Если соотношение ( 4.1) не выполняется, следует провести одновременный анализ протоколов измерений, полученных во всех характерных точках распределительной сети, с выявлением интервалов времени нарушения установленных требований, и выбрать возможные централизованные и местные способы и средства регулирования напряжения.

4.3.2.6. Если применение установленных в сети средств регулирования напряжения и компенсации реактивной мощности не приведет к устранению несоответствия по δ Uy , то должны быть разработаны корректирующие мероприятия, снижающие потери напряжения в электрической сети или предусматривающие установку дополнительных средств регулирования напряжения.

4.3.3. Операции анализа при наличии несоответствий по δ Uy в разных точках электрических сетей рассмотрены в приложении А.

4.4. Несинусоидальность напряжения

4.4.1. Основными причинами потенциальных и существующих несоответствий по несинусоидальности напря жения (по KU и KU ( n ) ) могут быть:

- развитие инфраструктуры электрических сетей (схем, оборудования и параметров питающих и распределительных сетей) без учета существующей несинусоидальности напряжения и возможных новых источников несинусоидальности;

- п рисоединение источников несинусоидальности и источников реактивной мощности, в том числе резонансных фильтров, к существующим электрическим сетям ЭСО без учета их возможного влияния на искажение синусоидальности напряжения в сети;

- отсутствие договорных условий между ЭСО и потребителями с искажающими электроприемниками, оказывающими влияние на уровень несинусоидальности напряжения в ТОП;

- о тсутствие расчетов напряжений высших гармоник в электрических сетях, к которым присоединены потребители с искажающими электроприёмниками, при возможных переключениях, вызванных плановыми ремонтами или аварийными режимами.

4.4.2. Появление потенциальных несоответствий по KU и KU ( n ) можно спрогнозировать, оценивая близость полученных результатов измерений к допустимым пределам и возможность их нарушения при планируемых изменениях режимов работы электрической сети, а также на основе информации, перечисленной в 4.1.2 .

4.4.3. Источником несинусоидальности напряжения в электрических сетях является электрооборудование и электроприемники с нелинейной вольт(вебер) - амперной характеристикой, к которым относят:

- преобразовательные установки различных видов (выпрямители, инверторы, частотные преобразователи, регуляторы напряжения, электроподвижной состав переменного и постоянного тока и т.д.);

- а ппараты с электрической дугой или аппараты, использующие электрический разряд (дуговые печи, сварочные установки, люминесцентное освещение и т.д.);

- установки с магнитными цепями, работающими в режиме насыщения (трансформаторы, дроссели с сердечником и т.д.);

- вращающиеся машины (генераторы, двигатели).

4.4.4. Несинусоидальность напряжения в ТОП может создаваться как искажающими ЭП потребителей, непосредственно присоединенных к ТОП, так и оборудованием ЭСО, работающим в режимах, способствующих проявлению нелинейности их вольт-амперных характеристик (см. 4.4.3) или появлению резонансных режимов.

Кроме того, через электрическую сеть ЭСО на несинусоидальность напряжения в рассматриваемой ТОП могут оказывать влияние искажающие ЭП потребителей, присоединенных к другим точкам ЭСО.

4.4.5. Для выявления причин несоответствия в ТОП по KU и KU ( n ) определяют фактический вклад (ФВ) в значения KU и KU ( n ) , оказываемый искажающими ЭП (электрооборудованием) каждого объекта, присоединенного к рассматриваемой ТОП, а также фактический уровень искажений синусоидальности напряжений, генерируемый в ТОП из вышерасположенных сетей ЭСО.

Для этого следует выполнить операции, указанные ниже:

4.4.5. 1 . Определить ТОП, ближайшую к точке, в которой выявлено несоответствие по KU и KU ( n ) и измерить одновременно следующие величины:

- коэффициенты n -ых гармонических составляющих тока Ki ( n ) k в каждой k - о й линии, присоединенной к ТОП (в процентах);

- т оки I (1) k о сновной частоты в каждой k - ой линии, присоединенной к ТОП (в амперах);

- к оэффициенты n -ых гармонических составляющих суммарного тока Ki ( n ) Σ в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО (в процентах);

- суммарный ток I (1) Σ основной частоты в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО (в амперах);

- к оэффициенты n -ых гармонических составляющих KU (1)ТОП напряжения в ТОП (в процентах);

- напряжение основной частоты U (1)ТОП в ТОП (в вольтах);

- фазовые углы сдвига φ UI ( n ) k между n -ми гармоническими составляющими напряжения в ТОП и тока в каждой k -ой линии, присоединенной к ТОП;

- фазовые углы сдвига φ UI ( n ) k между n -ми гармоническими составляющими напряжения в ТОП и суммарного тока в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО.

Определение гармонических составляющих тока и напряжения производится пересчетом по формулам:

I(n)k = KI(n)k · I(1)k/100                                                      ( 4.2a )

или I(n) Σ = KI(n) Σ · I(1)Σ/100                                                 (4.2 б )

U(n) ТОП = KU(n) ТОП · U(1) ТОП /100                                                (4.3 )

4.4.5.2. При невозможности проведения одновремен ных измерений коэффициентов n -ых гармонических составляющих тока в каждой k -ой линии, питающей потребителей, особенно при несимметрии нагрузок отдельных потребителей, следует провести измерения Ki ( n ) k и I (1) k в тех линия х , к которым присоединены объекты с искажающими ЭП, оказывающими влияние на несинусоидальность напряжения в ТОП.

Для выявления таких объектов следует:

1 ) Вычислить значение а как отношение разрешенной присоединенной мощности объекта к наименьшей мощности короткого замыкания в ТОП (в процентах):

a = (S разр / S кз . нм ) · 100 ,                                                    (4.4)

Допустимые значения отношения адоп для ТОП в электрических сетях:

- 6 кВ и выше - адоп не более 0,3 % ;

- 0,22/0 , 38 кВ - адоп не более 0,2 %.

Если аа доп , то рассматриваемый объект относят к группе объектов с ЭП, не оказывающими влияние на несинусоидальность напряжения в ТОП.

Если а > а доп , то на основе состава нагрузок объекта необходимо определить суммарную установленную мощность искажающих ЭП с нелинейной вольт-амперной характеристикой S иск .

2) Вычислить значение а1 как отношение суммарной установленной мощности искажающих ЭП объекта к наименьшей мощности короткого замыкания в ТОП (в процентах):

а1 = ( S иск / S кз.нм ) · 100.                                                   (4.5)

Ес ли а1 а доп , то данный объект также относят к группе объектов с искажающими ЭП, не оказывающими влияние на несинусоидальность напряжения в ТОП.

Если а1 > а доп , то данный объект относят к группе объектов с искажающими ЭП, создающими несинусоидальность напряжения в рассматриваемой ТОП.

Если k -ая линия питает несколько объектов, то расчеты по формулам ( 4.4) и ( 4.5) проводят для эквивалентного объекта, состав нагрузок которого является суммой нагрузок отдельных объектов с учетом типов конкретных ЭП.

4.4.5.3. Для данных, полученных в соответствии с п. п . 4.4.5.1 , 4.4.5.2 , следует определить на каждом интервале усреднения, равном 3 с (с м . [ 1 ]), расположение источников n -ых гармонических составляющих токов следующим образом:

1 ) В случае, когда фазовый угол сдвига φUI ( n ) k между n -ой гармонической составляющей U ( n )ТОП напряжения в ТОП и n - ой гармонической составляющей I ( n ) k тока k -ой линии больше 90° или меньше минус 90°, то объект, присоединенный к k -ой линии, на рассматриваемом интервале усреднения содержит источник n -ой гармонической составляющей I ( n ) k тока.

2) Если фазовый угол сдвига φUI ( n ) k между n -ой гармонической составляющей U ( n )ТОП напряжения в ТОП и п -ой гармонической составляющей I ( n ) k тока k -ой линии меньше 90° или больше минус 90°, то объект, присоединенный к k -ой линии, на рассматриваемом интервале усреднения не содержит источник n -ой гармонической составляющей I (п) k тока и эквивалентен пассивному элементу с сопротивлением Z ( n ) k .

3) Аналогично, если фазовый угол сдвига φUI ( n ) Σ между n -ой гармонической составляющей U ( n )ТОП напряжения в ТОП, и n - ой гармонической составляющей I ( n ) Σ сум марного тока в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО больше 90° или меньше минус 90°, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО содержит источник n -ой гармонической составляющей I ( n ) Σ тока.

4) Если фазовый угол сдвига φUI ( n ) Σ между n -ой гармонической составляющей U ( n )ТОП напряжения в ТОП и n -ой гармонической составляющей I ( n ) Σ суммарного тока в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО меньше 90° или больше минус 90°, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО не содержит источник n -ой гармонической составляющей I ( n ) Σ с уммарного тока, и может быть представлена пассивным элементом с сопротивлением Z ( n ) Σ .

Расположение источников гармонических составляющих тока может быть определено также по знаку активной мощности Р (п) n -ой гармоники:

1) Если активная мощность n -ой гармоники Р( n ) k , измеряемая в k -ой линии, имеет отрицательный знак, то на рассматриваемом интервале усреднения потребитель, присоединенный к k -ой линии, содержит источник n -ой гармонической составляюще й I ( n ) k тока.

2) Если активная мощность n -ой гармоники Р( n ) k измеряемая в k -ой линии, имеет положительный знак, то на рассматриваемом интервале усреднения данный потребитель не содержит источник n -ой гармонической составляющей I ( n ) k тока.

3) Аналогично, если активная мощность n -ой гармоники P ( n ) Σ измеряемая в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО, имеет отрицательный знак, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО содержит источник n -ой гармонической со ставляющей I ( n ) Σ с уммарного тока.

4) Если активная мощность n -ой гармоники P ( n ) Σ измеряемая в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО, имеет положительный знак, то ЭСО на рассматриваемом интервале усреднения не содержит источник n - ой гармонической составляющей I ( n ) Σ суммарного тока.

4.4.5.4. Аналитический метод определения фактического вклада, вносимого источником n -ой гармонической составляющей I ( n ) k тока объекта в искажение синусоидальности напряжения в ТОП на рассматриваемом интервале усреднения, приведен в приложении Б.

4.4.5.5. Для определения фактического вклада, вносимого источником n -ой гармонической составляющей тока в искажение синусоидальности напряжения в ТОП на расчетном интервале времени, равном 24 ч, следует провести статистическую обработку результатов определения фактических вкладов, полученных на интервалах усреднения 3 с в соответствии с алгоритмом, установленным в [ 2 , раздел 15].

Наибольшее значение фактического вклада и значение фактического вклада, соответствующее вероятности 95 %, полученные в результате статистической обработки данных за каждые сутки, следует сравнить с соответствующими предельно допустимым и нормально допустимым значениями допустимого вклада, установленного для искажающих ЭП k -го объекта.

Если фактический вклад превышает допустимый, то существующее несоответствие по KU и KU ( n ) полностью или частично обусловлено наличием искажающих ЭП у данного объекта.

4.5. Несимметрия напряжений

4.5.1. Возникновение несоответствий по K 2 U вызывается причинами, аналогичными приведенным в п. 4.4.1 (за исключением случаев резонанса).

Основными причинами появления несоответствий по K 0 U могут являться:

- несимметрия нагрузок по фазам в электрических сетях 0,22/0,38 кВ;

- значительные сопротивления элементов схемы замещения, в том числе - сопротивление нулевой последовательности линий и распределительных трансформаторов 6-10/0 , 4 кВ.

Причиной потенциальных несоответствий по K 0 U может быть проектирование распределительных сетей 0 , 22/0,38 кВ без учета несимметрии фазных нагрузок.

4.5.2. Информацию о потенциальных несоответствиях получают из данных, указанных в п. п . 4.4.2, 4.1.2.

4.5.3. К источникам несимметрии напряжений и токов относят следующие:

- нетранспонирован ные линии электропередачи и неравномерно присоединенные однофазные бытовые нагрузки, создающие систематическую несимметрию напряжений;

- д уговые сталеплавильные печи, однофазные печи электрошлакового переплава, электроподвижной состав переменного тока, однофазные сварочные агрегаты, разновременно включающиеся по фазам бытовые нагрузки и др., создающие случайную несимметрию напряжений.

4.5.4. Несимметрия напряжений в ТОП может создаваться как искажающими ЭП потребителей, непосредственно присоединенных к ТОП, так и оборудованием ЭСО , работающим в режимах, способствующих появлению несимметрии напряжений в ТОП (см. п. 4.5.3).

Кроме того, через электрическую сеть ЭСО на несимметрию напряжений в рассматриваемой ТОП могут оказывать влияние искажающие ЭП потребителей, присоединенных к другим точкам этой электрической сети ЭСО.

4.5.5. Для выявления причин существующего несоответствия п о K 2 U , обнаруженного в ТОП напряжением 6 кВ и выше, определяют фактический вклад в значения K 2 U , оказываемый несимметричными ЭП (электрооборудованием) каждого объекта, присоединенного к рассматриваемой ТОП, а также фактический уровень несимметрии напряжений, генерируемый в ТОП из вышерасположенных сетей ЭСО.

Для этого следует выполнить операции, указанные ниже.

4.5.5. 1 . Измерить одновременно следующие величины:

- к оэффициенты обратной последовательности тока K 2 Ik в каждой k -ой линии, присоединенной к ТОП (в процентах);

- т оки I 1 (1) k прямой последовательности основной частоты в каждой k - ой линии, присоединенной к ТОП (в амперах);

- коэффициент обратной последовательности суммарного тока K 2 всех k линий в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО (в процентах);

- суммарный ток I I (1) Σ прямой последовательности основной частоты всех k линий в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО (в амперах);

- к оэффициент обратной последовательности K 2 U ТОП напряжения в ТОП (в процентах);

- напряжение прямой последовательности основной частоты U 1 (1)ТОП в ТОП (в вольтах);

- фазовые углы сдвига φ UI 2 k между напряжением обратной последовательности в ТОП и током обратной последовательности в каждой k -ой линии;

- фазовый угол сдвига φ UI 2 Σ между напряжением обратной последовательности в ТОП и суммарным током обратной последовательности в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО.

Определение тока и напряжения обратной последовательности производится пересчетом по формулам:

I2k = K2Ik · I1(1)k /100                                                        (4.6)

или I = K2IΣ · I1(1)Σ /100                                               (4.7)

U2 ТОП = KU2 ТОП · U1(1) ТОП /100                                        (4.8)

4.5.5.2. При невозможности проведения одновременных измерений коэффициентов обратной последовательности тока K 2 Ik в каждой k -ой линии, питающей потребителей, следует провести измерения K 2 Ik и I 1(1) k только в тех линиях, к которым присоединены объекты с искажающими ЭП, оказывающими влияние на несимметрию напряжений в ТОП.

Для выявления таких объектов следует воспользоваться классификацией объектов по методике, представленной в п. п . 4.4.5.2.1 и 4.4.5.2.2. При этом в числитель формулы ( 4.5) следует подставить установленную мощность несимметричных нагрузок.

4.5.5.3. Для данных, полученных в соответствии с п. п . 4.5.5.1 и 4.5.5.2 , следует определить на каждом интервале усреднения, равном 3 с (см.[ 1 ]), расположение ис точнико в обратной последовательности следующим образом:

1) В случае, когда фазовый угол сдвига φUI 2 k между напряжением обратной последовательности U 2ТОП в ТОП и током обратной последовательности I 2 k в k -ой линии больше 90° или меньше минус 90° , то объект, присоединенный к k -ой линии, на рассматриваемом интервале усреднения содержит источник обратной последовательности I 2 k тока.

2) Если фазовый угол сдвига φUI 2 k между напряжением обратной последовательности U 2ТОП в ТОП и током обратной последовательности I 2 k в k -ой линии меньше 90° или больше минус 90°, то объект, присоединенный к k -ой линии, на рассматриваемом интервале усреднения не содержит источник тока обратной последовательности и эквивалентен пассивному элементу с сопротивлением Z 2 k .

3) Аналогично, если фазовый угол сдвига φUI 2 Σ между напряжением обратной последовательности U 2ТОП в ТОП, и током обратной последовательности I 2 Σ в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО больше 90° или меньше минус 90°, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО содержит источник тока обратной последовательности.

4) Если фазовый угол сдвига φUI 2 Σ между напряжением обратной последовательности U 2ТОП в ТОП и током обратной последовательности I 2 Σ в присоединении ТОП к вышерасположенным сетям ЭСО меньше 90° или больше минус 90°, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО не содержит источник тока обрат ной последовательности и может быть представлена пассивным элементом с сопротивлением Z 2 Σ .

Расположение источников тока обратной последовательности может быть определено также по знаку активной мощности по обратной последовательност и Р2 k :

1) Если активная мощность по обратной последовательности Р 2 k , измеряемая в k -ой линии, имеет отрицательный знак, то потребитель, присоединенный к k -ой линии, на рассматриваемом интервале усреднения содержит источник тока обратной последовательности.

2) Если активная мощность по обратной последовательности Р 2 k , измеряемая в k -ой линии, имеет положительный знак, то на рассматриваемом интервале усреднения данный потребитель не содержит источник тока обратной последовательности.

3) Аналогично, если активная мощность по обратной последовательности P 2 Σ , измеряемая в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО, имеет отрицательный знак, то на рассматриваемом интервале усреднения ЭСО содержит источник тока обратной последовательности.

4) Если активная мощность по обратной последовательности P 2 Σ , измеряемая в присоединении ТОП к вышерасположенным электрическим сетям ЭСО, имеет положительный знак, то ЭСО на рассматриваемом интервале усреднения не содержит источник тока обратной последовательности.

4.5.5.4. Определение фактического вклада, вносимого источниками токов обратной последовательности каждого объекта на интервале усреднения, равном 3 с, проводится в соответствии с приложением Б.

4.5.5.5. Для определения фактического вклада, вносимого источником тока обратной последовательности в искажение симметрии напряжений в ТОП на расчетном интервале времени, равном 24 ч, следует провести статистическую обработку результатов определения фактических вкладов, полученных на интервалах усреднения 3 с в соответствии с алгоритмом, установленным в [ 2, раздел 15].

Наибольшее значение фактического вклада и значение фактического вклада, соответствующее вероятности 95 %, полученные в результате статистической обработки данных за каждые сутки, следует сравнить с соответствующими предельно допустимым и нормально допустимым значениями допустимого вклада, установленного для искажающих ЭП k - г о объекта.

Если фактический вклад превышает допустимый, то существующее несоответствие по K 2 U полностью или частично обусловлено наличием искажающих ЭП у данного объекта.

4.5.6. Для определения причин несоответствий по K 0 U следует:

- провести одновременные измерения коэффициента несимметрии K 0 U по нулевой последовательности, фазных напряжений U A , U B , U C и токов I А , IB , IC , а также тока I 0 в нулевом проводе;

- произвести статистическую обработку результатов измерений с помощью программного обеспечения, прилагаемого к средству измерений, и получить математические ожидания токов нагрузок по фазам ( I А , IB , IC ) и в нулевом проводе ( I 0 ).

4.5.7. Если выполняется соотношение:

I 0 > (0,05 - 0 , 07)( I А + IB + IC ) ,                                      (4.9)

то причиной несоответствия может быть неравномерность присоединения нагрузок по фазам.

Если соотношение ( 4.9) не выполняется, то причиной несоответствия может быть значительное сопротивление Z 0 четырехпроводной сети по нулевой последовательности.

Сопротивление сети по нулевой последовательности определяют из соотношения:

                                  (4.10)

При больших значения х Z 0 принимают решения о возможных мероприятиях по его уменьшению (увеличению сечения нулевого провода воздушных линий электропередачи, замене кабельных линий и трансформаторов, установке шунтовых симметрирующих устройств).

5. МЕТОДИКИ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗМЕРЕНИЙ

5.1. Требования к погрешности измерений

Измеряемые величины, применяемые при анализе КЭ, а также, пределы и погрешности измерений этих величин (без учета коэффициентов трансформации и погрешности трансформаторов напряжения и тока) приведены в табл. 5.1.

5.2. Требования к средствам измерений

5.2. 1 . При испытаниях ЭЭ с целью анализа КЭ, а также при допуске в эксплуатацию искажающих электроус тановок , должны использоваться средства измерений показателей качества электрической энергии, соответствующие требованиям, указанным в [ 2 , раздел 8], и имеющие при измерении величин, используемых при анализе КЭ, метрологические характеристики не хуже приведенных в табл. 5.2.

Таблица 5 . 1 - Измеряемые величины, пределы и погрешности измерений

Наименование измеряемой величины X

Номинальное значение

X ном

Пределы измерений

Предел допускаемой погрешности измерений

X мин

X макс

абсолютной ΔX

относительной δX , %

1 Напряжение U ( 1 ) (действующее значение основной частоты), В

57,735

46,19

69,28

±0,12

-

220

176,0

264 , 0

±0,44

2 Ток I (1) (действующее значение основной частоты), А

1

0,02

1,00

±0,002

-

5

0,10

5,00

±0 , 01

3 Напряжение U 1 (1 ) (основной частоты прямой последовательности), В

57,735

46,19

69 , 28

±0,12

-

220

176,0

264,0

±0 , 44

4 Ток I 1 (1 ) (основной частоты прямой последовательности), А

1

0,02

1,00

±0 , 002

-

5

0,10

5,00

±0,01

5 Коэффициент KU ( n ) п - ой гармонической составляющей напряжения, %

-

0,1

15

±0 , 051)

±5 2)

6 Коэффициент KI ( n ) и п- ой гармонической составляющей тока, %

-

0,1

50

±0 ,153)

±5 4)

7 Фазовый угол φ UI ( n ) между напряжением и током n -ой гармонической составляющей

-180°

180°

±3°

-

8 Коэффициент несимметрии K 2 U напряжений по обратной последовательности, %

-

0,1

15

±0,2

-

9 Коэффициент несимметрии K 2 I токов по обратной последовательности, %

-

0,1

50

±1,0

-

10 Фазовый угол сдвига между составляющими φUI 2 напряжения и тока обратной последовательности

-180°

180°

±3°

-

11 Коэффициент несимметрии K 0 U напряжений по нулевой последовательности, %

-

0,1

15

±0 , 3

-

12 Коэффициент несимметрии K 0 I токов по нулевой последовательности, %

-

0,1

50

±1,0

-

13 Мощность

активная Р , Вт

полная S , В · А

P н ом

S ном

57 , 74

0 ,1 · P н ом

0,1 · S ном

1 ,2 · P н ом

1,2 · S ном

±0 , 005 · P н ом

220,0

14 Активная мощность n - ой ( n - от 2 до 40) гармонической составляющей Р ( n ) 5) , Вт

0 , 003 · P н ом

0 , 05 · P н ом

-

±10

288 , 7

15 Активная мощность обратной последовательности Р25), Вт

11 00,0

0,0 1 · P н ом

0, 1 · P н ом

±0,0025 · P н ом

1) - при KU ( n ) < 1 % ;

2) - п ри KU ( n ) 1 %;

3) - при KU ( n ) < 3 %;

4) - при KU ( n ) ≥ 3 %;

5) - см. таблицу 5.2

Таблица 5 . 2 - Ме трологически е характеристики СИ, применяемых при анализе КЭ

Наименование измеряемой величины X

Пределы измерений

Пределы допускаемой основной погрешности

Время усреднения, с

абсолютной

ΔX

относительной δ Х , %

приведенной

γ Х , %

X мин

X макс

1 Напряжение U (1) (действующее значение основной частоты), В

U ном

57,735

0,8 · U ном

1,2 · U ном

-

-

±0,2

60

220,00

2 Ток I (1) (действующее значение основной частоты), А

I ном

1

0,02 · I ном

1,0 · I ном

-

-

±0,2

60

5

3 Напряжение U 1(1) (основной частоты прямой последовательности), В

U ном

57,735

0,8 · U ном

1,2 · U ном

-

-

±0,2

60

220,00

4 Ток I 1(1) (основной частоты прямой последовательности), А

I ном

1

0,02 · I ном

1,0 · I ном

-

-

±0,2

60

5

5 Коэффициент несимметрии напряжений по обратной последовательности K 2 U , %

0,1

15

±0,2

-

-

3

6 Коэффициент несимметрии K 2 I токов по обратной последовательности, %

0 , 1

50

±0,5

-

-

3

7. Фазовый угол φUI 2 между составляющими напряжения U 2 и тока I 2 обратной последовательности

-180°

+180°

±3°

-

-

3

8 Коэффициент несимметрии напряжений по нулевой последовательности K 0 U , %

0,1

15

±0,2

_

_

3

9 Коэффициент несимметрии токов по нулевой последовательности K 0 I , %

0,1

20

±0,5

-

-

3

10 Коэффициенты искажения синусоидальности KU и n -ой гармонической составляющей напряжения KU ( n ) , %

0 , 1

15

± 0 ,051)

±5 2)

-

3

11 Коэффициенты искажения синусоидальности KI и n -ой гармонической составляющей тока KI ( n ) , %

0,1

15

±0, 153)

±5 4)

-

3

12 Фазовый угол φUI ( n ) между напряжением U ( n ) и током I ( n ) n - ой гармонической составляющей

-180°

180°

±3°

-

-

3

13 Мощность

активная Р , Вт

полная S , В · А

P н ом

S ном

57 , 74

0 ,1 · P н ом

0,1 · S ном

1 ,2 ·

1,2 · S ном

-

-

±0,5

3

220,0

14 Активная мощность n - ой (п - от 2 до 40) гармонической составляющей P ( n ) 5) , Вт

0 , 003 · P н ом

0 , 05 · P н ом

-

±10

-

288 , 7

15 Активная мощность обратной последовательности P 2 5) , Вт

1100,0

0,0 1 · P н ом

0, 1 · P н ом

-

±5 , 0

1) - при KU ( n ) < 1 % ;

2) - п ри KU ( n ) 1 %;

3) - при KU ( n ) < 3 %;

4) - при KU ( n ) ≥ 3 %;

5) - см. таблицу 5.2

5.2.2. При проведении испытаний ЭЭ с целью рассмотрения причин претензий должны использоваться трансформаторы напряжения ТН и тока ТТ класса точности не хуже 0,5, поверенные в установленном порядке, с указанием в протоколах поверки значения погрешностей в зависимости от тока (для ТТ) или нагрузки (для ТН) вторичных цепей.

5.2.3. При проведении испытаний ЭЭ с целью определения технических условий или договорных условий с потребителем, а также при измерениях с целью разработки корректирующих и предупреждающих мероприятий допускается использовать средства измерений, погрешность которых не превышает установленную в табл. 5.2 для средств измерений, подключаемых непосредственно к электрическим сетям 220/380 В.

5.3. Метод измерений

5.3. 1 . При выполнении измерений используют метод непосредственной оценки ПКЭ и величин, перечисленных в табл. 5.1.

5.3.2. При измерениях с целью анализа КЭ в трёхфазных четырехпроводных и однофазных электрических сетях следует измерять фазные напряжения и фазные токи, в трехфазных трёхпроводных сетях - напряжения между фазными проводами и землей и фазные токи.

5.4. Требования безопасности

5.4. 1 . При анализе КЭ должны быть соблюдены требования безопасности, установленные в [ 2, раздел 10] и [ 7].

5.5. Требования к квалификации операторов

5.5. 1 . К выполнению измерений могут быть допущены лица, имеющие квалификацию в соответствии с Межотраслевыми правилами по технике безопасности.

5.5.2. Анализ результатов измерений и оформление протоколов должны производиться специалистами со средним специальным и высшим образованием в области управления режимами работы электрической сети.

5.6. Условия измерений

5.6. 1 . Измерения с целью анализа КЭ проводят в любых режимах работы систем электроснабжения за исключением аварийных режимов.

5.6.2. При измерениях обеспечивают выполнение рабочих условий применения используемых СИ.

5.7. Подготовка к измерениям

5.7. 1 . Перед началом измерений в электрических сетях выше 10 00 В выполняют операции, установленные в [ 2, раздел 13 ].

5.8. Выполнение измерений

5.8. 1 . Выполнение измерений производят в соответствии с инструкцией по эксплуатации используемого СИ.

5.8.2. Климатические условия окружающей среды должны контролироваться средствами измерений с классом точности не хуже 2 , 0.

5.8.3. Продолжительность измерений с целью анализа - не менее 7 дней. По согласованию между сторонами (потребителями и ЭСО) допускается уменьшение общей продолжительности измерений, но не менее чем до 1 суток.

5.8.4. Перед завершением измерений проверяют выполнение требований по суммарному перерыву в измерениях, установленных в [ 2 , пункт 6.1]. В случае невыполнения требований измерения повторяют.

5.9. Обработка результатов измерений

5.9.1. Результаты измерений Δf и δ Uy каждые сутки общей продолжительности измерений должны быть статистически обработаны в соответствии с алгоритмом обработки, установленным в [ 2, раздел 15 ].

5.9.2. Обработка результатов измерений фактического вклада и других параметров для определения причины несоответствия по KU , KU ( n ) , K 2 U , K 0 U проводится в соответствии с п. п . 4.4.5.5 и 4.5.6.

5.10. Оформление результатов измерений

Результаты измерений с целью анализа КЭ оформляются в виде «Протокола испытаний электрической энергии с цепью анализа КЭ по следующим показателям __» (далее - протокол).

5. 10 .1. В протоколе приводят следующие данные:

а) наименование и адрес испытательной лаборатории (организации или подразделения), проводившей измерения КЭ;

б) наименование и адрес организации (подразделения энергоснабжающей организации), являющейся заказчиком испытаний (измерений) КЭ;

в) наименование и адрес объекта испытаний (пункта контроля качества ЭЭ);

г) наименование и адрес (номер) центра питания, распределительного пункта, трансформаторной подстанции и т.д. ;

д) цель испытаний (категория испытаний - арбитражные, претензионные и др.), наименование и номер нормативной документации ( ГОСТ 13109-97) или договор энергоснабжения с указанием пунктов, устанавливающих допускаемые значения ПКЭ;

е) сроки проведения испытаний (год, месяц, число, время начала и окончания измерений);

ж) методика испытаний (нормативный документ, устанавливающий методы испытаний при анализе КЭ);

з) средства измерений:

- тип прибора для измерения необходимых для анализа характеристик КЭ, заводской номер, сведения о погрешностях, дата последней поверки, срок действия свидетельства о поверке;

- тип измерительного трансформатора напряжения (ТН), заводской номер, класс точности, сведения о погрешностях ТН, срок действия свидетельства о поверке;

- протокол измерения нагрузки ТН;

- тип измерительного трансформатора тока (ТТ), заводской номер, класс точности, сведения о погрешностях ТТ, срок действия свидетельства о поверке;

и) условия выполнения измерений:

- т емпература окружающего воздуха, °С;

- относительная влажность воздуха, %;

- атмосферное давление(мм рт. ст.) - только для сертификационных и арбитражных испытаний;

к) требования к показателям качества электроэнергии в пункте контроля;

л) заключение по результатам измерений с целью анализа КЭ (причина несоответствия, фактический вклад от каждого из субъектов и фактический вклад со стороны ЭСО, возможные мероприятия и др.).

В приложениях к протоколу приводятся результаты измерений необходимых характеристик КЭ в пункте контроля за каждые 24 ч, описание мер, предпринятых для поддержания необходимых условий измерений, а также дополнительные сведения, необходимость представления которых определяют испытательная организация и (или) заказчик.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Методы анализа качества электрической энергии по установившемуся отклонению напряжения

А. 1 . Если несоответствие п о δ U y зафиксировано в ТКЭ между двумя ЭСО (или между ЭСО и потребителем), причем ТКЭ принадлежит к сетям вышестоящей ЭСО с напряжением 1 10 кВ и выше, а нагрузка нижестоящей ЭСО (или потребителя) в ТКЭ не выходит за заявленные пределы, то наиболее вероятные причины несоответствия связаны с режимами работы сетей вышестоящей ЭСО. Конкретные причины появления несоответствия выясняют на основе анализа информации, указанной в п. 4.3.1, относящейся к сетям вышестоящей ЭСО.

Если ТКЭ принадлежит нижестоящей ЭСО (или потребителю), то одновременно с измерениями в ТКЭ следует провести измерения δ Uy в точке сети, принадлежащей вышестоящей ЭСО и являющейся точкой, электрически ближайшей к рассматриваемой ТКЭ, например, на шинах высокого напряжения понижающего трансформатора. Причины несоответствия могут быть связаны как с режимами работы электрических сетей вышестоящей ЭСО, так и с режимами работы электрооборудования сетей нижестоящей ЭСО (потребителя), например, при неправильно выбранных уставках встроенного в трансформатор устройства РПН, при отсутствии или недоиспользовании устройств, регулирующих напряжение и компенсирующих реактивную мощность.

А.2. Если несоответствие по δUy зафиксировано в ТКЭ между двумя ЭСО (или между ЭСО и потребителем), причем ТКЭ принадлежит к сетям вышестоящей ЭСО с напряжением ниже 1 10 кВ, а нагрузка нижестоящей ЭСО (или потребителя) в ТКЭ не выходит за заявленные пределы, то наиболее вероятные причины несоответствия связаны с режимами работы сетей вышестоящей ЭСО. Конкретные причины появления несоответствия выясняют, принимая во внимание:

- информацию о режиме напряжения в контрольных точках питающих сетей вышестоящей ЭСО;

- информацию о суточных (сезонных) изменениях нагрузки в центре питания и рассматриваемой ТКЭ;

- информацию о состоянии регулирующих напряжение устройств, установленных в сети вышестоящей ЭСО, и о выполнении диспетчерского графика регулирования напряжения в центре питания;

- информацию о режимах работы средств компенсации реактивной мощности, принадлежащих нижестоящей ЭСО (потребителю), которые могут повлиять на режим напряжения в ТКЭ.

А.3. Влияние источников реактивной мощности, принадлежащих нижестоящей ЭСО (потребителю), на режим напряжения в ТКЭ определяют по формуле:

d p = Qxy X / (1 0 U ТКЭ U ном )                                                (А.1)

где d p - д иапазон повышения напряжения в ТКЭ, вызванный генерацией реактивной мощности в эту точку, %;

Qxy - реактивная мощность, генерируемая компенсирующим устройством в ТКЭ , квар;

X - э квивалентное индуктивное сопротивление внешней сети ЭСО до ТКЭ, Ом;

U ТКЭ - напряжение в ТКЭ, кВ;

U ном - номинальное напряжение сети, кВ.

А.4. При обнаружении несоответствия п о δ U у в ТКЭ с напряжением 220/380 В или в пунктах периодического контроля δ U у , расположенных в сетях 220/380 В, конкретные причины появления несоответствия выясняют, принимая во внимание:

- информацию об изменениях напряжения на шинах 0 , 4 кВ трансформаторов 6-10 /0,4 кВ и режиме напряжения в центре питания;

- и нформацию о суточных изменениях нагрузки трансформатора 6-10 /0,4 кВ и линии 0, 38 кВ, питающей рассматриваемого потребителя и соответствующих потерях напряжения в трансформаторе и в линии;

- информацию об установленном коэффициенте трансформации трансформатора 6- 10 /0,4 кВ.

Рекомендуется следующий порядок установления причины несоответствия.

А.4. 1 . Проводят контроль КЭ одновременно на шинах 0,4 кВ трансформаторной подстанции 6-10 /0, 4 кВ и в ТКЭ с потребителем.

А.4.2. По результатам контроля КЭ определяют ширину нормально допустимого диапазона изменений напряжения δ U у в ТКЭ - d нд ( d 1 нд , dII нд ) по формулам:

d нд = δ U 1 нд.в - δ UII нд.н

или d 1 нд = δ U 1 нд.в - δ U 1 нд.н

dII нд = δ UII нд.в - δ UII нд.н

где δ U 1 нд.в , δ U 1 нд.н , δ UII нд.в , δ UII нд.н - значения отклонения напряжения, записанные в договорных условиях и установленные в соответствии с [ 2 ].

По приведенным выше формулам определяют ширину наибольшего фактического диапазона изменений δ Uy в пункте контроля d нд ( d 1 нд , dII нд ) , исходя из полученных результатов измерений δ U 1 нд.в , δ U 1 нд.н , δ UII нд.в , δ UII нд.н , а также ширину фактического диапазона, в который попали 95 % значений δ Uy .

А.4.3. Сопоставляют ширину нормально допустимого и фактического диапазонов изменений δ Uy в ТКЭ в режимах наибольших и наименьших нагрузок.

Если ширина фактического диапазона не превышает допустимый, но фактический диапазон смещен относительно допустимого так, что нарушаются установленные требования, то причиной несоответствия могут быть:

- неправильно выбранная отпайка трансформатора 6-10/0,4 кВ;

- неверно выбранные уставки РПН в ЦП;

- потери напряжения в сети 0,38 кВ, превышающие допустимые;

- неоднородность нагрузок потребителей, присоединенных в сети 220/380 В;

- постоянно включенная мощность конденсаторной батареи (КБ).

А.4.4. Поиск конкретной причины несоответствия проводят, используя последовательно все возможные корректирующие мероприятия, с учетом необходимости выполнения установленных требований у других потребителей распределительной электрической сети.

А.4.4. 1 . Если добавка напряжения E T , создаваемая изменением коэффициента трансформации трансформатора 6-10 /0, 4 кВ, позволяет ввести фактический диапазон изменений напряжения в допустимый, то наиболее предпочтительным мероприятием является переключение регулировочного ответвления трансформатора. Однако следует убедиться, что переключение регулировочного ответвления не противоречит электроснабжению других потребителей низковольтной сети. Для этого следует сместить по оси δU y фактический диапазон изменений на шинах 0,4 кВ трансформатора на величину добавки Е и сопоставить с допустимым диапазоном в этом пункте контроля.

А.4.4.2. Если переключение регулировочного ответвления трансформатора не решает проблему устранения несоответствия, то могут быть рассмотрены мероприятия по изменению уставок по напряжению АРН и т.п. Для оценки возможности применения этих мероприятий следует располагать протоколами измерений в ЦП, провести прогнозирование изменения режима напряжения в этом пункте и сопоставить прогнозируемый режим с допустимым.

А.4.4. 3 . Если мероприятия, указанные в п.п . А.4.4.1 и А.4.4.2 , не позволяют устранить несоответствие, то следует рассмотреть возможность применения других средств местного регулирования напряжения, например, изменение постоянно включенной мощности конденсаторных батарей КБ, включение устройств вольтодобавки и др.

А.4.4.4. Если мероприятия, указанные в п. п . А.4.4.1 - А.4.4.3 , не устраняют несоответствие, то следует рассмотреть мероприятия, позволяющие уменьшить ширину фактического диапазона изменений δU y . Это может быть обеспечено повышением напряжения в ТКЭ в часы наибольших нагрузок ЦП и понижением напряжения в часы наименьших нагрузок ЦП, для чего могут быть применены следующие средства:

- включение и отключение дополнительной мощности КБ в соответствующие часы нагрузок;

- изменение режима возбуждения синхронного двигателя, а также применение других средств местного регулирования напряжения;

- использование централизованных средств регулирования напряжения, например, АРН, позволяющих изменить параметры закона встречного регулирования напряжения и др., если это не ухудшает режим напряжения у остальных потребителей электрической сети.

А.4.5. Если ширина фактического диапазона изменений δU y в ТКЭ больше допустимого, то следует рассмотреть мероприятия, перечисленные в п.п . А.4.4.3 - А.4.4.4.

А.4.6. При наличии несоответствия по δ U y в ТКЭ с потребителем, присоединенным к сети 6 - 10 кВ, целесообразно располагать результатами контроля КЭ, проведенными одновременно на шинах 6 - 10 кВ ЦП и в ТКЭ с потребителем.

Выбор возможных мероприятий проводят в соответствии с рекомендациями, указанными в п. п . А.4.4.2 - А.4.4.4.

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

Метод определения фактического вклада объекта с искажающими электроприемниками в уровень несинусоидальности (несимметрии) в ТОП

Б. 1 . В соответствии с методом, изложенным в настоящем приложении, фактический вклад (ФВ) в ТОП от источников гармонических составляющих тока или источников тока обратной последовательности определяется как модуль вектора напряжения n -ой гармоники U ФВ ( n ). k или модуль вектора напряжения обратной последовательности U ФВ 2. k , создаваемого искажающими ЭП данного субъекта.

Б .2. В основе предлагаемого метода лежат следующие положения:

- схема электроснабжения любого k - г о субъекта, присоединенного к ТОП, на интервале усреднения равном 3 с, может быть представлена в виде двухполюсника, состоящего из соединенных параллельно источника тока искажений (источника гармонических составляющих тока J ( n ) k или источника тока обратной последовательности J 2 k и внутреннего сопротивления этого источника тока (см. рис. Б.1). Такой схемой замещения могут быть представлены схемы электроснабжения как потребителей, так и ЭСО;

- если мощность источника тока искажений пренебрежимо мала, то схема электроснабжения такого объекта может быть представлена только пассивным элементом - сопротивлением;

- е сли на интервале усреднения 3 с мощность источника тока искажений оказывается меньшей, чем мощности других источников, вследствие чего токи искажений, измеряемые на головном участке k -ой линии, направлены к объекту, то схема электроснабжения такого объекта также может быть представлена пассивным элементом - сопротивлением (см. рис. Б.2);

- если на интервале усреднения 3 с токи искажений, измеряемые на головном участке k - ой линии, имеют направление от объекта к ТОП, то такая схема электроснабжения k -го объекта представляется источником тока искажений (см. рис. Б.2);

- фактический вклад на интервале усреднения 3 с определяется для тех объектов, которые на рассматриваемом интервале содержат источники тока искажений.

Б.3. Реализация метода определения ФВ от источников гармонических составляющих основана на одновременных измерениях величин, указанных в п. 4.4.5.1.

Реализация метода определения ФВ от источников токов обратной последовательности основана на одновременных измерениях величин, указанных в п. 4.5.5.1.

При невозможности проведения одновременных измерений токов искажений на всех присоединениях к ТОП следует произвести предварительное выявление объектов, содержащих искажающие ЭП, в соответствии с п.п . 4.4.5.2 и 4.5.5.2.

Б.4. Выявление объектов, схемы электроснабжения которых на рассматриваемом интервале усреднения могут быть представлены источниками тока искажений J ( n ) k или J 2 k , осуществляется в соответствии с п. п . 4.4.5.3 и 4.5.5.3 на основании результатов измерений соответствующих фазовых углов сдвига или определения знака активных мощностей.

Б.5. Определяют суммарный ток эквивалентного источника J Σ ( n ) или J Σ 2 путем векторного суммирования токов искажений J ( n ) k или J 2 k , генерируемых в ТОП выявленными источниками искажений, и определяют его модуль по формулам

                                                             (Б.1а)

и ли

                                                                (Б.1б)

где J ( n ) k , J 2 k - т оки искажений объектов, выявленных в соответствии с п. 4.4.5.3 или п. 4.5.5.3.

Б.6. Остальные объекты на этом же интервале усреднения представляются эквивалентным пассивным элементом с сопротивлением, модуль которого определяется по формулам

                                                 (Б.2а)

или                                                (Б.2б )

Б.7. Модуль вектора n -ой гармонической составляющей напряжения или напряжения обратной последовательности, создаваемого k -ым источником тока искажений J ( n ) k или J 2 k на рассматриваемом интервале усреднения, определяют по формулам:

                                                       (Б.3а)

и ли

                                                         (Б.3б)

Рис. Б.1. Схема замещения субъектов, подключенных к точке общего присоединения

Рис. Б.2. Схема замещения субъектов, подключенных к точке общего присоединения на интервале наблюдения (усреднения)

Б.8. Фактический вклад в искажение синусоидальности напряжения или искажения симметрии напряжений в ТОП (в процентах) на рассматриваемом интервале усреднения определяют по формулам

                                                   (Б.4а)

и ли

                                                   (Б.4б)

Б.9. Фактический вклад в искажение синусоидальности напряжения или искажения симметрии напряжений в ТОП на расчетном интервале времени, равном 24 часа, определяют статистической обработкой результатов определения фактических вкладов, полученных на интервалах усреднения 3 с в соответствии с алгоритмом, установленным в [ 2 , раздел 15 ].

Б. 10 . На основе данных о фактическом вкладе в ТОП по отдельным гармоническим составляющим напряжения рассчитывают фактический вклад по коэффициенту искажения синусоидальности кривой напряжения в ТОП.

Рис. Б.3. Принципиальная схема 8-ой секции шин подстанции

Рис. Б.4. Схема подключения прибора « Pecypc - U F

Таблица Б.1 - Пример результатов измерений

n гармоники

Вво д Т -1

ф . 1

ф . 2

KU(n) , %

KI(n) , %

φUI(n)

KI(n) , %

φUI(n)

KI(n) , %

φUI(n)

1

100

100

166,0°

100

-6,9°

100

-16,9°

3

1,37

1,04

224,7°

1 , 05

52,7°

1,13

31 , 9°

5

3 , 06

13,48

-76,5°

18,85

-6,2°

17,22

109 , 5°

7

1,69

7,55

-71,9°

10,41

20,7°

8,87

111,5°

9

0 , 14

0,4

191,0°

0,84

-43,0°

0,74

77,6°

11

1,86

3,19

-84,4°

6,75

201,7°

4 , 53

104,1°

13

0,76

1,38

-64,4°

4,43

167,2°

2,43

84 , 5°

Таблица Б.2 - Р а счетные значения напряжений и токов n -ых гармонических составляющих

n гармоники

U ( n ) T -1 , В

I(n)T-1 , А

I ( n )Ф1 , А

I ( n )Ф2 , А

1

5934 , 4

422,7

71,1

364,1

3

81 ,2

4,4

0,75

4,1

5

181 ,7

57,0

13,4

62 , 7

7

100 ,2

31,9

7,4

32 , 3

9

8,3

1,7

0 , 6

2,7

11

110,6

13,5

4,8

16,5

1 3

45,3

5,85

3,15

8,85

Пример

Целью проведения специализированных измерений являлось определение фактического вклада каждого из объектов с искажающими электроприемниками в уровень несинусоидальности в ТОП.

На рис. Б.3 представлена принципиальная схема рассматриваемой секции шин подстанции и присоединенных объектов. К линиям 1 и 2 присоединены соответственно подстанции метрополитена и трамвайно-троллейбусного депо, нагрузка которых носит нелинейный характер. Других нагрузок на этой секции шин нет.

В качестве средства измерения был использован прибор «Ресурс- UF 2». Схема подключения прибора показана на рис. Б.4.

В ходе измерений, согласно методике, приведенной в п. 4.4 настоящего РД, регистрировались: напряжение 1-ой гармонической составляющей и коэффициенты n - ых гармонических составляющих напряжения K U ( n ) в ТОП, токи 1-ой гармонической составляющей и коэффициенты n -ых гармонических составляющих тока K I ( n ) в о всех присоединениях, и фазовые углы сдвига φUI ( n ) k между токами n - ой гармонической составляющей во всех присоединениях и напряжением n - ой гармонической составляющей в ТОП.

Пример результатов измерений представлен в табл. Б.1.

При этом напряжение основной частоты в ТОП составляло U (1) T -1 = 5934,4 В, а токи основной частоты во всех присоединениях определялись следующими значения ми: I (1)Т-1 = 422,7 А, I (1)Ф1 = 7 1, 1 А, I (1)Ф2 = 364 , 1 А.

Значения токов и напряжений, приведенные в табл. Б.1 , указаны с учетом коэффициентов трансформации напряжений и токов измерительных трансформаторов ТН и Т Т.

Решение :

Определение напряжений и токов n -ых гармонических составляющих во всех присоединениях следует выполнять по формулам ( 4.2а), ( 4.2б) и ( 4.3) настоящего Р Д.

Результаты расчета напряжений и токов n -ых гармонических составляющих сведены в таб л. Б.2.

Фактический вклад присоединенных объектов по каждой гармонической составляющей определяется следующим образом.

1 -ая гармоника:

Источником напряжения 1-ой гармоники является ввод Т- 1 (энергосистема).

3 -я гармоника:

Фазовый угол сдвига между током 3-ей гармонической составляющей ввода Т-1 (энергосистема) и напряжением 3-ей гармонической составляющей в ТОП больше +90°, но меньше -90° , в то время как фазовые углы между токами 3-ей гармонической составляющей фидеров 1 , 2 и напряжением 3-ей гармонической составляющей в ТОП меньше +90°, но больше -90°. Следовательно, энергосистема является единственным источником искажений по 3-ей гармонической составляющей и ее фактический вклад определяется уровнем 3-ей гармонической составляющей напряжения в ТОП и равен 1,37 %.

5 -ая гармоника:

Фазовый угол сдвига между током 5-ой гармонической составляющей фидера 2 (метрополитен) и напряжением 5 - ой гармонической составляющей в ТОП больше +90°,но меньше -90°, а фазовые углы токов 5-ой гармонической составляющей ввода Т-1 и фидера 1 меньше +90°, но больше -90°. Следовательно, нагрузка метрополитена является единственным источником искажений по 5-ой гармонической составляющей, фактический вклад которой определяется уровнем 5-ой гармонической составляющей напряжения в ТОП и равен 3,06 %.

7 -ая гармоника:

Фазовые углы сдвига по 7-ой гармонической составляющей напряжения распределены аналогично 5 - ой гармонике, представленной выше. Следовательно, единственным источником искажений по 7-ой гармонической составляющей является нагрузка метрополитена, фактический вклад которой определяется уровнем 7-ой гармонической составляющей напряжения в ТОП и равен 1, 69 %.

9 -ая гармоника:

Фазовый угол сдвига между током 9-ой гармонической составляющей ввода Т-1 (энергосистема) и напряжением 9-ой гармонической составляющей в ТОП больше +90°, н о меньше -90°, в то время как фазовые углы между токами 9-ой гармонической составляющей фидеров 1 , 2 и напряжением 9-ой гармонической составляющей в ТОП меньше +90°, но больше -90°. Следовательно, энергосистема является единственным источником искажений по 9-ой гармонической составляющей и ее фактический вклад определяется уровнем 9-ой гармонической составляющей напряжения в ТОП и равен 0, 14 %.

11 -ая гармоника:

Фазовые углы сдвига между токами 11- ой гармонической составляющей фидеров 2 (метрополитен) и 1 (трамвайно- троллейбусное депо) и напряжением 11-ой гармонической составляющей в ТОП больше +90°, но меньше -90°, а фазовый угол между током 11-ой гармонической составляющей ввода Т-1 и напряжением 11- ой гармонической составляющей в ТОП меньше +90°, но больше -90°. Следовательно, нагрузки метрополитена и трамвайно-троллейбусного депо являются источниками искажений по 11-ой гармонической составляющей. Эквивалентное пассивное сопротивление IΣ ( 11) определяют по формуле ( Б.2а):

где модуль действующего значения суммарного тока эквивалентного источника IΣ ( 11) определяется по следующей формуле:

модуль вектора 11-ой гармонической составляющей напряжения, создаваемого трамвайно-троллейбусным депо, определяется по формулам ( Б.3а), ( Б.4а), ( 4.3) и равен:

U ФВ (11) Ф 1 = 4,8 · 6,67 = 32,02 В,

K ФВ U (11)Ф1 =   = 0,54 %.

Модуль вектора 11-ой гармонической составляющей напряжения, создаваемого метрополитеном, определяется по формулам ( Б.3а), ( Б.4а), ( 4.3) и равен:

U ФВ (11) Ф 2 = 16,5 · 6,67 = 110,06 В,

K ФВ U (11)Ф2 =   = 1,85 %.

1 3 -ая гармоника:

Фазовый угол сдвига между током 13 -ой гармонической составляющей фидера 1 (трамвайно-троллейбусное депо) и напряжением 13 -ой гармонической составляющей в ТОП больше +90°,н о меньше -90°, а фазовые углы токов 13 -ой гармонической составляющей ввода Т-1 и фидера 2 меньше +90°,н о больше -90°. Следовательно, нагрузка трамвайно- троллейбусного депо является единственным источником искажений по 13 -ой гармонической составляющей, фактический вклад которой определяется уровнем 13- ой гармонической составляющей напряжения в ТОП и равен 0,76 %.

Результаты расчетов сведены в таблицу Б.3.

Таблица Б.3 - Фактический вклад объектов в уровень несинусоидальности в ТОП

n гармоники

K ФВ U ( n ) T -1 , %

K ФВ U(n) Ф 1 , %

K ФВ U(n) Ф 2 , %

1

100

-

-

3

1,37

-

-

5

-

-

3,06

7

-

-

1,69

9

0,14

-

-

11

-

0,54

1 , 85

13

-

0 , 76

-

содержание

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ .. 2

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ .. 2

3. ОПРЕДЕЛЕНИЯ, СОКРАЩЕНИЯ И ОБОЗНАЧЕНИЯ .. 2

4. МЕТОДЫ АНАЛИЗА КАЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ .. 4

4.1. Общие положения . 4

4.2. Отклонение частоты .. 5

4.3. Отклонение напряжения . 5

4.4. Несинусоидальность напряжения . 6

4.5. Несимметрия напряжений . 8

5. МЕТОДИКИ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗМЕРЕНИЙ .. 10

5.1. Требования к погрешности измерений . 10

5.2. Требования к средствам измерений . 10

5.3. Метод измерений . 11

5.4. Требования безопасности . 11

5.5. Требования к квалификации операторов . 11

5.6. Условия измерений . 12

5.7. Подготовка к измерениям .. 12

5.8. Выполнение измерений . 12

5.9. Обработка результатов измерений . 12

5.10. Оформление результатов измерений . 12

ПРИЛОЖЕНИЕ А .. 12

Методы анализа качества электрической энергии по установившемуся отклонению напряжения . 12

ПРИЛОЖЕНИЕ Б .. 14

Метод определения фактического вклада объекта с искажающими электроприемниками в уровень несинусоидальности (несимметрии) в ТОП .. 14

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Армирование Винт гост Входной контроль материалов Гайка гост Гост 1759 0 87 Заземление электроустановок Катет сварного шва Мпбээ Ок 016 94 Отсос Плиты покрытия размеры Снип 23 01 99 строительная климатология Средства защиты в электроустановках Схема подключения однофазного счетчика Таблица подшипников