герб

ГОСТы

флаг

РД 03-607-03 Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходах

Ф е деральный горный и промышленный надзор России
(Госго рт ехн ад зор России)

Серия 03

Нормативные документы межотраслевого
применения по вопросам промышленной
безопасности и охраны недр

Выпуск 42

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ

РД 03-607-03

Москва

Государственное унитарное предприяти е
«На учно- технический центр по безопасности в промышленности
Госго рт ехн ад зо ра России»

2003

Ответственные разработчики:

А.А. Шаталов, В.П. Аксенов, Ю.Ф. Некрасов, В.В. Агентов, Л.И. Кондратьев, А.А . Манушин

Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов (РД 03-607-03). Серия 03 . Выпуск 42 / Колл . ав т. - М.: Государственное унитарное предприятие «Научно-технический центр по безопасности в промышленности Госгортехн ад зора России», 2003 .

Методические рекомендации предназначены для расчета параметров прорана и зон затопления при гидродинамических авариях на эксплуатируемых и проектируемых накопителях жидких промышленных отходо в предприятий и организаций, поднадзорных Г осго ртехн ад зору России, и и спол ьзуются при деклариров ании безопасности, оцен ке технического состояния и безопасности эксплуатации, опре делении размера вероятного вреда в результате аварии на гидротехнических сооружениях и других работах. При соответствующем обосновании Методические рекомендации могут быть использованы для расчета параметров прорана и зон затопления при авариях н а грунтовых плотинах предприятий, подконтрольных другим органам надзора. Методические рекомендации разработаны Госго рт ехн ад зором России при участии ООО «НПО Аг ро химбезо пасн ос ть» и ООО «Н ТЦ Спецпромгид ротэ к».

Настоящие Методические рекомендации, утвержденные постановлением Госгортехнадзора России от 05 .06 .03 № 51, вводятся в действие с 01.08 .03 г. (постановление Госгортехнадзора России от 25 .07 .03 № 105 ).

СОДЕРЖАНИЕ

I. Общие положения . 2

II. Основные положения, принимаемые при расчете . 2

III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб) 3

IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы .. 6

V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания . 9

Приложение 1. Функции относительной глубины φ(η) 11

Приложение 2. Список рекомендуемой литературы .. 14

Утверждены

постановлением Госгортех н адзора

России от 05 .06 .03 № 51 .

Введены в действие с 01 .08 .03 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕ Н ДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ
ГИДРОДИ
Н АМИЧЕСКИХ АВАРИЙ НА НАКОПИТЕЛЯХ
ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ*

* Не нуждаются в государственной регистрации (письмо Минюста России от 21 .06.03 № 07 /6323-Ю Д).

РД 03-607-03

I . ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.

1.2 . Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

1.3 . Методические рекомендации (далее - Методика) позволяют определить показатели, характеризующие аварию:

границы зоны затопления;

время образования прорана;

размеры и форму развития прорана;

расходы и объемы жидких отходо в, выливающихся по мере развития прорана;

высоту, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

1 .4 . Методика предназначен а для использования:

орга н изациями, эксплуат ирующими хранилища;

проектными организациями;

экспертными центрами;

другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;

при декларировании безопасности гидротехнических сооруже ни й (далее - ГТ С);

при определении последствий гидродинамической аварии;

при определении возможности да ль нейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.

II . ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ, ПРИНИМАЕМЫЕ ПРИ РАСЧЕТЕ

2 .1 . Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обусловливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетн ом отношении на два этапа:

а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;

б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

2 .2 . В Методике приняты следующие допущения:

поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;

после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;

гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна больше критического на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.

III . РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ ПРОРАНА (ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ ДАМБ)

3.1 . В расчетах приняты следующие основные обозначения:

H max - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м.

F       - площадь заполнения хранилища (определяется по графику зависимости площади F и объема v от уровня заполнения), м 2 .

v max   - полный объем отходов в хранилище (определяется по графику зависимости F и v от уровня заполнения), м 3 .

l 0       - ширина гребня дамбы, м.

m отк   - заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.

n отк    - заложение внешнего откоса дамбы, м/м.

ρ s      - плотность частиц грунта, т/м 3 .

ρ ж     - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), т/м 3 .

ρ d      - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м 3 .

ν       - кинематический коэффициент вязкости жидкости и неконсолидированных отходов (жидких отходов), см 2 /с. (Для воды кинематический коэффициент вязкости равен 0 ,0101 , см2 /с).

d    - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

3 .2 . Исходными данными для расчета являются:

максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;

зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;

ширина гребня дамбы;

заложение внутреннего откоса дамбы;

заложение внешнего откоса дамбы;

плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;

средневзвешенный размер частиц грунта.

3 .3 . За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство

y 0 = b 0 = h 0 = 0 ,5 , м ,                                                      ( 1 )

где y 0      - начальная глубина прорана;

b 0   - начальная ширина прорана;

h 0   - начальная глубина потока.

На рис . 1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища.

Рис. 1 . Схема расчета размыва прорана

Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Δy y 0 , определяют приращение ширины прорана

                                                         ( 2 )

Задавая приращения размеров прорана ( Δy и Δb ) , определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ΔH . Расчет ведется методом итераций.

Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i -й промежуток времени:

глубина прорана                                         yi = yi - 1 + Δy ;                                                     ( 3 )

ширина прорана                                          bi = bi -1 + Δb ;                                                    ( 4 )

длина прорана                                             li = yi ( m отк + n отк ) + l 0 , м.                                  ( 5 )

При достижени и yi = H max принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения:

bi = bi-1 + Δb ' ,                                                                (6 )

где Δb ' = 2,5Δy × [y0/(y0 + Δy)] .                                                                                                                                                   ( 7 )

Глубина потока в проране hi = 2/3( Hi ) , м,                                                                         (8 )

где Hi определяется по формуле ( 30).

Расход потока в проране   м 3 /с,                                                            ( 9 )

где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0 ,31.

Уде ль ный расход потока в проране qi = Qi / bi = 1,373 × , м 2 /с.                                 (10 )

Скорость потока в проране ui = Qi /( bihi ) = 2, 056 × , м/с.                                           (11)

Неразмывающая скорость для несвязанных грунтов u 0 i , м/с, определяется для заданного значения d ср и гидравлических параметров потока по зависимостям В.С. К н ороза:

для 0 ,05 мм < d < 0 ,25 мм

                                       ( 12 )

для 0 ,25 мм < d < 1 , 5 мм

                          (13)

для d > 1 ,5 мм

                                             (14 )

где k = 0 ,785 d 0,75 ;

Ri - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:

                                                           (15)

Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.

Неразмывающая скорость для связанных грунтов определяется по формуле

                             (16 )

где m    - коэффициент условий работы, принимаем равным 1 ;

d э    - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей связанного грунта (для супесей d э = 3 мм, для суглинков d э = 4 мм, для глины d э = 5 мм);

C гр   - нормативная усталостная прочность связанного грунта на разрыв, Па: C гр = 0 ,35 C Н ;

C Н   - нормативное удельное сцепление грунта, Па;

k      - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0 ,5 ;

Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика «Гидротехнические сооружения» (под ред. В .П . Недриги. М.: Стройиздат, 1983 . 543 с.).

Величина гидравлической крупности W 0 , м/с, для размы в аемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:

пр и d ≤ 0 ,1 мм                                                                                             (17 )

при 0 ,1 мм < d < 0 ,6 мм                                                                  (18 )

при 0 ,6 мм < d < 2 ,0 мм                                                                    ( 19 )

при d ≥ 2 ,0 мм                                                                                         (20 )

где g - ускорение силы тяжести ( g = 9 ,81 м/с2).

Время размыва элементарного объема прорана

                                                         ( 21)

где Δ Wi    - увеличение объема размытого прорана, м 3 :

ΔWi = Wi - Wi -1 = 0 ,5 (biyili - bi -1yi -1li -1 );                                      (22 )

μ i   - транспортирующая (размывающая) способность потока.

В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.

Если скорость потока ui ≥ 2,7 u 0 i и все частицы d 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина μ i может быть определена как

                                      (23)

где u кр i - критическая скорость потока, м/с, определяется:

при yi < H max u кр i = 2 ,63 hi 0,5 ;                                                                                                (24 )

при yi = H max u кр i = 3 ,77 hi 0,2 .                                                                                                (25 )

Если ui < 2,7 u 0 i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина μi определяется по формуле

                                 ( 26 )

Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Δti :

                                               (27)

Общий объем, вытекший за время Т = ΣΔti :

Vi = ΣΔ Vi .                                                             ( 28 )

Понижение уровня в прудке

ΔHi = ΔVi/F.                                                                                                   (29 )

Глубина слоя, вытекающего из прудка:

Hi = Hi- 1 + Δy - ΔHi- 1.                                                    ( 30 )

Глубину слоя, вытекающего из прудка, ΔHi можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.

При i = 1 принимаем, что H 0 = y 0 и Δ H 0 = 0 .

Расчет ведется до того момента, когда Vi достигает з н ачения V max или величина транспортирующей способности μi становится мень ш е 0 ,003 .

IV . ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА В СЕЧЕНИИ У ПОДОШВЫ ОТКОСА ДАМБЫ

Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:

максимальное значение полного расхода Q max и соответствующие ему значения ширины b 11 и глубины h 11 (вариант 1 );

максимальное значение удельного расхода q max и соответствующие ему значения ширины b 12 и глубины h 12 (вариант 2 );

максимальное значение ширины прорана b max .

Расчет по выбранным параметрам производится одновремен но для Q max и q max .

4.1 . Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h 0 с критической глубиной h кр и уклона внешнего откоса дамбы i в.о с величиной критического уклона i кр .

Определение критической глубины потока, м (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):

                                                               (31)

где α - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1;

g    - ускорение силы тяжести ( g = 9 ,81 м/с2).

Нормальная глубина h 0 потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода K 0 :

вычисляется модуль расхода:

                                                                (32)

где i в.о = 1/ n отк .

Задавая различные значения h 1 ( h 2 ) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета ), определяем характеристики потока:

площадь сечения, м 2

ω 1 = b 11 h 1 ,                                        ω 2 = b 12 h 2 ;                                  ( 33 )

смоченный периметр потока

χ 1 = b 11 + 2 h 1 ,                            χ 2 = b 12 + 2 h 2 ;                                ( 34 )

гидравлический радиус

R 1 = ω 1 / χ 1 ,                            R 2 = ω 2 / χ 2 ;                                      (35 )

коэффициент Шези

                                                                 ( 36 )

где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025 ;

значение расчетного модуля расхода Kr

                                                     ( 37 )

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям ( 33 ) - ( 36), в выражения ( 37), получим

                      ( 38)

Результаты расчетов и значения h 1 ( h 2 ) заносятся в таблицу. Значение h 1 ( h 2 ), при котором расчетный модуль расхода Kr 1 K 01 ( Kr 2 K 02 ), и будет значе ни ем нормальной глубины потока h 01 ( h 02 ) .

Величина критического уклона определяется по формуле

                                                      (39)

Подставляя значения параметров, определяемых по уравнен и ям ( 33) - ( 36) при h = h кр , в формулу ( 39 ), п олучим

                   (40)

где b кр1 = b 11 , b кр2 = b 12 .

В зависимости от глубины потока в начале откоса h 11 ( h 12 ) и соотношения i   i кр1 ( i   i кр2 ) и h 01   h кр1 ( h 02   h кр2 ) определяется форма свободной поверхности потока.

4 .2 . Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.

Из полученных значений h 11 , h 01 , h кр1 ( h 12 , h 02 , h кр2 ) выбираются наибольшее и наименьшее значения глубины потока [ h max 1 , h min 1 ( h max 2 , h min 2 )] и вы числяе тся среднее значе ние

h ср1 = ( h max 1 + h min 1 )/2,                h ср2 = ( h max 2 + h min 2 )/2.                     (41)

Определяем длину откоса L , на которой устанавливается нормальная глубина h 01 ( h 02 ):

                           ( 42 )

                            (43)

где b ср1 = b 11 , b ср 2 = b 12 ;

ηij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:

η11 = h max 1 / h 01 ,                      η12 = h max 2 / h 02 ;                                    (44а)

η 21 = h min2/h01,                      η 22 = h min2/h02,                                    (44 б )

По величинам гидравлических показателей русла X 1 ( X 2 ) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины φ ( η 11 ), φ ( η 12 ) и φ ( η 21 ), φ ( η 22 ) (приложение 1).

Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

                                        (45 )

Полученные в уравнении ( 42) величины L 1 и L 2 сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L 0 .

Если полученное значение L 1 < L 0 ( L 2 < L 0 ), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h 01 = h 11 и h 02 = h 12 . Если же значение L 1 > L 0 ( L 2 > L 0 ), тог да, задавая L 1 = L 0 ( L 2 = L 0 ), из уравнения ( 42) определяем глубину потока у подошвы откоса

                          ( 46 )

4 .3 . Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.

Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:

u 1 = Qmax/(b1h01),                     u2 = qmax/h02.                                      ( 47 )

Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максима ль ные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины h max и скорости u max . Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана b max . Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.

V . РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ПО ТРАССЕ РАСТЕКАНИЯ

В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины ли бо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.

Учитывая , что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехн адзора России, в основном относятся к овражным, овражно-поймен ны м и (или) равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.

В расчете принято допущение, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.

Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчет н ое принимается максимальное значение расхода потока Q п = Q max , полученное в результате расчета на первом этапе.

Д ля расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов A б и д на A д лога (рис. 2).

Рис. 2 . Поперечное сечение лога

Для определения формул расчета скорости ui , глубины hi и ширины bi потока вычисляются уклоны i -х участков лога I л i :

I л i = ( A д i - 1 - A д i )/ L л i ,

где L л i - длина выбранного i - го участка лога.

Для плоского рельефа местности и уклонов с I л i < 0 ,01 параметры потока определяются:

скорость потока                                                                   ( 48 )

глубина потока                                                                           ( 49 )

ширина потока                                                                               ( 50 )

где - относительное расстояние, определяемое по формуле:

                                                             ( 51 )

Для уклонов I л i > 0 ,01 параметры потока в i - м ст воре определяются:

                                                              (52)

                                                           ( 53 )

где m - среднее заложение откосов лога в створе, определяемое по формуле:

Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус R зависят от глубины h н , то h н определяется методом последовательных итераций. При этом C определяется по формуле ( 36), R определяется по формуле ( 35).

В зависимости от соотношения глубин hi - 1 , h кр , h н и уклона будем иметь кривую спада либо подпора (рис. 3). Исходя из уравнения Бер н улли

                                ( 54 )

где - потери напора между створами;

U ср = ( Ui - 1 + Ui )/ 2 , C ср = ( Ci - 1 + Ci )/ 2 , R ср = ( Ri - 1 + Ri )/ 2 ;

   - скорость потока в i -м створе;

i = I л i ,

определяем длину кривой свободной поверхности l :

                                    (55)

г де hi -1    - глубина в предыдущ ем створе.

Рис. 3 . Кривые свободной поверхности

Если длина кривой l меньше расстояния между створами L л i , то hi достигнет h н или h кр и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину hi по формуле

                                                   ( 56 )

Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле

                                (57)

Расчет повторяется для следующего створа.

Гидродинамическое давление Pi на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l о т подошвы дамбы, вычисляется по формуле

                                                        (58)

Для защиты объектов, попадающих в зону затопления, можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводный канал), находящееся на расстоянии l о т подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Q п . Поперечное сечение SK , обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u в этом месте и по максимальному расходу:

SK = Q п /u .                                                             ( 59 )

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока п о д лине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.

Приложение 1

Функции относительной глубины φ(η)

2,00*

2,50

3,00

3,25

3,50

3,75

4,00

4,50

5,00

5,50

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

0 ,00**

0 ,000

0,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

0 ,000

* Гидравлический показатель русла.

** З н ачения относительной глубины, определяемые в п. 2.3.2 по формулам ( 44а) и ( 44б ).

0 ,05

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,050

0 ,10

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,100

0 ,15

0 ,151

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,150

0 ,20

0 ,202

0,201

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,200

0 ,25

0 ,255

0 ,252

0 ,251

0 ,250

0 ,250

0 ,250

0 ,250

0 ,250

0 ,250

0 ,250

0 ,30

0 ,309

0 ,304

0 ,302

0 ,301

0 ,300

0 ,300

0 ,300

0 ,300

0 ,300

0 ,300

0 ,35

0 ,365

0 ,357

0 ,354

0 ,352

0 ,351

0 ,351

0 ,351

0 ,350

0 ,350

0 ,350

0 ,40

0 ,423

0 ,411

0 ,407

0 ,404

0 ,403

0 ,403

0 ,402

0 ,401

0 ,400

0 ,400

0 ,45

0 ,484

0 ,468

0 ,461

0 ,458

0 ,456

0 ,455

0 ,454

0 ,452

0 ,451

0 ,450

0 ,50

0 ,549

0 ,527

0 ,517

0 ,513

0 ,510

0 ,508

0 ,507

0 ,504

0 ,502

0 ,501

0 ,55

0 ,619

0 ,590

0 ,575

0 ,570

0 ,566

0 ,564

0 ,561

0 ,556

0 ,554

0 ,552

0 ,60

0 ,693

0 ,657

0 ,637

0 ,630

0 ,624

0 ,621

0 ,617

0 ,610

0,607

0 ,605

0 ,61

0,709

0 ,671

0 ,650

0 ,642

0 ,636

0 ,632

0 ,628

0 ,621

0 ,618

0 ,615

0 ,62

0 ,725

0 ,685

0 ,663

0 ,654

0 ,648

0 ,644

0 ,640

0 ,632

0 ,629

0 ,626

0 ,63

0 ,741

0 ,699

0 ,676

0 ,667

0 ,660

0 ,662

0 ,652

0 ,644

0 ,640

0 ,637

0 ,64

0 ,758

0 ,714

0 ,689

0 ,680

0 ,673

0 ,668

0 ,664

0 ,656

0 ,651

0 ,648

0 ,65

0 ,775

0 ,729

0 ,703

0 ,693

0 ,686

0 ,681

0 ,676

0 ,668

0 ,662

0 ,659

0 ,66

0 ,792

0 ,744

0 ,717

0 ,706

0 ,699

0 ,694

0 ,688

0 ,680

0 ,674

0 ,670

0 ,67

0 ,810

0 ,760

0 ,731

0 ,720

0 ,712

0 ,707

0 ,700

0 ,692

0 ,686

0 ,681

0 ,68

0 ,829

0 ,776

0 ,746

0 ,734

0 ,725

0 ,720

0 ,713

0 ,704

0 ,698

0 ,692

0 ,69

0 ,848

0 ,792

0 ,761

0 ,748

0 ,739

0 ,733

0 ,726

0 ,716

0 ,710

0 ,704

0 ,70

0 ,867

0 ,809

0 ,776

0,763

0 ,753

0 ,746

0 ,739

0 ,728

0 ,722

0 ,716

0 ,71

0 ,887

0 ,826

0 ,791

0 ,778

0 ,767

0 ,760

0 ,752

0 ,741

0 ,734

0 ,728

0 ,72

0 ,907

0 ,843

0 ,807

0 ,793

0 ,781

0 ,774

0 ,766

0 ,754

0 ,747

0 ,740

0 ,73

0 ,928

0 ,861

0 ,823

0 ,808

0 ,796

0 ,788

0 ,780

0 ,767

0 ,760

0 ,752

0 ,74

0 ,950

0 ,880

0 ,840

0 ,823

0 ,811

0 ,802

0 ,794

0 ,780

0 ,773

0 ,764

0 ,75

0 ,972

0 ,899

0 ,857

0 ,839

0 ,827

0 ,816

0 ,808

0 ,794

0 ,786

0 ,776

0 ,76

0 ,996

0,919

0 ,874

0 ,855

0 ,843

0 ,832

0 ,823

0 ,808

0,799

0 ,788

0 ,77

1 ,020

0 ,939

0 ,892

0 ,872

0 ,860

0 ,848

0 ,838

0 ,822

0 ,812

0 ,801

0 ,78

1 ,045

0 ,960

0 ,911

0 ,890

0 ,877

0 ,865

0 ,854

0 ,837

0 ,826

0 ,814

0 ,79

1 ,071

0 ,982

0 ,930

0 ,908

0 ,895

0 ,882

0 ,870

0 ,852

0 ,840

0 ,828

0 ,80

1 ,098

1 ,006

0 ,950

0 ,929

0 ,913

0 ,900

0 ,887

0 ,867

0 ,854

0 ,842

0 ,81

1 ,127

1 ,031

0 ,971

0 ,947

0,932

0 ,918

0 ,904

0 ,882

0 ,869

0 ,857

0 ,82

1 ,156

1 ,056

0 ,993

0 ,968

0 ,951

0 ,937

0 ,922

0 ,898

0 ,884

0 ,872

0 ,83

1 ,188

1 ,082

1 ,016

0 ,990

0 ,971

0 ,956

0 ,940

0 ,915

0 ,900

0 ,888

0 ,84

1 ,221

1 ,110

1 ,040

1 ,013

0 ,992

0 ,976

0 ,960

0 ,933

0 ,917

0 ,904

0 ,85

1 ,256

1 ,139

1 ,065

1 ,037

1 ,015

0 ,997

0 ,980

0 ,952

0 ,935

0 ,921

0 ,86

1 ,293

1 ,170

1 ,092

1 ,062

1 ,039

1 ,019

1 ,002

0 ,972

0 ,953

0 ,938

0 ,87

1 ,333

1 ,203

1 ,120

1 ,088

1 ,065

1 ,043

1 ,025

0 ,993

0 ,972

0 ,956

0 ,88

1 ,375

1 ,238

1 ,151

1 ,116

1 ,092

1 ,069

1 ,049

1 ,015

0 ,992

0 ,975

0 ,89

1 ,421

1 ,276

1 ,183

1 ,146

1 ,121

1 ,097

1 ,075

1 ,039

1 ,014

0 ,995

0 ,90

1,472

1 ,316

1 ,218

1 ,179

1 ,152

1 ,127

1 ,103

1 ,065

1 ,038

1 ,017

0 ,905

1 ,499

1 ,338

1 ,237

1 ,197

1 ,169

1 ,143

1 ,117

1 ,079

1 ,050

1 ,028

0 ,910

1 ,527

1 ,361

1 ,257

1 ,216

1 ,186

1 ,159

1 ,132

1 ,093

1 ,063

1 ,040

0 ,915

1 ,557

1 ,385

1 ,278

1 ,236

1 ,204

1 ,176

1 ,148

1 ,108

1 ,077

1 ,053

0 ,920

1 ,589

1 ,411

1 ,300

1 ,257

1 ,223

1 ,194

1 ,165

1 ,124

1 ,091

1 ,066

0 ,925

1 ,622

1 ,439

1 ,323

1 ,279

1 ,243

1 ,214

1 ,184

1 ,141

1 ,106

1 ,080

0 ,930

1 ,658

1 ,469

1 ,348

1 ,302

1 ,265

1 ,235

1 ,204

1 ,159

1 ,122

1 ,095

0 ,935

1 ,696

1 ,501

1 ,374

1 ,326

1 ,288

1 ,257

1 ,225

1 ,178

1 ,139

1 ,111

0 ,940

1 ,738

1 ,535

1 ,403

1 ,352

1 ,312

1 ,280

1 ,247

1 ,198

1 ,157

1 ,128

0 ,945

1 ,782

1 ,571

1 ,434

1 ,380

1 ,338

1 ,305

1 ,271

1 ,219

1 ,176

1 ,146

0 ,950

1 ,831

1 ,610

1 ,467

1 ,411

1 ,367

1 ,332

1 ,297

1 ,241

1 ,197

1 ,165

0 ,955

1 ,885

1 ,653

1 ,504

1 ,445

1 ,399

1 ,362

1 ,325

1 ,265

1 ,220

1 ,186

0 ,960

1 ,945

1 ,701

1 ,545

1 ,483

1 ,435

1 ,395

1 ,356

1 ,292

1 ,246

1 ,209

0 ,965

2 ,013

1 ,756

1 ,591

1 ,526

1,475

1 ,432

1 ,391

1 ,324

1 ,275

1 ,235

0,970

2 ,092

1 ,820

1 ,644

1 ,575

1 ,521

1 ,475

1 ,431

1 ,362

1 ,308

1 ,265

0,975

2 ,184

1,895

1,707

1 ,632

1 ,575

1 ,525

1 ,479

1 ,407

1 ,347

1 ,300

0 ,980

2 ,297

1 ,985

1 ,783

1 ,703

1 ,640

1 ,587

1 ,537

1 ,460

1 ,394

1 ,344

0 ,985

2 ,442

2,100

1 ,881

1 ,795

1 ,727

1 ,666

1 ,611

1 ,525

1 ,455

1 ,400

0 ,990

2 ,646

2 ,264

2 ,018

1 ,921

1 ,844

1 ,777

1 ,714

1 ,614

1 ,538

1 ,474

0 ,995

3 ,000

2 ,544

2 ,250

2 ,137

2 ,043

1 ,965

1 ,889

1 ,770

1 ,680

1 ,605

1 ,005

2 ,997

2 ,139

1 ,647

1 ,477

1 ,329

1 ,218

1 ,107

0 ,954

0 ,826

0 ,730

1 ,010

2 ,652

1 ,863

1 ,419

1 ,265

1 ,138

1 ,031

0 ,936

0 ,790

0 ,680

0 ,598

1 ,015

2 ,450

1,704

1 ,291

1 ,140

1 ,022

0 ,922

0 ,836

0 ,702

0 ,603

0 ,525

1,020

2 ,307

1 ,591

1 ,193

053

0 ,940

0 ,847

0 ,766

0 ,641

0 ,546

0 ,474

1 ,025

2 ,197

1 ,504

1 ,119

0 ,986

0 ,879

0 ,789

0 ,712

0 ,594

0 ,503

0 ,435

1 ,030

2 ,107

1 ,432

1 ,061

0 ,931

0 ,827

0 ,742

0 ,668

0,555

0 ,468

0 ,402

1 ,035

2 ,031

1 ,372

1 ,010

0 ,885

0 ,784

0 ,702

0 ,632

0 ,522

0 ,439

0 ,375

1 ,040

1 ,966

1 ,320

0 ,967

0 ,845

0 ,747

0 ,668

0 ,600

0 ,494

0 ,416

0 ,353

1 ,045

1 ,908

1 ,274

0 ,929

0 ,810

0 ,716

0 ,638

0 ,572

0 ,469

0 ,394

0 ,334

1 ,05

1 ,857

1 ,234

0 ,896

0 ,779

0 ,687

0 ,612

0 ,548

0 ,447

0 ,375

0 ,317

1 ,06

1 ,768

1 ,164

0 ,838

0 ,726

0 ,640

0 ,566

0 ,506

0 ,411

0 ,343

0 ,290

1 ,07

1 ,693

1 ,105

0 ,790

0 ,682

0 ,600

0 ,529

0 ,471

0 ,381

0 ,316

0 ,266

1 ,08

1 ,629

1 ,053

0 ,749

0 ,645

0 ,565

0 ,497

0 ,441

0 ,355

0 ,292

0 ,245

1 ,09

1 ,573

1 ,009

0,713

0 ,612

0 ,534

0 ,469

0 ,415

0 ,332

0 ,271

0 ,226

1 ,10

1,522

0 ,969

0 ,680

0 ,583

0 ,506

0 ,444

0 ,392

0 ,312

0 ,253

0 ,210

1 ,11

1 ,477

0 ,933

0 ,652

0 ,557

0 ,482

0 ,422

0 ,372

0 ,293

0 ,237

0 ,196

1 ,12

1 ,436

0 ,901

0 ,626

0 ,533

0 ,461

0 ,402

0 ,354

0 ,277

0 ,223

0 ,183

1 ,13

1 ,398

0,872

0 ,602

0 ,512

0 ,442

0 ,384

0 ,337

0 ,263

0 ,211

0 ,172

1 ,14

1 ,363

0 ,846

0 ,581

0 ,493

0,424

0 ,368

0 ,322

0 ,250

0 ,200

0 ,162

1 ,15

1 ,331

0 ,821

0,561

0 ,475

0 ,407

0 ,353

0 ,308

0 ,238

0 ,190

0,153

1 ,16

1 ,301

0 ,797

0 ,542

0 ,458

0 ,391

0 ,339

0 ,295

0 ,227

0 ,181

0 ,145

1 ,17

1 ,273

0 ,775

0 ,525

0 ,442

0 ,377

0 ,326

0 ,283

0 ,217

0,173

0 ,137

1 ,18

1 ,247

0 ,755

0 ,510

0,427

0 ,364

0 ,314

0 ,272

0 ,208

0 ,165

0 ,130

1 ,19

1 ,222

0 ,736

0 ,495

0 ,415

0 ,352

0 ,302

0 ,262

0 ,200

0 ,158

0 ,124

1 ,20

1 ,199

0 ,718

0 ,480

0 ,400

0 ,341

0 ,292

0 ,252

0 ,192

0 ,151

0 ,118

1 ,21

1 ,177

0 ,701

0 ,467

0 ,388

0 ,330

0 ,282

0 ,243

0 ,184

0 ,144

0 ,113

1 ,22

1 ,156

0 ,685

0 ,454

0 ,377

0 ,320

0 ,272

0 ,235

0 ,177

0 ,138

0 ,108

1 ,23

1 ,136

0 ,670

0 ,442

0 ,366

0 ,310

0 ,263

0 ,227

0,170

0 ,132

0 ,103

1,24

1 ,117

0 ,656

0 ,431

0 ,356

0 ,301

0 ,255

0 ,219

0 ,164

0 ,126

0 ,098

1 ,25

1 ,098

0 ,643

0 ,420

0 ,346

0 ,292

0 ,247

0 ,212

0 ,158

0 ,121

0 ,094

1 ,26

1 ,081

0 ,630

0 ,410

0 ,337

0 ,284

0 ,240

0 ,205

0 ,152

0 ,116

0 ,090

1 ,27

1 ,065

0 ,618

0 ,400

0 ,328

0 ,276

0 ,233

0 ,199

0 ,147

0 ,111

0 ,086

1 ,28

1 ,049

0 ,606

0 ,391

0 ,320

0 ,268

0 ,226

0 ,193

0 ,142

0 ,107

0 ,082

1,29

1 ,033

0 ,594

0 ,382

0 ,312

0 ,261

0 ,220

0 ,187

0 ,137

0 ,103

0 ,079

1 ,30

1 ,018

0 ,582

0 ,373

0 ,304

0 ,254

0 ,214

0 ,181

0 ,133

0 ,099

0 ,076

1 ,31

1 ,004

0 ,571

0 ,365

0 ,297

0 ,247

0 ,208

0,176

0 ,129

0 ,095

0 ,073

1 ,32

0 ,990

0 ,561

0 ,357

0 ,290

0 ,241

0 ,202

0 ,171

0 ,125

0 ,092

0 ,070

1 ,33

0 ,977

0 ,551

0 ,349

0 ,283

0 ,235

0 ,197

0 ,166

0 ,121

0 ,089

0 ,067

1 ,34

0 ,964

0 ,542

0 ,341

0 ,277

0 ,229

0 ,192

0 ,161

0 ,117

0 ,086

0 ,064

1 ,35

0 ,952

0 ,533

0 ,334

0 ,271

0 ,224

0 ,187

0 ,157

0 ,113

0 ,083

0 ,061

1 ,36

0 ,940

0 ,524

0 ,328

0 ,265

0 ,219

0 ,182

0 ,153

0 ,109

0 ,080

0 ,058

1,37

0 ,928

0 ,516

0 ,322

0 ,259

0 ,214

0 ,177

0 ,149

0 ,106

0 ,077

0 ,056

1 ,38

0 ,917

0 ,508

0 ,316

0 ,253

0 ,209

0 ,173

0 ,145

0 ,103

0 ,074

0 ,054

1 ,39

0 ,906

0 ,500

0 ,310

0 ,248

0 ,204

0 ,169

0 ,141

0,100

0 ,072

0 ,052

1,40

0 ,896

0 ,492

0 ,304

0 ,243

0 ,199

0,165

0 ,137

0 ,097

0 ,070

0 ,050

1 ,41

0 ,886

0 ,484

0 ,298

0 ,238

0 ,195

0 ,161

0 ,134

0 ,094

0 ,068

0 ,048

1 ,42

0 ,876

0 ,477

0 ,293

0 ,233

0 ,191

0 ,157

0 ,131

0 ,091

0 ,066

0 ,046

1 ,43

0 ,866

0 ,470

0 ,288

0 ,229

0 ,187

0 ,153

0 ,128

0 ,088

0 ,064

0 ,045

1 ,44

0 ,856

0 ,463

0 ,283

0 ,225

0 ,183

0 ,150

0 ,125

0 ,085

0 ,062

0 ,044

1 ,45

0 ,847

0 ,456

0 ,278

0 ,221

0 ,179

0 ,147

0 ,122

0 ,083

0 ,060

0 ,043

1 ,46

0 ,838

0,450

0 ,273

0 ,217

0 ,175

0 ,144

0 ,119

0 ,081

0 ,058

0 ,042

1 ,47

0 ,829

0 ,444

0 ,268

0 ,213

0 ,171

0 ,141

0 ,116

0 ,079

0 ,056

0 ,041

1 ,48

0 ,821

0 ,438

0 ,263

0 ,209

0 ,168

0 ,138

0 ,113

0 ,077

0 ,054

0 ,040

1 ,49

0 ,813

0 ,432

0 ,259

0 ,205

0 ,165

0 ,135

0 ,110

0 ,075

0 ,053

0 ,039

1 ,50

0 ,805

0 ,426

0 ,255

0 ,201

0 ,162

0 ,132

0 ,108

0 ,073

0 ,052

0 ,038

1,55

0 ,767

0 ,399

0 ,235

0,184

0 ,147

0 ,119

0 ,097

0 ,065

0 ,045

0 ,032

1 ,60

0 ,733

0 ,376

0 ,218

0 ,170

0 ,134

0,108

0,087

0 ,058

0 ,039

0 ,027

1 ,65

0 ,703

0 ,355

0 ,203

0,157

0 ,123

0 ,098

0 ,079

0 ,052

0 ,034

0 ,023

1 ,70

0 ,675

0 ,336

0 ,189

0,145

0,113

0 ,090

0 ,072

0 ,046

0 ,030

0 ,020

1 ,75

0 ,650

0 ,318

0 ,177

0 ,134

0 ,104

0 ,083

0 ,065

0 ,041

0 ,026

0 ,017

1 ,80

0 ,626

0 ,303

0 ,166

0 ,124

0 ,096

0 ,077

0 ,060

0 ,037

0 ,023

0 ,015

1 ,85

0 ,605

0 ,289

0 ,156

0 ,115

0 ,089

0 ,071

0,055

0 ,033

0 ,020

0 ,013

1 ,90

0 ,585

0 ,276

0,147

0 ,108

0 ,083

0 ,066

0 ,050

0 ,030

0 ,018

0 ,011

1 ,95

0 ,567

0 ,264

0 ,139

0 ,102

0 ,078

0 ,061

0 ,046

0 ,027

0 ,015

0 ,009

2 ,0

0 ,550

0 ,253

0 ,132

0 ,097

0 ,073

0 ,057

0 ,043

0 ,025

0 ,013

0 ,008

2,1

0 ,518

0 ,233

0 ,119

0 ,086

0,064

0 ,049

0,037

0 ,021

0 ,012

0 ,007

2 ,2

0 ,490

0 ,216

0,108

0 ,077

0 ,057

0 ,043

0 ,032

0 ,018

0 ,010

0 ,006

2 ,3

0 ,466

0 ,201

0 ,098

0 ,069

0 ,051

0 ,038

0,028

0 ,015

0 ,008

0 ,005

2 ,4

0 ,444

0 ,188

0,090

0 ,063

0 ,046

0 ,034

0,024

0 ,013

0 ,007

0 ,004

2 ,5

0 ,424

0 ,176

0 ,082

0 ,057

0 ,041

0 ,031

0 ,021

0 ,011

0 ,006

0 ,003

2,6

0 ,405

0,165

0 ,076

0 ,052

0 ,037

0 ,028

0,019

0 ,010

0 ,005

0 ,003

2 ,7

0 ,389

0 ,155

0 ,070

0 ,048

0 ,033

0 ,025

0 ,017

0 ,009

0 ,005

0 ,002

2 ,8

0 ,374

0 ,146

0 ,065

0 ,044

0 ,030

0 ,022

0 ,015

0 ,008

0 ,004

0 ,002

2 ,9

0 ,360

0 ,138

0 ,060

0 ,040

0 ,027

0 ,020

0 ,013

0 ,007

0 ,004

0 ,001

3 ,0

0,346

0 ,131

0 ,056

0 ,037

0 ,025

0 ,019

0 ,012

0 ,006

0 ,003

0 ,001

3 ,5

0 ,294

0 ,104

0 ,041

0 ,026

0 ,017

0 ,012

0 ,008

0 ,004

0 ,002

0 ,001

4 ,0

0,255

0 ,084

0 ,031

0 ,019

0 ,012

0 ,008

0 ,005

0 ,002

0 ,001

0 ,000

4,5

0 ,226

0 ,070

0 ,025

0 ,014

0 ,009

0 ,007

0 ,004

0 ,002

0 ,001

0 ,000

5 ,0

0 ,203

0 ,059

0 ,020

0 ,010

0 ,007

0 ,005

0 ,003

0 ,001

0 ,000

0 ,000

6,0

0 ,168

0 ,047

0,014

0 ,007

0 ,004

0 ,003

0 ,002

0 ,001

0 ,000

0 ,000

8 ,0

0 ,126

0 ,029

0 ,009

0,004

0 ,002

0 ,002

0 ,001

0 ,000

0 ,000

0 ,000

10 ,0

0 ,100

0 ,021

0,005

0 ,002

0 ,001

0 ,001

0 ,001

0 ,000

0 ,000

0 ,000

Приложение 2

Список рекомендуемой литературы

1 . Леви И .И . Динамика русловых процессов. Л.: Госэн ерг ои здат, 1957 .

2 . Гонча ров В .Н . Динамика русловых потоков. Л.: Гидрометеои здат, 1962 .

3 . Кн ороз В .С . Безнапорный гидротранспорт и его расчет // Известия ВНИИ Г. 1951 . т. 44 .

4 . Чугаев Р .Р . Гидравлика. Л.: Эн ергои здат, 1982 . С. 573 , таб л. П-4 .

5 . Исследование и расчет волны прорыва из хвостохрани лищ а Михайловского ГОКа. М .: ВНИИ ВОДГЕО, 1978 .

6 . Временные методические рекомендации по расчету зон при внезапном прорыве ограждающих дамб хвостохрани лищ. Белгород: ВИОГЕМ, 1981 .

7 . Рекомендации по расчету охранных зон хвостохранилищ. Л.: М ехан обр, 1984 .

8 . Методические рекомендации по оценке технического состояния и безопасности хранилищ производственн ых отходов и стоков предприятий химического комплекса ( РД 09-255-99).

9 . ГОСТ 19185-73. Гидротехника. Основные понятия. Термины и определения.

10 . СНиП II-89-80*. Генеральные планы промышленных предприятий. М., 1994 .

11 . Правила безопасности гидротехнических сооружений накопителей жидких промышленных отходов ( ПБ 03-438-02 ).

12 . ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация.

13 . Методика расчета зон затопления при гидродинамических авариях на хранилищах производственных отходов химических предприятий (РД 09 -391 -00 ).

14 . Геологический словарь. М.: Недра, 1978 . Т. 1 .

15 . ГОСТ Р 22.0.05-94. Термины и определения.

16 . Дополнительные требования к содержанию декларации безопасности и методика ее составления, учитывающие особенности деклар и рования безопасности гидротехнических сооружений на поднадз орных Госгортехнадзору России организациях, производствах и объектах (РД 03 -404 -01 ).

17 . Гидротехнические сооружения: Справочник проектировщика / Под ред. В.П . Недриги. М.: Строй издат, 1983 . 543 с.

18 . Пособие по гидравлическим расчетам малых водопропускных сооружений. М.: Транспорт, 1992 . 408 с.

19 . Закс Л . Статистические оценивания. М.: Статистика, 1976 . С. 130 - 131 .

20 . Кн ороз В .С. Неразмывающие скорости для несвязных грунтов и факторы, их определяющие // Известия ВНИИГ. 1958 . Т. 59 .

21. Шт еренли хт Д .В . Гидравлика. М.: Эн ергоиздат, 1984 .

Еще документы скачать бесплатно