герб

ГОСТы

флаг

Методические указания Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РФ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ И
ЖИЛИЩНО
- КОММУНАЛЬНОМУ КОМПЛЕКСУ

ГУП АКАДЕМИЯ КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА
и м. К.Д. ПАМФИЛОВА

Одобрено:

Научно-техническ и м советом Центра

энергоресурсосбережения Госстроя

России

(протокол № 5 от 12 .07 .2002 г.)

Утверж д аю:

Ди рект ор Академии

д. т .н. профессор

В .Ф. Пи вова ров

«____» ____________ 2002 г.

МЕ ТОДИЧЕ СКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО О ПРЕ ДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВ А, Электроэнергии И ВодЫ
НА ВЫ РАБОТКУ ТЕПЛОТЫ ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕ ЛЬНЫМИ
КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭ НЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДП РИЯТИЙ

з дани е 4- ое)

Москва 2002

М е тодические указания содержат методики расчета расходов теплоты п отребителями на отопление, на нагрев воды для горячего водоснабжения, в ентиляц ию; расхода теплоты на собственные нужды котельной; расходов топлива, эл ектроэнергии и воды на выработку теплоты источниками.

Пр и ведены практические рекомендации и вспомогательные материалы для провед ения расчетов и примеры расчетов.

Методические указания предназначены для и спользовани я инженерн о- техническими работниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при провед ении расчетов по определению плановых расходов топлива, электроэнергии и воды при выработке теплоты и жилищ но-коммунальных служб при определении планового т еплоп от ребления жилищно-коммунальным сектором.

Настоящая редакция Методических указаний выпускается взамен «Методических указаний по определению расхо д ов топлива, электроэ нергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммуналь ных теплоэнергетических предприятий » (М ., ОНТИ АК Х, 1994 ).

Методические указания разработаны отделом энергоэффективности ЖКХ АКХ им. К.Д. Памфилова.

Замечания и предложения по настоящим Методическим указан и ям просьба н аправлять по адресу: 123371 , Москва, Волоколамское шоссе, 116 , АКХ им. К .Д. П амфи лова, отдел э нергоэ ффекти вности ЖКХ.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Общие положения . 2

2. Определение количества потребляемой теплоты .. 2

2.1. Определение количества теплоты на отопление . 3

2.2. Определение количества теплоты на вентиляцию .. 13

2.3. Определение количества теплоты на подогрев воды для горячего водоснабжения . 17

2.4. Определение расходов теплоносителя . 22

3. Определение количества вырабатываемой теплоты .. 24

3.1. Определение количества теплоты на собственные нужды котельных . 25

3.2. Определение количества теплоты, теряемой в тепловых сетях . 29

3.3. Примеры расчетов . 34

4. Определение потребного количества топлива на выработку теплоты .. 36

5. Определение количества электроэнергии, требуемого для выработки теплоты .. 41

6. Определение количества воды для выработки теплоты .. 47

Приложения . 52

Приложение 1. Таблицы для определения количества потребляемой теплоты .. 52

Приложение 2. Таблицы для определения количества вырабатываемой теплоты .. 72

Приложение 3. таблицы для определения потребного количества топлива на выработку теплоты .. 78

Приложение 4. Таблицы для определения количества электроэнергии, требуемого для выработки теплоты .. 82

Приложение 5. Таблицы для определения количества воды для выработки теплоты .. 86

Приложение 6. Соотношение между тепловыми единицами, основанными на калории, единицами системы мкгсс и единицами системы си .. 88

Список использованной литературы .. 89

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1 .1 . Настоящ ие методические указания пред назначены для использования работниками коммунальных теплоэнергетических предприятий при текущем планировании потребности в топливе, электроэнергии и воде для выработк и теплоты.

1 .2 . Методические указания могут быть использованы жилищ ны ми предприятиями и муниципальными организациями для определения потребности в теплоте для нужд отопления, горячего водоснабжения и вентиляции для жилых и общ ественных зданий и разработки мероприятий по энергосбережению.

1 .3 . Нормативные расходы воды и теплоты следует рассматривать как максимально допустимые при нормальных условиях эксплуатации си стем отопления и горячего водоснабжения. При превышении расходов воды и теплоты необходимо опред елить при чины перерасхода и обеспечи ть мероприятия по его ликви дации за счет повышения уровня эксплуатации . Мероприяти я, приводящи е к сни жению величин расхода воды и теплоты, ниже нормативных при о беспечении комфортных условий проживания жителей, относятся к разряду энергосбережени я.

1 .4 . Учет количества реализованной теплоты должен производиться при борами в точке учета на грани це раздела тепловых сетей. Потери теплоты тепловыми сетями относятся на счет стороны, на балан се которой находятся тепловые сети. Потери теплоты теплопроводами, проложенными в под вале здани й, следует относить на счет потреби телей пропорци онально нагруз кам зданий, п одключ енным к те плопроводам.

1 .5 . Перед провед ением ра сче тов потребности в теплоте должна быть проведена оцен ка д остов ерности исходной информации: п роектных тепловых н аг руз ок при ц ентрализованном теп лоснабжении, объемов зданий, количества жителей, обеспе ченных це нтрализованным горячим водосн абже нием, диаметров и протяженности трубопроводов тепловых сетей, находящи хся на балан се потребителя и пр.

1 .6 . На стоящи е Методические указани я выпускаются взамен « Методиче ских указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий» разработанных и изданных ГУ П АК Х им. К.Д. Памфилова в 1994 г.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ПОТРЕБЛЯЕМОЙ ТЕПЛОТЫ

Кол и чество по требляемой теплоты, ГДж (Гк ал ) определяется по формуле:

                                                         ( 2 .1 )

где Q пот i - количество теплоты , потребляемое i -м потребителем;

n - количество потребителей.

Потребляемая теплота складывается из количеств теплоты, требуемой на нужды отопления , вентиляции и горячего водоснабжения, ГДж (Гкал):

Q пот i = Q от + Qv + Qh ,                                                   (2 .2 )

где Q от - количество теплоты, требуемое для отопления, ГДж (Гкал);

Qv - количество теплоты, требуемо е для вентиляции, ГДж (Гкал);

Qh - количество теплоты, требуемое для нужд горячего водоснабжения, ГДж (Гкал).

2.1 . ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕН ИЕ

2 .1.1. Количество теплоты, ГДж (Гк ал ) з а ра счетный период (месяц, квартал, год) в общ ем случае опред еляется по формуле:

                                            (2.3)

[ ] ,                                          (2 .3 а)

где Q о m ax - максимал ь ный тепловой поток (тепловая нагрузка) на отопление, МВт ( Гкал/ч);

ti - средняя расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий , принимается: для жилых зданий 18 ° С для районов с расчетной температурой наружного воздуха выше - 31 ° С, 20 ° С для районов с расчетной температурой наружного воздуха ни же - 31 ° С [ 1], для новых зданий, имеющ их повышенные теплозащ итные харак теристики ti принимается соответственно 20 и 22 °С; для граждански х зданий в зависимости от назначения здания по табл. 1 Прил. 1;

tm - средняя температура наружного воздуха за расчетный перио д, °С, принимается для планирования по СНиП 23-01-99 [ 2], фактическая - по данным местной метеостанци и;

t о - расчетная температура наружного воздуха для проект и рования отопления, °С, принимается по СНиП 23-01-99 [ 2] или по СНиП 2.01.01-82 [ 3] (в зависимости от года постройки) для наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0 ,92 или п о данным местной метеостанции;

Z о - продолжительность работы системы отопления за расчетный п ериод, сут ., принимает ся для планирования по СНиП 23-01-99 (период со средней суточной темп ерату ро й наружного воз духа ≤ +8 °С ), фактическая - по фактической пр о должительности работы системы отопления;

24 - п родолжит ельность работы системы отопления в сутки, ч;

3 ,6 - п ереводной коэффициент.

2 .1 .2 . Максимальный теп ловой поток на отопление з дания Q о m ax должен пр и нимат ься в расчетах в соответствии с проектной документацией на данное здание.

Для зд а ния, п остроенного по типов ому п ро екту , п ри отсутстви и конкретного проект а для оценки максимального теп лового п отока на отопление, МВ т (Гкал/ ч), может быть п роизведена корректировка по типовому прое кту по формуле:

Q о m ax = Qm о m ax ( ti - t о )/( tmi - tm о ),                                        ( 2 .4 )

где значения Qm о m ax , tmi , tm о соответствуют данным ти п ового проекта.

Формула ( 2.4) с п раведлива при отклонени и расчет ных т емп ератур от пр инятых в т ип ов ом проекте в пре дела х 5 °С. При больших отклонениях ра счетное значен ие макси мального теп лового потока д олжно быть согласован о с раз работчи ками проекта .

2.1 .3 . При отсутстви и проектных данных максимальный теп лов ой поток Q о m ax , МВт [Гкал/ ч], может быть оп ределен по формуле укрупн енных расчетов:

Q о m ax = aq о V н ( ti - t о ) knm · 10 -6 ,                                                  (2.5)

2 .1 .4 . Количество теплоты Q о , Г Д ж (Гкал ), п ри укруп ненном расчет е может оп ределятьс я по формуле :

Q о = 3 ,6 aq о V Н ( ti - tm ) knm 24 Z о · 10 -6 ;                                         ( 2 .6 )

[ Q о = aq о V Н ( ti - tm ) knm 24 Z о · 10 -6 ],                                         ( 2 .6 а)

в формулах ( 2.5) и ( 2.6 ):

a - поправочный коэффициент , учитывающий район ст роительства здания, п ринимается по табл. 2 Прил. 1;

q о - удельная отопительная характеристика здания при t о = - 30 °С , Вт/(м3 ·°С) [ккал/( м3·ч·°С)], принимается: для жилых зданий по таблицам 3 ÷ 5, для общественных зданий по табл. 6 , дл я производственных зданий по табл. 7 Прил. 1;

V Н - объем здания по наружному обмеру выше отметки ± 0 ,000 (надземная часть), м3 ;

knm - повышающий коэффициент для учета потерь теплоты теплопроводами, пр оложенными в неотапливаемых помещениях, принимается в соответствии со СНиП 2.04.05-91* [ 4], равным 1,05 ;

tm - средняя температура наружного воздуха за расчетный период, °С.

Потери теп л от ы трубопроводами, проложенн ыми в неотапливаемых помещ ен иях, Вт [кк ал/( ч·м)], могут быть определены расчетом по соотношению:

                                                             ( 2 .7 )

где qi - тепловой поток от i - го трубопровода, Вт/м (кк ал/ ч·м), принимается по табл. 8 Прил. 1 ;

li - протяженность участка i -г о трубопровода, м;

n - количество участков.

2 .1 .5 . Величина удельной отопительной характеристики q о при укрупненных расчетах может быть увеличена :

д л я зданий облегченного (барачного) типа и сборно- щи товых домов до 15 %;

для каменных зданий в первый сезон отопления, законченных строительством в мае - июне, - 12 ; в июне - августе - 20 ; в сентябре - до 25 %; в течение отопительного сезона - до 30 %;

для здан и й, расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городской застройке, не защищ енной от сильных ветров, при их средней скорости от 3 до 5 м/с - до 10 %; от 5 до 10 м/с - до 20 %; более 10 м/с - до 30 %; средняя скорость ветра за отопительный период принимается по СНиП 23-01-99 [ 2] или по данным местной метеостанции.

2 .1 .6 . Наружный строительный объем (надземный) для здан ий с чердачными перекрытиями определяется умножением площади горизонтального сечения, взятого по наружному обводу здани я на уровне пе рвого эта жа выше цоколя, на полную высоту зд ания, измеренную от уровня чистого пола первого этажа до ве рхней плоскости теплоизоляционного слоя чердачного покрытия; при плоских, совмещенных крыш ах - до средней отметки верха крыши.

При измерении наружного строительного объ е ма не учитываются выступающи е архитектурные детали и конструктивные э лементы, п орти ки, террасы, балкон ы, объемы проездов и пространства под зданием на опорах (в чистоте), а также проветриваемые подполья под з да ниями, проект ируемые для строительства на вечномерзлы х грунтах [ 1] .

2.1 .7 . Количество теплоты на отопление здания части здания или отдельного помещения, кДж (ккал), в общем случае определяется по формуле:

Q от = Q тр + Qinf - ( Q быт + Qins ) φ ,                                                  (2 .8 )

где Q тр - расход теплоты на возмещение трансмисс и онных потерь теплоты, кД ж (кк ал );

Qinf - расход теплоты на подогрев инф ил ьт рую щегос я воздуха в помещения, кД ж ( кк ал );

Q быт - внутренние бытовые тепловыделения от технологического оборудования , людей и пр., кДж (кк ал );

Qins - т еплопоступл ения через остекленные проемы за счет инсоляции. кДж (ккал);

φ - коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций помещений зданий аккумулировать или отдавать теплоту, принимается равным 0 ,8 .

Расход теплоты на возмещение трансмиссионных потерь ограждающими конструкциями и на нагрев инфильтрующегося воздуха (через остекленные поверхности , двери, неплотности и т.д.) зависит от температуры наружного воздуха, бытовые и инсоляционные теплопоступления - не зависят.

2 .1 .8 . Значение удельной отопительной характеристики q о , Вт/(м 3 · °С ) (кк ал/( м3 ·ч·°С)], для части здания или отдельного помещения (занимаемого арендаторами) может быть рассчитано в соответствии с характеристиками ограждающ их конструкц ий рассмат риваемого здания по формуле:

                                                                   ( 2 .9 )

Km = K пр + Kinf ,                                                             ( 2 .10 )

в формулах ( 2.9) и ( 2.10):

Km - о бщий приведенный коэффициент теплопередачи совокупн ости ограждающи х конструкций. Вт/(м2 ·°С ) [кк ал/( ч·м2 ·°С );

K пр - при веденный трансмиссионный коэффициент теплопере дачи совокуп ности огражда ющи х констру кций, В т/(м2 ·°С ) [к кал/( ч·м2·°С );

Kinf - привед е нный ин фи льт раци онны й (условный) коэффициен т теп лопередачи совокуп ности ог раждающих конструкций, Вт/(м2 ·°С ) [ккал/( ч·м2·°С );

Aesum - общая пло щ адь ограждающи х конструкции, м2 ;

V н - об ъ ем п омещений по наружному обмеру, м3 .

2 .1 .9 . При веденный тран смиссионн ый коэффициент теплоп ередачи K пр , Вт/(м2·°С ) [ккал/( ч·м2 ·°С ), определяется п о формуле:

                                                 ( 2.11 )

где Ai - площадь э ле ментов ограждающих з даний: стен (за выче том осте кленных площадей), пола, о кон, дверей и др., м2;

Ri - приведенное со п ротивление теп лоп ередаче огр ажд ающ их конструкций здания, (м2·°С)/Вт [( ч·м2 ·°С)/кк ал] .

Приведенное сопротивление теплопередаче Ri , (м 2 · °С)/Вт [( ч·м2 ·°С)/ кк ал] , определяется п о формуле:

                                                       ( 2 .12 )

где аВ , ан - коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающих конструкций, Вт/(м 2 · °С) [кк ал/( ч·м2 ·°С)], принимаются по табл. 10 Прил. 1 [ 5];

Rk - термическое сопротивлени е ограждающей конструкции, (м2 ·°С)/В т [( ч·м2 ·°С)/кк ал ].

                                                            ( 2 .13 )

где δ i - толщина однородного слоя, м;

λi - расчетный коэффицие н т теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С) [кк ал/( ч·м·°С)], принимается по приложению 3 * СНиП II-3-79** [ 5] и ли по справочным данным;

n - количество однородных последовательно расположенных слоев ограждающей конструкц и и.

При определении Rk слои конструкции, расположенные между воздушной прослойкой, вентилируемой наружным воздухом, и наружной поверхностью ограждающей конструкции, не учитываются.

2 .1 .10 . Приведенная воздухопроницаемость, gminf , кг /(м2 ·ч), опред еляется по формуле:

                         ( 2.14 )

где Aw , AF , Ad - площадь ограждающ и х конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленных проемов, дверей, м2;

Raw , RaF , Rad - сопротивление воз ду хопрониц ан ию ограждающих конструкций соответственно стен (за вычетом окон, дверей), остекленн ых проемов, дверей, (м2 ·ч·Па)/ кг, принимается по СНиП II-3-79* [ 5];

P - разность д авлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций на рассматриваемом эт аже, Па, определяется по формуле ( 2.15);

Aesum - сум марная площадь ограждающ их конструкции, м2 .

P о = 10 Па

P = 0 ,55H ( γ н - γ i ) + 0 ,03 γ н w 2 ,                                             (2.15 )

где: H - высота этажа, м;

γ н , γ i - удельный вес соответственно наружного и внутреннего в оздуха, Н/м3 ;

w - средняя скорость ветра за отопительный период , м/с, принимается по [ 2] или по данным местной метеостанции.

2 .1 .11 . Определение приведенного ин фильт рационного (условного) коэффици ента теплопередачи совокупности ограждающих конструкци й Kinf , . Вт/(м 2 · °С) [кк ал/( ч·м2 ·°С)], производится по формуле:

Kinf = 0,28 gminfck ;                                                      (2 .16 )

[ K inf = gminfck ] ,                                                       ( 2 .16 а )

где: gminf - пр и веденная воздухопроницаемость ограждающих конструкци й, кг /(ч·м2 );

c - удельная теплоемкость воздуха , равная 1 кД ж/(кг ·°С) [0 ,24 кк ал/(кг· °С) ];

k - коэффи ц иент в лияния встречного теплового потока в конструкциях, принимаемый рав ным 0 ,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0 ,8 - для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и 1 для оди нарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

2 .1 .12 . Внутренние бытовые тепловыделения Q обыт Вт ( кк ал/ ч), определяются:

                                                        ( 2 .17 )

где qi - тепловой поток. Вт ( кк ал·ч ), регулярно поступ аю щий от при боров, оборудования, люд ей и др. источников на 1 м2 площади, определяется расчетом: для жи лых зданий при ним ается не менее 10 Вт/м2 [8 ,6 ккал/м2 ] общей пл ощади [ 4];

Fi - площ адь, м2 ;

n - количество участков с тепловыделен и ями .

При и скусственном освещении и наличи и электрического оборудования тепловыделения Q о , Вт (кк ал/ ч), определяются:

                                                         ( 2 .18 )

                                                 ( 2 .18 а)

где ki - коэффицие н т, учитывающ ий фактическое исполь зовани е мощности ( k = 0,7 - 0,9), загрузку ( k = 0,5 -0,7 ) и одновременность работы ( k = 0 ,5 - 1,0 ) нескольких при боров или оборуд ования и долю перехода электрической энергии в тепловую, которая поступает в помещ ени е (от 0,15 до 0 ,95 по те хнологии) ; при светильниках в помещ ении ki = 1 , при с в етильниках, в строенн ых в перекрыти я помещения, ki = 0,4;

Ni - электр и ческая мощность прибора или оборудования, Вт;

m - количество тепловыделяющих един иц .

Те пл опоте ри на нагревани е материалов, транспортных средств массой Gm , кг, в течени е заданного времени определяются по соотношению:

Qm = Gmc (ti - tm)B ,                                                              ( 2 .19)

где c - удельная массовая теплоемкость материала , Дж/(кг· °С) [кк ал/(кг· °С)];

ti - температ у ра вну треннего возд уха, ° С;

tm - тем п ература поступившего материала, транспортного средства, °С ;

B - поправочный коэффициент, выражающий среднее уменьше н ие полной разност и температуры во всем объеме материала за интервал времен и с начала нагревания в помещ ении, принимается по табл. 11 Прил. 1.

Те пл опоступл ени я от нагретых материалов и изделий, а также от горячих газов, поступающих в помещ ение, определяются по формуле ( 2.17), подставляя разность температур ( tm - t i ).

2 .1 .13 . Теплопоступления от солнечной радиации Qs , Вт [ккал / ч], определяются по формуле:

Q s = ψFkF (AF 1 I 1 + AF 2 I 2 + AF 3 I 3 + AF 4 I 4 ) + ψsksAsIhor ,                        (2.20)

где ψF , k F - коэффициенты , учитывающие затенение светового проема соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами заполнения, принимаются по табл. 12 Прил. 1 ;

AF 1 , AF 2 , AF 3 , AF 4 - пло щ адь световых проемов фасадов соответственно ориентированных по четырем нап равлениям, м2 ;

I 1 , I 2 , I 3 , I 4 - сре д няя за отопительный период интенсивность солнечной ради ации на вертикальную поверхность световых проемов, соответственно ориентированных по четырем фасадам здания, (В т·ч)/м2 [кк ал/ м2], принимается по [ 2] или данным метеостанции как сумма величин по месяцам за отопительный период;

Ihor - средняя за отопительный период интенсивность солнечной радиации на горизонтальную поверхность, В т·ч/ м2 [кк ал/ м2 ], прини мается как сумма вели чин по месяцам за отопительный период. [ 2].

Те пл опоступл ени я от солнечной ради ации при расчете мощности отопительных установок включают в тепловой баланс в исключи тельных случаях (в рай онах с преобладанием зимой солнечной погоды) для помещений со световыми проемами, обращенными на юг. Преимуществе нно эти т епл опоступл ени я учитываются при эксплуатации систем отопления с целью экономии теплоты.

2.1.14 . Удельная тепловая характе ристика гражданского здания q о , Вт /( м3 ·°С) [кк ал/ (м3·ч· °С)], может быть ориентировочно найдена п о фо рмуле [ 6]:

                                                (2.21)

                                                (2.21а)

г де d - д оля остекления стен;

A и S - площа д ь соответственно наружных стен и здания в плане, м2 .

2.1 .15 . Макси мальный тепловой поток на отоплен ие помещений Q о max , Вт ( ккал/ ч ) , может быть также определен по установленной мощности отопительных приборов, в том числе и для случая, когда тип и количество установленных отопите льных приборов в ряде помещений жилого здания (например, арендуемых) отличаются от предусмотренных в проекте отопительной системы жилого дома, по формуле:

                                       (2.22)

гд е Qpi - тепловой поток, поступающий от отопительных приборов. Вт [ кк ал/ ч];

qj - потери теплоты j - м трубопроводом (стояком или подводкой к отопительным приборам) отопления, Вт/м (кк ал/( ч·м)], принимаются по табл. 13 Прил. 1 [ 6];

lj - длин а j - го трубопровода (стояка), м;

n - количество отопительных приборов;

m - количество трубопроводов отопления;

1 ,15 - коэффициент, учитывающий тепловыделения трубопроводами и отопитель ными приборами, расположенными в местах общего польз ования (вестибюли, лестничные клетки, подвалы, черд аки).

Максимальный тепловой п оток от отопительных приборов Qp о max , Вт [кка л/ ч], определяется по формуле:

                                              ( 2 .23 )

где Kp - коэффициент теплопередачи отопительного прибора , В т/(м2·° С) [кк ал/( м2· ч·°С)];

Fp - п лощадь поверхности нагрева прибора, м2 ;

t 1 , t 2 , ti - соответственно расчетные температуры воды на входе и выходе из отопительного пр и бора и воздуха внутри помещения, °С .

Коэффициент теплопередачи отопительного прибора Kp , принимается по паспортным данным пр и боров, а при отсутствии данных по табл. 14 Прил. 1 или по справочным данным.

2 .1 .16 . Расход теплоты для помещений, отличающихся по высоте от остальных помещений здания, определяется пропорционально з анимаемому объему в здани и.

2 .1 .17 . Для зданий, в которых необходимо поддерживать температуру внутреннего воздуха ti выше или ниже 18 °С (если не менялись теплозащ итные характеристики ограждающих конструкций, а поверхность отопительных приборов приведена в соответствие с требуемой температурой внутреннего воздуха), расход теплот ы может быть скорре ктирован по соотношению:

                                                                    (2.24)

2.1.18 . При з амене в части п омещений системы отопления на электрическое с изъ ятием отопительных приборов водяного отопления и части стояков, проходящих в этих помещен иях, максимальный тепловой поток на отопление здания уменьшается на величи ну, соответствующую данной части помещений. При этом может произойти разрегулировка системы отоплени я, поэтому необходима наладка оставшейся части системы.

2.1.19 . Потребность в теплоте на технологические нужды сел ьскохозяйственных объектов, обслуживаемых теплоэнергетическим предприятием, определяется в соответствии с утвержденными нормами расхода теплоты в сельскохозяйственном производстве, представляемых потребителем.

Количество теплоты, расходуемой на технологические нужды теплиц и оранжерей, Г Д ж (Гк ал ), определяется по формуле [ 7]:

                                                         ( 2.25 )

где Q сх i - количество теплоты на i - е технологические операции, ГДж (Гкал);

n - количество технологических операций.

Q сх i = 1,05 ( QT + Q в ) + Q пол + Q проп ,                                      ( 2 .26 )

где QT , Q в , Q пол , Q проп - соответственно потери теплоты через ограждения, при воздухообмене, для подогрева поливочной воды и для пропарки почвы, ГДж (Гкал);

1 ,05 - коэффициент, учитывающи й расход теплоты на об огрев бытовых помещен ий .

Потери теплоты через ограждения, Г Дж (Гк ал ):

QT = 3,6K (ti - tm )Z 24 ·10-6 ;                                               (2 .27 )

[ QT = K (ti - tm )Z 24 ·10-6] ,                                             (2 .27 а )

где F - пло щ адь поверхности ограждения, м2;

K - к оэффициент теплопередачи, принимается для одинарного остекления 6 ,4 Вт/(м2· °С) [5,5 ккал/(м2 ·ч·°С)], для одинарного пленочного ограждени я 8 ,1 Вт/(м2· °С) [7 ,0 кк ал/(м2 ·ч·°С)];

ti , tm - средняя за отопительный период соответственно технологическая температура воздуха в оранжерее и наружного воздуха , °С ;

Z - продолжительность отопител ьного периода, сут .

Потери теплоты за счет воздухообмена в отопительны й период, ГДж (Гкал):

для оранжерей со стеклянным покрытием

Q в = 95,46F инв S ( ti - tm )Z·10-6;                                        ( 2 .28 )

[ Q в = 22,8F инв S ( ti - tm )Z·10-6] ,                                        ( 2 .28 а )

для оранжерей с пленочным покрытием

Q в = 47,73F инв S ( ti - tm )Z·10-6;                                          ( 2 .29 )

[ Q в = 11,4F инв S ( ti - tm )Z·10-6 ],                                     ( 2 .29 а )

где: F инв - инвентар н ая площ адь оран жереи , м2;

S - коэффициент об ъ ема, равный V / F инв , м, характериз ует высоту сооружения, лежит в пре делах 0,24 - 0,5 для малогабаритных сооружений и достигае т 3 м и более для ангарных теплиц .

Количество теплоты на подогрев поливочной воды, ГДж (Гкал), определя е тся по соотношению:

Q пол = 0,0268 F пол ;                                                       (2.30 )

[ Q пол = 0,0064 F пол ],                                                   (2 .30 а)

где F пол - полезная площадь оранжереи, м 2 .

Количеств о теплоты, требуемое для пропарки почвы, ГДж (Гкал), определяется по соотн ошению:

Q проп = 0,0138 F пол ;                                                     (2.31 )

[ Q проп = 0,0033 F пол ],                                                 (2 .31 а)

2.1.20 . Примеры расчетов

Пример 1 . Определить годовое количество тепла на отопление жилого 5 -эт аж ного кирпичного здания объемом 22400 м3 (в т.ч. подвал 2000 м3 ) постройки 1950 года, расположенного в г. Вологде.

Основные климатические данные: расчетная температура наружного воздуха (н аиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0 ,92 ) -31 °С; средняя температура н аружного воздуха за отопительный период (п ериод с темп ературой ниже 8 °С ) -4 ,8 °С ; продолжительность отопительного сезона 228 сут . Усредненная температура вн утреннего воздуха здания равна 20 °С .

1 . Находим наружный объем надземной части отапливаемого здания V н :

V н = 22400 - 2000 = 20400 м3

2 . По табл. 3 Прил. 1 находим табличное значение удельной отопительной характеристики q о , для зд а ния объемом 20400 м3, равное 0 ,326 Вт/(м3 · °С ) [ 0 ,28 кк ал/( ч· м 3 · °С )]; п о табл. 2 находим з начение поп равочного коэ ффициен та a , р а вное 0 ,99 .

Коэффициент потерь тепла подводящими трубопроводами, проложенными в неота п ливаемых помещениях, k тп , принимаем равны м 1 ,05 .

3 . Оп ределяем для рассматриваемого здания годовое количество теп ла по формуле ( 2.6):

Q о = 3 ,6 × 0 ,99 × 20400 × 0 ,326[20 - (-4 ,8 )]24 × 228 × 1,05 =

= 3377322485,5 кД ж = 3377 ,3 Г Дж (806 ,6 Г кал ).

Пример 2 . Определ и ть максимальный теп ловой п оток на отопление для магаз ин а, занимающего часть п ервого этажа 9 -эт ажн ог о жилого здания, расп оложенного в г. Москв е. Расчетная темп ература наружного воздуха в холодный период года t н = - 26 °С ; темп ература в нутреннего воздуха помещений для магазина t в = 15 °С.

Магазин расположен на первом этаже кирпичного, облицованного к ерамическим кирпичом жилого дома. Д ом оборудован всеми видами благоустройства.

Помещение магазина имеет прямоугольную форму. Высота этажа 3 ,35 м. Глубина подземной части 2 ,8 м. Стены дома кирпичные толщиной 73 см, включая облицовочный керами ческий кирпич. С внутренней стороны стены оштукатурены сложным раствором, толщина слоя 2 см. Окна двойные, раздельные в деревянных переплетах, имеют упл от нит ел ьные прокладки. Пол первого этажа расположен над подвалом, утеплен. Входные двери оборудованы тамбурами.

Со стороны главного фасада магазина имеется витрина с двойным остеклением. Воздушная прослойка составляет 55 см, замкнута за счет уплотнения стекол, укладки внизу витрины теплой прокладки.

Площади конструкции                                                  Размер площади, м 2

Отапливаемая (площадь пола)                                                    573 ,8

Стен за вычетом окон, дверей и витрины                                  286 ,7

Окон                                                                                               49

Дверей                                                                                            18 ,8

Витрины                                                                                         107

Общая площадь                                                                             1035 ,3 м2

Объем помещения магазина по наружному обмеру с высотой пола первого жилого этажа состав и л: V = 2660 ,7 м3

Н а ружная стена имеет следующий состав

№ слоя

Состав конструкции

δ ,

м

γ , кг/м3

λ,

Вт/м2·°С

S ,

Вт/м2·°С

R ,

Вт/м2·°С

Rв,

м2·ч·Па/кг

1

2

3

4

5

6

7

8

1

Штукатурка

0 ,03

1800

0 ,93

10 ,09

1 ,35

746

2

Кирпич пустотный керамически й

0 ,19

1200

0 ,52

6 ,62

2

3

Кирпич ке рамический пустотн ый

0 ,51

1400

0 ,64

7 ,01

2

Пе рекрытие над подвалом

4

Жел езоб етон

0 ,24

2500

2 ,04

17 ,98

1 ,68

47088

5

Мине раловатные плиты

0 ,10

100

0 ,07

0 ,73

8

6

Плиты ДВП

0 ,01

200

0 ,08

1 ,81

3 ,3

1. Опред еляем сопротивление теп лопе редаче огражд ающих кон струкц ий по формул е ( 2.10) с использов анием д ан ных по СН иП II -А .7 -71 « С т роите льная те плотехника»:

ст е н

п е рекрыти я

окон - д войные переплеты раздельные

R о = 0 ,44 м2 ·ч·°С/кк ал = 0,38 м2 ·°С/В т;

дверей - по СНиП II -А. 7 -7 и СНиП II-3-79**

R о = 0 ,6 Rmp для стен = 0 ,81 м2·° С/Вт;

витрины - по СНиП II-3-79**

2 . Определяем при веденный трансмисси онны й коэффици ент теплоп ередачи сов окупн ости ограждающих конструкц ий K пр , Вт/м2· °С:

 = 0,81 Вт/м2·°С.

3 . Оп ределя ем разн ость давлени й воз ду ха на нару жной и внутренней пов ерхн остях огражд ающи х конструкций по формуле ( 2.15)

P = 0 ,55 × 3 ,35 (14 ,25 - 12 ,0 ) + 0 ,03 × 14 ,25 × 4 ,92 = 14 ,4 Па.

P о = 10 Па.

Н аходим зна чени я сопротивления воздухоп рон ицанию ог ражд ающих конструкци й по С НиП II -39 -79*

с т ен

R о w = 373 + 2 + 2 + 746 = 1123 м2· ч·Па/кг;

окон

R о F = 0 ,38 м2· ч·Па/кг;

витр ин ы по при ложени ю 10 СНиП II-3-79*

R о v = 1 м2· ч·Па/кг;

дверей

 м 2 · ч·Па/кг.

4 . Определяем при веденную воз духопрониц аемость, gminf , кг /м2 ·ч, по формуле ( 2.14):

= (3 ,7 + 164 ,4 + 136 ,4 + 0 ,72)/1035 ,3 = 0 ,295 кг/ м2 ·ч.

5 . Определяем удельный расход теплоты на нагревание инфил ьт рующ егося возд уха qinf п о фо рмуле ( 2.16):

qinf = 0 ,28 × 0,295 × 1,0 × 1,0 = 0,083 Вт/ м2· °С.

6 . Определяем вели чину удельной отопительной характеристики помещ ения по формуле ( 2.9) с учетом формулы ( 2.10):

.

7 . Определяем макси мальный тепловой поток по формуле ( 2.5):

Q о max = 2660,7 × 0,347 (15 + 26 )1 ,05 = 39746 ,5 Вт (34175 ,8 кк ал/ ч).

Пр и мер 3 . Опр ед елить годовой расход теплоты на отоплени е для встроенного магази на на первом этаже жилого здания.

Климатологические д анные д ля расчета: расчетная температура наружного воздуха для отопления t о = - 26 °С , средняя температура наружного воздуха за отопи тельный сезон tm = - 3 ,4 °С , длительность отопительного периода Z о = 199 сут .

Встроенные помещения первого этажа обслуживаются самостоятельной системой отоплен и я, которая подключена непосредственно к узлу управлени я параллельно системе отопления жилой части здания.

Температурный график подачи тепла в систему отопления первого этажа 105 - 70 °С . В магазине установлены конвекторы «Комфорт» ( d у = 20 мм) длиной 1300 мм - 4 шт., 1200 мм - 1 шт., 1100 мм - 1 шт., 1000 мм -2 шт. с общей поверхностью нагрева Fp = 35 ,855 м2. Общая протяженность горизонтальных труб диаметром 20 мм li = 48 м .

Определяем темпера ту рный напор отопительных приборов:

.

1. Н ах одим значение коэффици ент теплопередачи отопите льных приборов по табл. 14 Прил. 1 .

K р = 6 ,5 Вт/( м 2 · °С ) .

2 . Определ яем максимальный те пловой поток от отопите льных приборов по формуле ( 2.23):

Q о р = 6,5 × 35,855 × 72,5 = 16896,7 Вт (14528,5 ккал/ ч).

3 . Определяем максимальный тепловой поток от неизолированных трубопроводов по табл. 11 Прил. 1 :

Q о тр = 0 ,9 (128 × 24 + 68 × 24 ) = 4233,6 Вт (3640,3 ккал/ ч).

4 . Полны й макси маль ный тепловой поток на отопление:

Q о max = 16896,7 + 4233,6 = 21130 ,3 Вт (18168,8 ккал/ ч).

5 . Определяем годовое количество теплоты на отопление магазина по формуле ( 2.3):

Q о = 3 ,6 × 21130,3 24 × 199 = 163044610,7 кДж = 163,04 ГДж (38,94 Гкал).

2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ВЕНТИЛЯЦИЮ

2 .2.1. Потребность в теплоте на вентиляцию для зд аний рассчитывается при наличии в них систем вентиляции с механическим побуждением. Расчеты сл едует производить в соответстви и с требованиями СНиП 2.04.05-91* [ 4].

2 .2 .2 . Для жилых и общественных зданий с естественным воздухообменом коли чество тепла на нагрев воздуха учитывается при проектировании систем отопления. Кратность воздухообмена при естественной вентиляции для жилых и некоторых общ ественных зданий приведена в табл. 16 ÷ 18 Прил. 1 .

2 .2 .3 . При наличии проекта вентиляции здания и соответствии установленного оборудования проекту максимальный тепловой поток на вентиляцию принимается по проектным данным.

Пр и наличии типового проекта венти ляции для здания, построенного по типовому проекту пересчет расхода тепла для конкретного здания, Вт [кк ал· ч], производится по формуле:

Q о v = Qm о v ( ti - t о )/( tim - t о m ),                                               ( 2 .32 )

где Qm о v - проектный макс и мальный тепловой поток на вентиляцию по типовому проекту, Вт [кк ал/ ч];

ti , tim - средняя темп ерату ра внутреннего воздуха вентили руемых помещени й здани я, °С , соответств ен но для конкре тного здани я и по типо вому проекту;

t о , t о m - расчетная температ у ра наружного воздуха для проектирован ия отопл ения, °С, соответственно для ко н кретн ого здания и по типовому проекту .

2 .2 .4 . При отсутств ии проекта в ентили руемого з дания расчетный расход те плоты на вентиляц ию, Вт [ккал/ ч], определятся по формуле для укрупненных расчетов:

Q о v = V н qv ( ti - t о ),                                                            ( 2 .3 3)

где V н - о бъем здания по наружному обмеру, м3 ;

qv - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м 3 ·°С) [ кк ал/( ч·м3 ·°С)], при нимается по расчету; при отсутствии данных по табл. 6 для общ ественных здан ий и по табл. 7 - для предприятий (Прил. 1 ) .

2 .2 .5 . Продолжительность работы си стемы вентиляции в течение суток принимается в зависимости от назн ачения и режима работы учреждений и организаций, но не более от общего числа часов их работы в сутки.

При отсутствии данных продолжительность работы венти л яц ии в гостиница х при нимается равной 16 ч.

2 .2 .6 . Если в одном здании находятся помещ ени я различного назначения, отличающиеся между собой удельной вентиляционной характеристикой, то расчетный расход теплоты на вентиляц ию определяется раздельно для каждой части здан ия и суммируется.

2 .2 .7 . Количество теплоты, кД ж [кк ал ], требуемое для венти ляц ии здания за расчетный п ериод определяется по формуле:

                                                      ( 2.34)

                                                    ( 2 .34а)

где tm - с редняя температура наружного воздуха за расчетн ый период, °С;

nv - усредненное ч и сло часов работы системы вентиляци и в течени е сут .;

Zv - продолжительность работы системы вентиляции за расчетный период .

При укрупненных расчетах кол и чество тепла за расчетный период, кД ж [кк ал ], можно определить по соотношению:

Qv = 3 , 6V Н qv ( ti - tm ) nvZv ;                                                         ( 2 .35 )

[ Qv = V Н qv ( ti - tm ) nvZv ].                                                        ( 2 .35а )

2 .2 .8 . В общем случае при общеобменной вентиляции расчет воз духообмена в помещ ении определяется из условий разбавления воздуха помещ ений, содержащи х повышенную концентрацию вредностей, до допустимых конц ентраций, регламе нтированных нормами СНиП 2.04.05-91* или соответствующими санитарно-гигиеническими нормами.

При выд е ле нии избыточной теплоты в помеще нии требуе мый расход воздуха Gv , к г /ч, определяется по формуле:

                                                                (2.36)

                                                             (2.36а)

где Q изб - и з быточный тепловой поток в помещении, Вт [кк ал /ч];

t ух - т е мпература воздуха, уходяще го из помещ ения, °С ;

t пр - температура приточного воздуха , °С ;

c - удельная теплоемкость воздуха , принимается равной 1 кД ж/(кг·° С) [0 ,24 кк ал/кг· °С )].

Температура уходящего из помещения воздуха определяется по формуле:

t ух = t рз + Kt ( H - 2 ),                                                      (2.37 )

где t рз - температура воздуха в рабочей зоне, °С , принимается на 3 - 5 °С выше температуры наружного воздуха;

Kt - коэффи ц иент нарастания температуры воздуха по высоте помещения, принимается 1 - 1 ,5 в зависимости от высоты помещения и уровня тепловыделений;

H - вертикальное расстояние от пола до ц ентра вытяжных фрамуг, м;

2 - высота рабочей зоны, м.

При выделении избыточного количества газов в помещении требуемый расход воздуха L v , кг/ч, определяется по формуле:

L v = G г /( x 1 - x 2 ),                                                             ( 2 .38 )

где G г - количество газов, выделяющихся в помещ ении, мг/ч;

x 1 - допустимая концентрация газов, мг/м 3 ;

x 2 - концентрация газов в наружном во з духе, мг/м3.

При выделении и збыточной влаги в помещении требуемый расход воздуха L v , кг/ч , определяется по формуле:

L v = G в /( d 2 - d 1 ),                                                           ( 2 .39 )

где G в - количество водяных паров, выделяющихся в пом е щен ии, г/ч;

d 2 - в л аг ос од ерж ан ие воздуха, уходящего из помеще ния, г/кг , сухого воз духа;

d 1 - влагосодержание н аружн ого воздуха, г/кг, сухого воздуха.

При выделении п ыли в помещении требуемый расход воздуха L v , кг/ч , определяется по формуле:

L v = G п /(s2 - s1 ),                                                                ( 2 .40 )

г де G п - количество пыли, в ыде ляющ ейся в помещ ении, мг/ч;

s 2 - допустимая концен т рация п ыли, мг/м3 ;

s 1 - концентрация пыли в н аружном в оз духе, мг/м3 .

Максимальный т еп ловой п оток Q о v , Вт [ к кал/ ч], т ребуемый для нагревания удаляемого воз духа с вредностями из помещения, определяетс я п о формуле:

Q о v = 0 ,28 L v cv ( ti - tо );                                                  ( 2 .41 )

[ Q о v = L v cv ( ti - t о ) ],                                                   ( 2 .41 а)

где L v - масса нагреваемого воздуха , кг/ч, принимается по расчету;

cv - удельная теплоемкость воздуха , принимается равной 1 кД ж/( кг· °С ) [ 0,24 кк ал/( кг· °С )];

ti , t о - температура соответственно внутреннего и наружного воздуха для расчета отопления, °С ; при нал и чии калориферов соответственно те мпература на выходе и вход е в калорифер.

2 .2 .9 . Максимальный тепловой поток (тепловая мощность) тепловой завесы, Вт (к кал/ ч), определяется по формуле:

Q о з = L з c з ( t з - t о ) ,                                                       ( 2.42 )

где L з - количество воздуха , подаваемого завесой (при отсутствии в помещении механи ческого притока и вытяжки или их балансе), кг/ч;

c з - удельная теплоемкость воздуха при средней температуре воздуха , выходящ его из тепловой завесы, принимается равной 1 ,21 кД ж/( м3 ·°С ) [0 ,29 кк ал/( м3 ·°С)];

t з - температура воздуха , подаваемого тепловой завесо й, °С;

t о - расчетная температура наружного воздуха для проектирования о топл ени я, °С, принимается по [ 2].

Количество воздуха , подаваемого завесой L з , кг /с, [ 8] :

L з = 1 ,42 q μ пр F пр                                           ( 2 .43 )

где: q = L з / L пр - отношение расхода воздуха , подаваемое завесой , к расходу воздуха, проходящ его через проем; для завес с горизонтальной подачей воздуха принимается равным 0 ,6 - 0 ,7 ;

μ пр - коэффициент расхода , для завес с горизонтальной подачей пр инимается равным 0 ,25 - 0 ,3 ;

F пр - площадь открываемого проема , м2 ;

∆р - разность давлений воздуха снаружи и внутри помеще ни я на уровне проема, оборудованного завесой, Па;

ρсм - плотность смеси воздуха завесы и наружного воздуха , кг/м3 , при температуре смеси, прини мается по табл. 19 Прил. 1 .

Расчетная разность давлений воздуха определяется по соотношению:

∆р = 0 ,5 h прн - ρв) g ,                                               ( 2 .44 )

где h пр - высота проема , м;

ρн , ρв - плотность соответственн о наружного воздуха и воздуха помещения, кг/м3, принимается по табл. 19 Прил. 1 ;

g - ускорение свободного падения, равное 9 ,8 м/с2.

Температура воздуха t з , подаваемого завесой в дверной проем, не должна превышать 50 °С у наружных дверей и 70 °С у ворот предприятий и технологических п роемов, и опред еляется по формуле:

                                                      ( 2 .45 )

гд е t см - температура смеси воздуха , п роходящего через открытый проем, принимается равной температуре внутрен него в оздуха п омещения; для вестибюля, лестничной клетки жилого з дания п ринима ется +16 °С [ 1];

t о - расчетная температура наружного воздуха , °С;

Q ' / Q о maxi - отношение количества теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы, принимается по табл. 20 Прил. 1 .

Скорость выпуска воздуха из щелей или отверстий тепловых завес не должна превышать 8 м/с у наружных дверей и 25 м/с у ворот и технологических проемов [ 4].

2 .2 .10 . Количество теплоты Q з , кД ж [кк ал ], требуемое для расчетного периода работы тепловой завесы определяется по формуле:

                                                 ( 2 .46 )

                                                  (2.46а)

где tm - средняя температ у ра наружного воздуха за расчетный период, °С;

n з - число часов работы тепловой завесы в сутки;

Z з - продолжительность работы тепловой завесы в расчетном периоде, сутки .

2 .2.11. Расход теплоносителя из тепловой сети на вентиляц ию Gv , кг/ч, определяется по формуле:

                                                   ( 2.47)

                                                ( 2 .47 а)

где Q о v - расчетный часовой расход теплоты на вентиляцию, Вт ( кк ал/ ч);

τ 1 , τ 2 - ра с чет ная температура теплоносителя по температурному графику отпуска теплоты соответственно в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С ;

c - удел ь ная теплоемкость воды, принимае тся 4 ,187 кДж/( кг·°С ) [1 кк ал/(кг· °С)].

2 .2 .12 . Примеры расчетов.

Пример 1 . О п ределить годовое количество теплоты, требуемое на вентиляцию кинотеатра, расположенного в отдельно стоящ ем здании объемом 8000 м3. Проектные данные отсутствуют.

Расчетная температура наружного возд у ха ра вна -25 °С , средняя темп ерату ра наружного воздуха за отопите льный период равна -3 ,4 °С , п родолжительность отопите льного периода 182 суток. Продолжительность работы систе мы вентиляц ии в сутки 16 часов .

Расчет ведем по укрупненным данным по формуле ( 2.33)

1. Определяем в еличину уде льной вентиляционной характеристики п о табл. 6 Прил. 1 : qv = 0 ,454 Вт/( м 3 · °С ).

Находим среднюю т емпе рату ру внут реннего воздуха для кинотеатра по табл. 1 Прил. 1 равную 14 °С .

2. О преде ляем максимальный тепловой поток на вентиляцию по формуле ( 2.33):

Q о v = 3 ,6 × 8000 × 0 ,454 [14 - (-25)] = 141648 Вт (121795 ,4 ккал/ ч).

3. Оп ределяем годовое количество теплоты, требуемое на вен тиляцию по формуле ( 2.34):

Qv = 3 ,6 × 141648 × 16 × 182 × 10-6 = 700 ,6 ГД ж (167 ,3 Гк ал ).

Пр и мер 2 . Определить максимальный тепловой поток для удален и я углекислоты из зала на 1000 чел. Температура воздуха в зале 20 °С . Расчетная температура наружного воздуха для отопления -25 °С.

Начальное содержание углекислоты в воздухе составляет x 2 = 0 ,5 л/м3.

Выделение углекислоты одним человеком в состоянии покоя сос т авляет v х = 23 л/ ч. Допустимое предельное содержание углекислоты в помещении x 1 = 1 ,5 л/ м3 .

1. О пределяем количество выделяемого углекислого газа G г :

G г = 23 × 1000 = 23000 л/ ч.

2. Оп ред ел яем требуемый объ ем удаляемого воздуха:

= 23000 м3 /ч.

3 . Определяем максимальный тепловой поток для вентиляц ии по формуле ( 2.41):

Q о v = 0 ,28 × 23000 × 1 ,0 [20 - (-25 )] = 289800 Вт (249183,1 кк ал/ ч).

2.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА ПОДОГРЕВ ВОДЫ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

2 .3 .1 . Качество холодной и горячей воды, подаваемой на хозяйственн о- питьевые нужды должно соответствовать требовани ям ГОСТ 2874-82* «Вода питьевая».

2 .3 .2 . Температуру горячей воды в местах водоразбо ра следует предусматривать в соответствии со СНиП 2.04.01-85* [ 9] :

не ниже 60 °С - для систем централизованного горячего водоснабжения, присоединяемых к открытым системам теплоснабжения;

не ниже 50 °С - для си стем горячего водоснабжения, при соединяемых к закрытым системам теплоснабжения;

не выше 75°С - для всех систем, указанных в первых двух подпунк тах;

не выше 37 °С - для умывальни ков и душей в помещ ениях детских дошкольных учре ждений.

2 .3 .3 . Для потребителей , которым необходима горячая вода с температу рой выше указанной в п. 3.2., следует для дог рева воды предусматривать местные водонагреватели.

2 .3 .4 . Расход горячей воды в средние сутки потребителями в здании Ghm , м 3 /сут ., в отопительный период при расчете потребления тепла си стемой горячего водоснабжения определяется по формуле:

                                                         ( 2 .48 )

г де gi - расход воды (норма) i -м потребителем, л/ сут. , принимается по табл. 21 Прил. 1 ;

mi - количество однотипных потребителей;

n - количество групп однотипных потребителей.

При ограничении подачи горячей воды в жилые и об щ ественные здания производится корректировка расхода воды по табл. 22 Прил. 1 .

2 .3 .5 . Если температура подаваемой к водоразборным кранам воды отличается от нормированной, то действительный расход горячей воды G ф hm будет соответствовать соотношению:

                                                    (2.49)

где  - фактическая средняя температура горячей воды , °С .

При отклонении вел и чины давления в системе горячего водоснабжения P ф т ребуемого P фактический расход горячей воды определяется по формуле:

.                                                        ( 2.50)

2 .3 .6 . Расход теплоты на горячее водоснабжение в общ ем случае определяется по формуле:

q h = q h з + q h л + q тп ,                                                      (2 .51 )

где q h з - расход теплоты на подогрев воды в отопительный пер и од , ГДж (Гкал);

q h л - расход теплоты н а подогрев воды в нео топительный период, ГДж (Гкал);

Q тп - потери тепла системой горячего водоснабжения, ГД ж (Гк ал) .

q h з = 3 ,6 gh ит mc ρ ( th - tc з ) Z з · 10 -6 + q ' тп ;                                          ( 2 .52 )

[ q h з = gh ит mc ρ ( th - tc з ) Z з · 10 -6 + q ' тп ];                                            ( 2 .52а)

q h л = 3 ,6 gh ит mc ρ β ( th - tc л ) Z л · 10 -6 + q ' тп ;                                        (2 .53 )

[ q h л = gh ит mc ρ β ( th - tc л ) Z л · 10 -6 + q ' тп ];                                          (2 .53а)

q h л = 3 ,6 gh ит mc ρ [( th - tc з ) Z з + β ( th - tc л ) Z л ]· 10 -6 + q тп ;                   (2.54 )

[ q h л = gh ит mc ρ [( th - tc з ) Z з + β ( th - tc л ) Z л ]· 10 -6 + q тп ] ;                     (2 .54а )

в формулах ( 2.52 ) - ( 2.54):

gh ит - норма расхода горячей воды на горячее водоснабжение на е ди ницу измерени я для потребителя, принимается для жилых зданий по табл. 21 Прил. 1 ( СНиП 2.04.01-85 *) или по ут вержд ен ным местн ыми органами власти, л/( сут.· чел);

m - количество един и ц измерения, отнесенное к суткам или сменам (ч исло жителей, учащ ихся в учебных заведениях, мест в больнице и т.п. );

th - средняя температура горячей воды принимается для закрытой системы теплоснабжения равной 55 , для открытой - 65 °С, при э том норма расхода горячей воды принимается с коэффициентом 0 ,85 [ 9];

c - удельная теплоемкость горячей воды, пр и нимается 4 ,187 кДж/(кг·° С) [1 кк ал/( кг· °С )];

ρ - плотность горячей воды , принимается равной 1 кг/л;

tc з - температура холодной (водопроводной) воды в отопите л ьном период е, принимается при отсутствии данных 5 °С;

tc л - температура холодной (водопроводной) воды в не о топит ель но м периоде, принимается при отсутствии данных 15 °С ;

Z з , Z л - продолжительность работы системы горячего водоснабжения соответственно в отопительном и неотопительном пери одах, сут. ;

β - коэффициент, учитывающий изменение среднего расхода воды на горячее водоснабжени е в неотопительный период по отношению к отопительному периоду, принимаемый при отсутст вии данных для жилищ но-коммунального секто ра равным 0 ,8 (для курортов β = 1,2 - 1 ,5 ), для предприятий - 1 [ 10].

Фактичес к ое число обслуженных посетителей в банях определяется на основани и данных бухгалтерского учета по числу реализованных за отчетный период разовых билетов на пользование всеми отделениями и номерами бань. Коли чество платных посетителей, пропущенных номерами, определяется по вместимости номеров, оплаченных посетителями, независимо от фактического числа мывшихся. В э тот показатель включается также количество посетителей по установленным льготным тари фам для воинских частей при командном посещ ении. Дети до 7 лет в число посетителей не включаются [ 11] .

Расчет числа условных блюд, приготовляемых и реализуемых в пре дп рияти ях общественного питания, определяется по формуле [ 12]:

                                                    ( 2 .55 )

где mi - количество i -х блюд ;

φi - переводной коэффициент к норме расхода горяч ей воды на условное блюдо, принимается для : холодной закуски - 0 ,4 ; первого блюда - 1; второго блюда - 0 ,66 ; третьего блюда - 0,14 ;

n - общее количество блюд.

2 .3 .7 . Для конкретного случая потери те пла систе мой горячего водоснабжения, кД ж (кк ал ), могут быть определены расчетом по формулам:

                                            ( 2 .56 )

                                                ( 2 .56а )

где q li - удельный тепловой поток от i -го трубопровода (стояка , циркуляц ионного трубопровода), Вт/м (кк ал/ ч·м), принимается по табл. 23 Прил. 1 ;

li - протяженност ь i -го трубопровода , м;

Zh - продолжительность работы системы горячего водоснабжения в расчетном периоде , сут .;

n - продолжительность пользования горячей водой в сутки , ч;

k - количество участков трубопроводов.

                                               ( 2.57)

где ti - температура окружающей среды, °С, принимается при прокладке трубопроводов: в бороздах, вертикальных каналах, коммуникационных шахтах сантехнических кабин 23 ; в ванных комнатах 25 ; в кухнях и туалетных комнатах жилых домов, общежитий и гостиниц 21 ; на лестничных площадках 16 ; в каналах подземной прокладки 5; в тоннелях 40 ; в подвалах 5 ; на чердаках 9 ;

α н - коэффициент теплоотдачи от поверхности изоля ц ии к окружающему воздуху, принимается равным 6 Вт/( м 2 · °С ) [ 7 кк ал/( ч·м 2 · °С )];

d - наружный диаметр трубопровода , м;

d из - диаметр трубы с изоляцией, м, d из = d + 2 δ из ;

δ из - толщина изоляции, м;

λ из - ко э ффициент теп лопроводности теп лоизоляционного слоя, принимается для минерал оватн ой изоляции 0 ,06 Вт/( м·°С ) [ 0 ,05 ккал/( ч·м·°С )], для других видов изоля ции по паспортным или сп равочным данным.

Удельные потери изолированными трубопроводами могут быть приняты по табл. 23 , неизолированными - по табл. 13 Прил. 1 .

П ри отсутствии конкретных данных потери тепл а системой горяче го водоснабжения могут быть оцене ны коэффициентом K тп . Тогда формулы ( 2.55) - ( 2.57) п ринимают вид:

q h з = 3 ,6 gh ит mc ρ ( th - tc з ) Z з ( 1 + K тп )· 10 -6 ;                             ( 2 .58 )

q h л = gh ит mc ρ β ( th - tc л ) Z л ( 1 + K тп )· 10 -6 ;                            ( 2.59 )

q h = gh ит mc ρ [( th - tc з ) Z з + β ( th - tc л ) Z л ] ( 1 + K тп )· 10 -6 ,               ( 2 .60 )

где: K тп - ко э ффициен т, учитывающий теп ловые потери систе мой горячего водоснабжения (стояками, п одающ ими и циркуляционными трубоп роводами, полотен цесушите лями и пр.), принима емому по табл. 24 Прил. 1 в зависимост и от степени благоустройства.

2 .3 .8 . Средний часовой расход те плоты, Вт ( кк ал/ ч), на п одогрев воды для нужд горячего вод оснаб жения опред еляется:

в ото п ительный период

q з hm = gh ит mc ρ ( th - tc з ) ( 1 + K тп )· 10 -6 /24 ,                             ( 2 .61 )

в неотопительный период

q л hm = gh ит mc ρ β ( th - tc л ) ( 1 + K тп )· 10 -6 /24 ,                            ( 2 .62 )

среднегодовой

q hm = gh ит mc ρ [( th - tc з ) Z з + β ( th - tc л ) Z л ] ( 1 + K тп )· 10 -6 /(( Z з + Z л ) 24 ).         (2 . 63 )

2 .3 .9 . При известной величине максимального расхода воды на горячее водоснабжение Ghmax средний расход горячей воды может быть определен по соотношению:

Ghm = Ghmax/kr,                                                           (2.64 )

где: kr - коэффи ц иен т часовой неравномерности во допот ребления, принимается по табл. 25 Прил. 1 [ 8].

Для систем горячего водоснабжения, обслуживаю щ их одновременно жилые и общ ественные здания, коэффиц иент часовой неравномерности следует принимать по сумме численности жителей и условной численности жителей U усл. в общественных зданиях , определяемой по формуле:

U усл = 0 ,25 Ghm общ ,                                                       ( 2 .65 )

где: Ghm общ - средний расход воды на горячее водоснабжение за отопительный период, кг/ч, для общественных з даний, определяемый по СНиП 2.04.01-85* .

При отсутствии данных о назначении общественных зданий п ри определении коэффициента часовой неравн омерности условно численность жителей допускается принимать с коэффиц иентом 1 ,2 .

2 .3 .10 . При отсутствии во доразбо ра требуемый расход циркуляционной горячей воды G ц , м 3 / ч, для наиболе е уд аленного от подогревателя уз ла системы горячего водоснабжения определяется по форм уле:

                                                             ( 2 .66 )

где Q тп - потери теплоты всеми по д ающими трубопроводами расчетного уз ла системы горяче го вод оснабжения, Вт (к кал /ч);

t - раз н ость т емпе ратур горячей воды от разв од ящег о трубопров од а до д альней водоразборной точки стояка, принимается рав ным для зданий высотой до 4 -х эт ажей 5 , св ыш е 4 -х этажей - 8,5 °С ;

c - теплоемкость вод ы, прини мае тся равной 4 ,187 кД ж/( кг · °С ) [ 1 ккал /(кг· °С )].

Общ е е остывание ц иркуляционной воды от п одогрев ате ля д о д альне й водоразбо рной точки не должно прев ыш ать 10 °С .

2 .3 .11 . Расход ы холодной и горяче й воды водоразборной арматурой определяются метод ике, изложе нной в СНиП 2.04.01-85* [ 9].

2 .3.12 . Количество теплоты. ГДж (Гкал ), на производственн ые нужд ы бань и прачечных опреде ляется по формуле [ 14] :

                                                               ( 2.67)

гд е n - количество технологического оборудования, и спользующего теплоту;

Q пр i - количество теплоты, используемое i -м оборудованием, ГДж (Гка л ), определяется по формуле:

Q пр i = qm ,                                                            (2 .68 )

где: q - удельный расход теплоты на единицу технологического процесса , принимае тся:

на 1 помывку для печи -каменки 2302 ,9 кД ж/ чел. (550 кк ал /чел.)

н а дезинфекцию белья в камерах: огнев ых 837 ,4 кДж/ кг (200 кк ал/кг ), паровых 1507 ,3 кДж/ кг (360 ккал/ кг), парофо рмал ин овы х 1172 ,4 кДж/кг (280 ккал/ кг);

m - количество единиц технологического процесса .

Количество теплоты, ГДж (Гкал), на производственное пар о снабж ение п рачечных определяется по формуле:

q пр = 3 ,6 q ср о пр τ Z пр · 10 -6 ;                                                 ( 2 .69 )

[ q пр = q ср о пр τ Z пр · 10 -6 ],                                                 ( 2 .69 а)

где q ср о пр - среднечасовой расход теплоты на про и зводственное пароснабжение, Вт (кк ал/ ч);

τ - среднее количество часов работы прачечной в сутки;

Z пр - продолжительность работы п рачечной в планируемом периоде, сут .

Среднечасовой расхо д теплоты на производственное пароснабжение п рачечны х, Вт ( ккал/ ч), определяется по формуле:

q ср о пр = 0,28 G п I п ;                                                             ( 2 .70 )

q ср о пр = G п I п ,                                                              (2 .70 а)

гд е : G п - сумма рный среднечасовой расход нормаль ного п ара на п роизводственное пароснабжение, кг/ч;

I п - т еплосодержан ие н ормальн ого пара, равное 2675,5 кДж/ кг (639 ккал/ кг).

Суммарный ср е дне часовой расход нормального пара, кг/ч, определяется по формуле :

                                                      ( 2 .71)

где gij - удельный расход пара i -й ма ш ины j -го оборудования , кг н .п./ ч;

Dij - производительность i -й машины j -го типа , кг/ч;

n - количество однотипных машин;

m - количество типов машин.

Удельные расходы пара технологическим оборудован и ем прини маются по паспортным данным, а при их отсутствии по табл. 26 Прил. 1.

2 .3.13 . Примеры расчета.

Пр и мер 1 . Определить годовое количество тепла , требуемое для подогрева воды на горячее водоснабжение больни цы на 450 мест. Продолжительность отопительного периода состав ляет 206 сут., продолжительность работы системы горячего водоснабжения в году - 350 сут.

Больница оборудована ваннами и душами , общими для каждого отделения. Подача горячей воды осуществляется непрерывно в течение недели и круглосуточно. В здании смонтированы 12 неизолированных стояка с наружным диаметром труб 20 мм и длиной 23 ,5 м каждый. Подающи й и циркуляционный т рубопроводы с наружным диаметром труб соответственно 76 и 57 мм и длиной 26 м каждый расположены в подвале и изолированы мин ерал оватн ой изоляц ией тол щ иной 10 мм. Средняя температура воды в подающ их стояках и ц иркуляционном трубопроводе 55 °С .

Температуру холодной водопроводной воды в расчете принимаем равной 5 °С в отопительный и 15 °С в неотопительный периоды.

1. По табл. 20 Прил. 1 определяем норму горячей воды , равную 75 л на 1 больничную койку.

2 . По формуле ( 2.54) находим годовой расход те пла на горячее водоснабжения без учета тепловых потерь трубопров одами системы:

Q h = 75 × 450 × 4,187 × [(55 - 5 ) × 206 + 1 ,0 × (55 - 15 ) × (350 - 206)] = 226945867 кД ж = 2269 ,5 ГДж (542 Гк ал ).

3 . Находим удельный тепловой поток ql от неизолированных стояков по табл. 13 Приложени я 1 при перепаде температур ∆ t = 55 - 20 = 35 °С :

ql = 29 В т/м (24 ,9 кк ал/ ч·м).

4 . Находим теп ловой поток (потери тепла) от стояков горячего водоснабжения в помещени ях больн ицы:

q ст = ql · Σl = 29 × 23 ,5 × 12 = 8195 ,4 Вт (9020,1 ккал /ч).

5 . Находим уд ельный теплово й поток от п одающ их и циркуляц ионных трубопроводов, расположенных в п одв але по формуле ( 2.57):

для п одающего трубопровод а:

для циркуляцио н но го трубопровода

.

6 . Н аходим суммарный тепло вой п оток о т трубопровод ов, расположен ных в под вале :

ql = 62,6 × 26 + 30,4 × 26 = 2418 Вт (2079,1 ккал/ч).

7 . Наход им годовые тепловые потери стояками, под ающими и циркуляционными трубопроводами:

Q тп = 3 ,6 × (8195 ,4 + 2418) × 350 × 24 × 10-6 = 320,9 ГДж (76,6 Гкал).

8 . Определяем годовую потребность в теплоте системы горячего водоснабже ния:

Q h = 2269 +320 ,9 = 2589 ,9 ГДж (618 ,6 Гкал).

2.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ

2 .4 .1 . Расчетный расход сетевой воды определяется отдельно для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения с последующим их суммированием.

Расчетные расходы сетевой воды, т /ч , определяются по фо рмул ам [ 10]:

на отопление

G о max = 3 ,6 Q о max · 103/ C в1 - τ2 );                                              (2 .72 )

[ G о max = Q о max · 103/ C в1 - τ2 )],                                                (2 .72 а)

где τ 1 , τ2 - соответственно температуры теплоносителя в подающ ем и обратном трубопроводах, °С.

Р а счетный расход теп лоносителя из тепловой сети в систему отопления при з ависимой схеме может быть оп ределен по соотношению:

G о = G о max /( 1 + u ),                                                          (2 .73 )

где u - расч е тный коэффициент смешения, равный отношению расчетного расхода подмешиваемой воды к расчетному расходу сете вой воды, определяется по формуле:

u = ( τ1 - t1 )/(t1 - τ '2),                                                      (2 .74 )

где τ 1 , t 1 , τ ' 2 - соответственно температура в подающем сет е вом трубопроводе, темпе ратура горячей воды, подаваемой в систему отопления после смесительного узла, температу ра воды в обратном трубопроводе после системы отопления, °С.

При п рисоединени и ме стных систем отопления и вентиляции по нез ависимой схеме через те плообменни к расчетная температура воды в обратном трубоп роводе тепловой сети после теп лообменника принимается на 10 °С выше расчетной температуры воды в обратном трубопроводе от систем отопления и венти ляции.

на вентиляцию

Gvmax = 3 ,6 Qvmax · 103/ C в1 - τ2 );                                             (2 .75 )

[ Gvmax = Qvmax · 103/ C в1 - τ2 )],                                              (2 .75а )

на горячее водоснабжение (средний)

а ) в открытых системах теп л оснабжения :

Ghm = 3 ,6Qhm ·103/C в (th - tc );                                                 (2 .76 )

[ Ghm = Qhm ·103/C в (th - tc )] ,                                                (2.76 а )

где th - температура горячей воды в системе горячего водоснабжения при непосредственном водоразб о ре, принимается равной 65 °С [ СНиП 2.04.01-85*];

tc - температура холодной (водопроводной) в оды , °С;

б ) в закрытых системах теплоснабжения:

при одноступенчатой схеме

                                                          ( 2 .77 )

                                                       ( 2.77а)

где τ '1, τ 'з - соответственно температура сетевой воды в подающем трубопроводе в точке излома графика температуры воды и после подогревателя горячего водоснабжения, рекомендуется принимать τ 'з = 30 °С [ 13];

при параллельной схеме присоединения вод о подогреват ел ей

                                                          ( 2 .78 )

                                                       ( 2.78а)

при двухступенчатых схемах присоединения в о доподог ревателей

                                         (2.79)

                                         (2.79а)

где : t ' - температура воды после первой ступе ни подогрева при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей, °С .

2 .4 .2 . Суммарные расчетные расходы сетевой воды, т/ч , в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле [ 10]:

G = G о max + Gvmax + fGhm,                                                  (2 .80 )

Коэффи ц иент f , учитываю щ ий долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, следует принимать:

для открытой системы теплоснабжения

при мо щ ности 100 МВт и более                                                   0 ,6

при мо щ ности менее 100 МВт                                                     0,8

для закрытой системы теплоснабжения при мощности

100 МВт и более                                                                                          1 ,0

менее 100 МВт при отсутствии баков-аккумуляторов              1,2

менее 100 МВт при наличии баков-аккумуляторов                   1 ,0

При регулировании по совме щ енной нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент f принимается равным 0 .

Для потребителей при соотношени и Q hmax / Q о max > 1 и отсутствии баков- аккум уля торо в, а также с тепловым потоком 10 МВт (8 ,6 Гк ал/ ч) и менее суммарный расчетный расход воды определяется по формуле:

G = G о max + Gvmax + Ghmax.                                                     ( 2 .81 )

2 .4 .3 . Расчетный расход сетевой воды на отопление и вентиляцию, зап роектированный на расчетную температу ру наружного возду ха для отопления, т/ч , может быть определен с помощью удельных расходов воды по формуле:

G = gQо (v )max ,                                                              (2 .82 )

где g - удель н ый расчетный расход воды, т/ МВт т/( Гкал/ ч), принимается по табл. 15 Прил. 1 .

2 .4 .4 . Максимальный расход горячей воды Ghmax , т/ч, для жил ых районов может быт ь определен по формуле:

Ghmax = kr ·Ghm ,                                                         ( 2 .83 )

г де: kr - к оэффи циент часовой неравномерности, принимае тся по табл. 25 Прил. 1 в зависимости от количества потребителей.

При отсут с твии да нных о наз начен ии общественных з даний доп ускается при определени и коэффиц иент а часов ой неравномерности условно численность жи теле й п ринимать с коэффициент ом 1 ,2 .

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБАТЫВАЕМОЙ ТЕПЛОТЫ

Обще е количество вырабатываемой теплоты теплоисточником (котельной), ГДж (Гкал ), опред еляется по формуле:

Q выр = Q отп + Q сн ,                                                              ( 3 .1 )

где Q отп - количество теплоты , отпущенного в тепловую сеть от теплоисточника за рассматриваемый период, ГДж (Гкал);

Q сн - количество теплоты, расходуемое на собственные нужды теплоисточника , ГДж (Гкал), за тот же период.

Количество отпущенной теплоты, ГДж (Гкал), определяется по формуле:

Q отп = Q пот + Q тп ,                                                              (3 .2 )

где Q пот - количество потребленной теплоты в те пл оисполь зующи х установках потребителей, ГДж (Гкал), определяется по разделу 2;

Q тп - количество теплоты, теряемое тепловыми сетями при транспортировании теплоносителя от и сточника до потребите лей , ГДж (Гкал).

3.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ КОТЕЛЬНЫХ

3.1.1. Общ ий ра сход теплоты на собственные нужды котельной определяется расчетным или опытным путем исходя из потребностей конкретного теплоисточника, как сумма расходов теплоты (пара) на отдельные элементы з атрат:

пот е ри те плоты на нагрев воды, удаляемой из котла с продувкой;

расход теплоты на подогре в мазута в железнодорожных цистернах, мазут охран илищах, расходных емкостях;

расход теплоты в паровых форсунках на распылен и е жидкого топлива;

расход теплоты на технологические процессы подготовки воды;

расход теплоты на отопление помещений котельной и вспомогательных зданий;

расход теплоты на бытовые нужды персонала ;

прочие.

                                                           ( 3 .3 )

где Q сн i - потери теплоты на i -й элемент собственных нужд, ГДж (Гкал);

n - количество элементов затрат на собственные нужды.

При расчетах собственные нужды котлов отнесены к статье нужд котельной , при этом принимается к. п .д. котла брутто.

Доля теплоты на собственные нужды котельной определяется по формуле:

K сн = Q сн / Q выр ,                                                               (3.4 )

или

K сн = 1 - Q отп / Q выр .                                                         ( 3 .5)

3 .1 .2 . Расход и количество теплоты, отпускаемой на отопление здани й котельной, мазут онасосной и других производственных зданий определяется в соответствии с разделом 2 .

3 .1 .3 . Расход теплоты на растопку паровых котлов, МВт (Гк ал/ ч) определяется по формуле:

Q о раст = K раст Q о k ,                                                        ( 3 .6 )

г де Q о k - т епл опро изводит ель ность котла, МВт (Гкал/ ч);

K раст - показател ь потери теплоты, прини мается равным 0 ,3 ч при простое котла до 12 ч (из горячего состояни я) и 0 ,65 ч - при простое свыше 12 ч (из холодного состояния).

Потери теплоты пр и растопке водогрейных котлов принимаются равными 0 ,9 аккумулирующей способности обмуровки. В табл. 1 Прил. 2 приведены потери теплоты при растопке некоторыми типами водогрейных котлов.

Потери теплоты при растопке котла за расчетный период. Г Дж (Гк ал ), определяются:

                                                         ( 3.7 )

                                                      ( 3.7 а)

где K раст i - показатель потерь теплоты для i -о й растопки ;

n - ко л ичест во расто пок для котла в расчетном периоде.

Потери теплоты пр и растопке водогрейных котлов принимаются равными 0 ,9 аккумулирующ ей поверхности обмуровки. В табл. 1 Прил. 2 приведены потери теплоты некоторыми типами котлов при растопке.

3 .1 .4 . Потери теплоты на технологические нужды хи мводоочистки при отсутствии охладителя вып ара (при наличии охлади теля выпара в расчете используется первая часть формулы), ГДж (Гкал), определяются по формуле:

Q хво = K хво K вз G хво C в ( t " - t ' ) Z хво · 10 -3 + 0 ,004 Gd ( I вып - I ' ) Zd · 10 -3 ,                 (3 .8 )

где K хво - удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т хими чески очищ енной воды, принимается по табл. 2 Прил. 3 ;

K вз - поправочный коэффициент , принимаемый 1 при наличии бака взрыхления и 1 ,2 при его отсутствии;

G хво - производительность ХВО, т/ч;

C в - теплоемкость воды, 4 ,187 кДж/( кг· °С ) [ 1 кк ал/( кг· °С )];

t " , t ' - соответственно температура сырой воды после в о доподог ревател я и исходной воды, °С;

Z хво , Zd - продолжительность работы соответственно Х ВО и деаэратора в расчетном периоде, ч;

Gd - производ и тельность деаэратора, т/ч ;

I вып , I ' - энтальпия соответственно в ып ара из деаэратора и исходной воды, кДж/кг (кк ал/кг ).

3 .1 .5 . Потери теплоты с продувочной водой, ГДж (Т кал), зависят от периоди чности и продолжительности продувки котла и определяются по формуле:

                                                         ( 3 .9 )

и ли

Q прод = K прод Q кот ,                                                          ( 3 .10 )

в формулах ( 3.9) и ( 3.10):

Qki , Q кот - количество теплоты, ГДж (Гка л ), выработанное за плани руемый период соответственно котлом и котельной в целом;

n - количество котлов;

K прод - к оэффици ент продувки, определяется в зависимости от величины продувки:

Величина продувки Р , %

Коэффициент продувки Kпрод

непрерывн ая

0 ,01

5

0 ,0035

10

0 ,007

15

0 ,0105

Средневзвешенная величина продувки котлов по котельной, % , определяется за план ируемый период по формуле:

                                                    ( 3 .11 )

где Pi - в ел ичина продувки i -го котла в планируемом периоде, % .

3.1.6 . Потери теплоты баками разли чного назначения (дек арбо ни зато ры, баки-аккум уляторы и пр.) , ГДж (Г кал), определяются по формуле:

                                                ( 3 .12 )

                                                  ( 3 .12 а)

где q б i - норма плотности теплового потока через поверхность ба к а, Вт/м2 (кк ал/ м2 ), принимается по СНиП 2.04.14-88 [ 15];

F б i - поверхность бака , м2 ;

Z б i - продолжительность работы бака в планируемом периоде , ч;

n - количество баков;

K 1 - пересчетный темпера т урный коэффициент, определяется по соотношени ю:

                                                                      (3.13 )

где t г , t i - соответственно температура горячей воды в баке и усреднен н ая температура воздуха в помещ ении за планируемый период, °С .

Плот н ости теплового потока через изоляцию баков-аккумуляторов п ри температу ре воды в баке 65 °С и температуре окружаю щ его воздуха 5 °С при вед ены в табл. 3 Прил. 2 .

3 .1 .7 . Количество теплоты, расходуемое на хозяйствен но-бытовые нужды ГДж (Гк ал ), определяется по формуле:

Qx = ( aqnKq + am )C в ρ в ( t г - tc)ZN·10-3,                                        (3 .14 )

где: aq - норма расхода горячей воды на одну душев ую сетку, принимается 0,27 м3 /смену в соответстви и с [ 9];

n - кол и чество душевых сеток;

Kq - коэффициент использова ни я душевых, определяется практи ческим путем, при отсут ствии данных принимается 1;

a - норма расхода горячей воды на 1 человека в смен у, при отсутствии данных принимается 0,0141 м3/( чел./ смену ) в соответствии с [ 9];

m - число работаю щ их человек в смену;

C в - теплоемкость воды, 4,187 кДж/(кг· °С ) [1 кк ал/( кг· °С )];

ρ в - плотность воды, 1000 кг /м3;

t г , tc - соотв е тстве нно температура горяче й и исходной (в одопроводной) воды, °С;

Z - продолжительность пл ани руемого периода, сут .;

N - количество смен.

3.1 .8 . Колич ество те плоты, требуемое для н ужд мазутного хозяйства, ГДж (Гкал), опреде ляется как сумма потерь теплоты для обогрева мазута в резервуарах, мазут опров од ах, при сливе и паровом распы ливании:

Q т = Q сл + Q хр + Q п + Q пг + Q р ,                                              ( 3 .15 )

где Q сл - потери теплоты со сливом мазута, ГДж (Гкал);

Q хр - потери теплоты при хранении мазута , ГДж (Гкал);

Q п - расход теплоты на подогрев мазут а, ГДж (Гкал);

Q пг - потери теплоты на обогрев маз утоп ро водов, ГДж (Гкал);

Q р - потери теплоты при распыливании мазута , ГДж (Гкал).

3 .1 .9 . Удельное количество теплоты на разогрев мазута при сливе, кДж/ т (кк ал/ т ), определяется по соотношению:

q сл = 1884,5( tk - t Н )(1 + 10 KrZ слМ);                                     (3 .16 )

[ q сл = 450( tk - t Н )(1 + 10 KrZ слМ)] ,                                     ( 3 .16 а)

где t Н - начальная температура мазута в цистерне, °С , при отсутст вии данн ых принимается равной от 0 до -2 °С для южного пояса, от -7 до -10 °С - для северного пояса, от -10 до -15 °С - для Сибир и (через 7 сут . после наполнения температура мазута в цистерне равна температуре наружного воздуха);

tk - конечная температура подогрева мазута в цистерне, °С , принимается по табл. 4 Прил. 2 в зависимости от марки мазута;

Kr - ко э ффициент охлаждения, принимается 1 ,55 для 60 -тонной, 1,71 - для 50- тонной, 2,26 - для 25 -тонной цистерны;

Z сл - фактическое время разогрева и слива из цистерны, ч, пр и нимается по табл. 5 Прил. 2 ;

ρМ - плотность маз у та, т/м3 .

3 .1 .10 . Удельные потери теплоты при хранении мазута, кДж/т (кк ал/т ), определяются по формуле:

q хр = 2520 FK ( tk - t н ) Z хр /( ρ м V );                                                ( 3 .17 )

[ q хр = 602 FK ( tk - t н ) Z хр /( ρ м V )] ,                                              ( 3 .17а )

где F - поверхность охлаждения резервуара , м2 , прини мают по паспортным или фактическим данным;

K - коэффициент теплоп е редачи стенок резервуара, Вт/( м 2 · °С ) [ кк ал/ м 2 ·ч ·°С ], принимается 6,98 Вт/( м 2 · °С ) [ 6 к кал/( м2 ·ч· °С )] для металлически х неизолиров анн ых резервуаров, соответственно для изоли рованных 3 ,49 (3 ) и 0 ,314 (0 ,27 ) для подзе мных резервуаров;

t н - т е мперату ра наружного воздуха, °С , принимается как средняя для заданного периода (для подземных 5 °С);

Z хр - время хране н ия, ч;

V - емкость резервуара, м3.

Расход пара на подогрев мазута в м азуто подог ревател ях или расходных емкостях приведен в табл. 6 Прил. 2 .

При отсутствии данных для расчета расход пара давле н ием 1 - 1 ,2 МП а и температурой 220 - 250 °С на разогр е в, слив и зачистку 10 железнодорожных систем емкостью 50 т принимается равным 7 ,65 т/ ч (85 - 120 кг/ т ); расход пара на сливные лотки для 10 м двухпутной эстакады 0 ,1 т/ч, на промежуточные емкости объемом 200 м3 - 0,6 т/ч, 400 м3 - 1,2 т/ч , 600 м3 - 1 ,8 т/ч , 1000 м3 - 2 т/ч .

3.1 .11. Расход теплоты на обогрев мазут опро во дов, Вт (кк ал/ ч), определяется по формуле:

Q от = ql β ,                                                                (3.18 )

где q - плотность теплового потока от маз уто про вод а в окружающую среду, Вт/м, принимают по нормам плотности теплового потока ( СНиП 2.04.14-88*);

l - дл и на паропровода, обогревающ его мазуто про вод, м;

β - коэффициент , учитывающий потери теплоты опорами, арматурой, компенсаторами, принимается 1 ,15 для бесканальной прокладки, 1 ,2 - для прокладки на открытом воздухе, в непроходных каналах для стальных трубопроводов диаметром до 150 мм на подвижных опорах - 1 ,2 , на подвесных опорах - 1 ,05 .

Количество теплоты на обогрев мазутопровода , ГД ж (Гк ал ), определяется по формуле:

Qm = 3,6 Q от Zm ·10-6;                                                      (3 .19 )

[ Qm = Q от Zm ·10-6] ,                                                     (3.19 а)

где: Zm - продолжительность обогрева , ч.

3 .1 .12 . Потери теплоты на паровое распылив ан ие мазута, ГДж (Гк ал ) определяются по формуле:

Q р = q п B т ( I п - I пв )·10-3,                                                     (3 .20)

г д е q п - удельный расход пара на ра с пыли ван ие, кг/кг мазута, принимается равн ым 0 ,3 для напорных форсунок, 0 ,02 - 0,03 - для паро механи чески х форсунок;

B т - количество распыляемого мазута, т ;

I п , I пв - энтальпия соответственно п а ра и пи тательной воды, кДж/кг (кк ал/кг ).

3 .1 .13 . Количество теплоты, требуемое на обдувку поверхностей нагрева паровых котлов, ГДж (Гкал), определяется по формуле:

                                       (3.21)

где:  - средняя паропр о изводит ельн ость i -го кот л а, т/ч ;

K обд - коэффициент обдувки, принимаемый равным 0 ,003 п ри п ароп ро изводи тельности котла 10 т/ч и выше и 0 ,002 - 0 ,003 - при паропроизводи тельност и менее 10 т/ч ;

Zi - продолжительность работы котла , ч;

I п , I пв - энтальпия соответственно п а ра и пи тательной воды, кДж/кг (кк ал/кг );

n - количество котлов.

3.1.14 . Количество теплоты, требуемое на обмывку котлов, ГДж (Гкал), определяется:

Q об = 3,6 K обм Q о k Z обм ;                                                             (3 .22 )

[ Q об = K обм Q о k Z обм ],                                                           (3 .22а )

где Q о k - те пл оп ро изводит ель ность котла, МВт (Гк ал/ ч);

K обм - коэффициент обмывки, при нимается 0,15 - 025 ;

Z обм - продолжительност ь обмывки в планируемом периоде, ч.

3 .1 .15 . Прочи е и неучтенные потери (опробование предохранительных клапанов, потери с утечками и парением, потери через изоляц ию трубопроводов и пр.), ГДж (Гкал), принимаются равными:

для открытой системы теплоснабжения

Q пр = 0 ,02 Q выр ;                                                              ( 3 .23 )

для закрытой с и стемы теплоснабжения

Q пр = 0 ,01 Q выр .                                                             ( 3 .24 )

3 .1 .16 . При отсутстви и данных для определения расходов теплоты на собственные нужды исполь зуются нормати вы расхода теплоты по элементам затрат, приведенные в табл. 7 Прил. 2 .

3.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ, ТЕРЯЕМОЙ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ

3 .2.1 . Коли чество теплоты, теряемое при транспортировании теплоносителя от теплоисточника до потребителя, ГДж (Гкал), определяется как сумма потерь с поверхности тепловой изоляци и и с утечками теплоносит еля:

Q тп = Q пи + Q ои + Q у ,                                                           (3.25)

где Q пи , Q ои - потери теплоты через изолирова нн ую поверхность соответственно подающ его и обратного трубопроводов, ГД ж (Гкал );

Q у - потери теплоты с утечками теплоносителя, ГДж (Гкал).

3 .2 .2 . Потери теплоты через изолированную поверхность трубоп роводов за планируемый период, ГДж (Гкал), определяют по формулам:

                    ( 3 .26 )

                    ( 3 .26а )

где q п i , q о i - нормы плотности теплового потока через пов е рхность и золяции трубопроводов, Вт/м [кк ал/( ч·м)] принимаются по табл. 8 - 11 Прил. 2 в завис и мости от ви да прокладк и теплопроводов и температуры теплоносителя;

l п i , l о i - протяженность i -х участков трубопроводов соответственно подаю щ его и обратного трубопроводов, м;

Z - продолжительность работы тепловых се т ей в планируемом периоде, сут .;

n - количество участков тепловой сети;

β - коэффициент , учитывающи й тепловой поток через изолированные опоры труб, фланц евые соеди нения и арматуру, принимается [ 15]:

Способ прокла д ки трубопроводов                                                     Коэффиц и ент β

На открытом воздухе , в непроходных каналах,

тоннелях и поме щ ени ях:

для стальных трубопроводов на подвижных

опорах , условным проходом, м

до 150                                                                                                            1 ,2

150 и более                                                                                                   1 ,15

для стальных трубопроводов на подвесных опорах                                      1,05

Бесканальный                                                                                                        1 ,15

При значениях средних темпера ту р грунта и теплоноси теля за плани руемые период, отличных от среднегодовых, принятых при расчете норм плотности теплового потока, производится пересчет по формулам:

для участков двухтрубной прокладки подземных трубопроводов

                                                 ( 3.27)

где qi - суммарная норма плотности теплового потока через изолированные по в ерхности подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [ккал/( ч·м)], для усре дненных конкретных значений температу р грунта и теплоноси теля за планируемый период;

q н i - суммарная норма плотности теплового поток а через изоли рованные поверхности подающего и обратного трубопроводов, Вт/м [(ккал/( ч·м)], для средн егодовых зна чений температуры грунта и теплоносителя, при нятых при расчете норм, при ни мается по табл. 8, 9 Прил. 2 ;

t п ср , t о ср - средн ие те мпературы теплоносителя за рассматриваемый период в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, °С;

t п ср.г , t о ср.г - сре д негодовые температуры теплоносителя, при которых рассчи таны нормы плотности теплового потока, °С;

t гр ср - средняя температура грунта на глуб и не заложения тру бопров ода за рас сматри ваемый п ери од , °С , при нимается по данным местн ой метеостанц ии; для н екоторых местн остей темпе ратуры грунта приведен ы в табл. 12 Прил. 2 ;

5 - температура грунта, при которой рассчитаны нормы плотности теплового потока для подземн ых теплопро водов, °С ;

для участков надз е мной прокладки

для подающ е го трубопровода

                                                    (3 .28 )

для обратного трубопровода

                                                    ( 3 .29 )

в формулах ( 3.28) и ( 3.29):

q нп i , q но i - соответственно нормы плотности теплового потока , Вт/м [кк ал/( ч·м )], при нимаются по табл. 10 Прил. 2 для подаю щ его и обратного трубопроводов при среднегодовых значениях температу р теплоносителя и наружного воздуха, принятых при расчете норм;

q п i , q о i - соответственно нормы плотност и теплового потока, Вт/м [кк ал/(ч·м)], для конкретных значений усредненных за планируемый период температур т епл оносит ел я в подающем и обратном трубопроводах и температ уры наружного воз д уха. Для новых тепловых сетей, спроекти рованных и построенных в соответствии со СНиП 2.04.14-88, нормы плотности теплового потока должны приниматься по этому СНи Пу;

t нв ср - сред няя температура наружного воздуха за рассматриваемый период, °С , принимается по данным местной метеостанции или по СНиП 23-01-99;

5 - темпе ратура наружного воздуха, при которой рассчитан ы нормы плотности теплового потока для т ру бо проводов, °С .

3 .2 .3 . Расход теплоты на потери с утечкой теплоноси теля, Вт (кк ал/ ч), определяется с учетом потерь теплоты из тепловых сетей и си стем т епл опот реблени я.

                                        ( 3 .30 )

                                       ( 3 .30 а)

где G у - расход воды на подпитку, кг/ч;

C в - теплоемкость воды, кД ж/( кг· °С ) [ кк ал/( кг· °С) ];

t п ср , t о ср , t с ср - соответст в енно средние за планируемый период температуры воды в подающе м и обратном трубопроводах и холодной (исходной), °С . Температуры т е плоносителя (воды ) при ни маются для теплопроводов тепловой сети и местных систем отопления в зависи мости от графика отпуска теплоты соответственно в теплову ю сеть и систему отопления.

3 .2 .4 . Расход воды на подпитку тепловой сети в закрытой системе теплоснабже ния с з ависимым присоедине ни ем систем отопления к тепловым сетям, кг/ч, определяется по формуле:

G у = aV тс ρтс + a Σ ( V мс i ρ мс i ) ,                                              ( 3 .31 )

где a - нормативное значение уте ч ки из тепловой сети и местных систе м отопления, прини мается для периода эксплуатаци и равным 0 ,0025 м3 /(ч·м2);

V тс , V мс i - объемы соответственно тепловой сети и присоединенных к тепловым сетям местных си стем отопления потребителей, м3 , определяются в соответствии с разделом 6;

ρтс , ρ мс i - плотность воды соответственно при средней температуре воды в тепловых сетях и системах отопления t ср = ( t п ср + t о ср ) /2 , кг /м3 .

Количество теплоты , теряемое с утечкой из трубопроводов тепловых сетей и местных систем отопления за планируемый период, ГДж (Гк ал ), определяется по формуле :

Q у = 3 ,6 Q оу Z у ·10-6;                                                             (3 .32 )

[ Q у = Q оу Z у ·10-6],                                                          (3 .32а )

где Z у - продолжительность планиру е мого периода, ч.

3 .2 .5 . Потери теплоты изолированными теплопроводами и армату рой расположенными в помещени ях котельных и ЦТП , принимаются как су мма нормативных потерь теплопроводами и арматурой в зави симости от ди аметра трубопровода, средней температуры теплоносителя и продолжи тельности транспортирования теплоты в течение планируемого периода (г од, квартал, месяц).

Потери теплоты трубопроводами, расположенными в помещени ях определяются по формуле ( 3.26), нормы п лотности теплового потока для трубопроводов, расположенных в помещ ениях, принимаются по табл. 11 Прил . 2 .

Плотность теплового потока через поверх н ость изолированной а рмату ры Вт (кк ал/ ч), прини мается по табл. 13 Прил. 2 .

Для помещений со средней температурой, отличной от пр и нятой в расчете норм п лотности теплов ого потока 25 °С , и средней температурой теплоносителя отличной от при нятой для расчета норм, производится корректировка норм плотности теплового потока по соотношению:

                                                         ( 3.33 )

где q на i - нормы плотности теплового потока для трубопрово д ов с температу рой теплоносителя 100 °С при те мпературе воздуха в помещ ени и 25 °С ;

t ' m , t ' i - соот в етственно усредненные температуры теплоноси те ля и воз духа в помещении за рассматриваемый период, °С ;

tm , ti - соответст в енно те мпература теплоносителя, при нят ая при рас чете н орм 100 °С , и тем п ература воз духа в помещ ении, при ня тая 25 °С .

Плот н ость теплового потока через неи зол ированную и частично и золированн ую арматуру определяется по формуле:

                                                       ( 3 .34 )

где q на i - нормы плотности теплового потока, В т/ м (кк ал/ ч·м) , п рини маются по табл. 13 Прил. 2 ;

l а i - эквивалентная дли н а i - го элемента армату ры, м, принимается по табл. 14 Прил. 2 .

Пот е ри теплоты неизолированными фланц евыми соединениями в помещ ении приведены в табл. 15 Прил. 2 .

Кол и чество теплоты, теряемое арматурой за планируемый период, кД ж (кк ал ), вычисляется по формуле:

                                                ( 3 .35 )

                                             ( 3 .35а )

где ti , tcp , t о - соответственно средняя температура внутреннего воздуха , наружного за плани руемый период и расчетная температура наружного возд уха для проектирования отопл ени я, °С ;

Zai - продолжительность работы i -й арматуры в рассматриваемом периоде, ч;

n - количество арматуры.

3 .2 .6 . Потери теплоты с поверхности тепловой и золяции паропроводов и конд енс ато про водов определяются аналогично потерям водяными тепловыми сетями в соответствии с нормами плотности теплового потока для паропроводов и конденсатопроводов, приведенных в СНиП 2.04.14-88*.

3 .2 .7 . Потери теплоты при замене участка тепловой сети бесканальной прокладки с традиционной тепловой изоляцией теплопроводом с современной теплоизоляционной конструкцией с пенополиу рет ан овой теплои золяцией определяются следующ им образом.

Плотность теплового потока для бесканальной двухтрубной прокладки определяется по формулам:

для подаю щ его трубопровода

q п = ( t п - t гр )/ R п ,                                                         (3.36 )

для обратного трубопровода

q о = ( t о - t гр )/ R о ,                                                         (3.37 )

где R п , R о - полные термические сопротивления соответственно для подаю щ его и обратного трубопроводов.

R п = R п из + R п гр + R п доп ,                                              (3.38 )

R о = R о из + R о гр + R о доп ,                                              ( 3.39 )

где: R из , R гр , R доп - соответственно термическое сопротивление тепловой изоляции, грунта и дополнительные терм и ческие сопротивления взаимного влияния теплопроводов, (м·°С)/ Вт [( ч·м·°С)/кк ал] .

                                                        ( 3 .40 )

где λиз - теплопроводность основного теплоизоляционного слоя, Вт/(м·°С) [ кк ал/( ч·м·°С)];

d из , d н - соответственно диаметр трубопровода с изоляцией и наружный диаметр стального трубопровода без изоляции, м .

                                                   ( 3.41 )

где λгр - теплопроводность грунта , Вт/(м·°С) [кк ал/( ч·м·°С)];

h - глубина заложения трубопровода до его оси, м.

R п доп = φп R φ ;                                                              (3.42 )

R о доп = φо R φ ,                                                              (3.43)

где R φ - фактор термического сопротивления взаимного влияния теплопроводов ( м·°С ) /В т [( ч·м·°С )/ кк ал];

φп , φо - коэффициенты , определяющие дополнительное термическое соп роти вл ение соответственно для подающ его и обратного трубопроводов.

                                          ( 3.44)

где r - расстояние между осями трубопровода по горизонтали, м .

                                    ( 3.45)

.                                     (3.46)

Пр и проведении расчетов коэффициент теплопроводности тепловой изоляции из пенополиуретана принимается 0 ,03 Вт/( м·°С ) [ 0 ,026 кк ал/( ч·м·°С )] (данные изготовителя трубопроводов, и золированных ППУ , завода « Мосфлоулай н» ). Значения коэффи ци ентов теплопроводности традиционных теплоизоляцион ных материалов для бесканальной прокладки определяются с учетом увлажнения:

λ гр = λ K ,                                                         ( 3 .47 )

г де λ - коэффициент теплопроводности сухого теплоизоляционного материала , Вт/( м·°С ) [кка л/( ч·м·°С )], принимается по табл. 16 Прил. 2 ;

K - коэфф и циент увлажнени я, учитывающий увеличение теплопроводности от увлажнения, принимается по табл. 17 Прил. 2 .

3.3. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 1 . Определить расход теплоты на разогрев и слив мазута , поступивш его в г. Самару в январе в 60 -тонной цистерне.

Марка мазута М 80 . Время следования в пути 72 ч. Температура мазута перед сливом 50 °С , начальная температура в цистерне -1 ,7 °С . Коэффициент охлаждения для 60 -тонной цистерны равен 1 ,55 . Плотность мазута 990 кг /м3 . Время разогрева и слива (табл. 3.5 ) 10 ч .

1 . По формуле ( 3.16) определи м удельное количество те плоты, необходимое на разогрев и слив мазута:

q сл = 1884 ,5[50 - (-1 ,7)] × (1 + 10 × 1 ,55 × 10 /990 ] = 112682,6 кДж/т (26912 ,5 кк ал/т ).

2 . Определим количество теплоты, необходимое на разогрев и слив 60 т мазута:

Q сл = 1 12682,6 × 60 × 10-6 = 6 ,76 ГД ж (1 ,61 Гк ал ).

Пр и мер 2 . Опре д елить расход теплоты на компенсаци ю тепловых потерь при хранении мазута М 80 в изолированном резервуаре.

Масса мазута в резервуаре 2 ты с. т , поверхность резервуара 927 м2. Емкость резервуара 2150 м3. Расход топлива 100 т/ сут . Плот ность мазута 990 кг /м3 . Коэффициент теплопередачи стенок резервуара 3 ,49 Вт/(м2· °С). Температура слива мазута 50 °С . Сред няя температура наружного воздуха за время хранения -13,8 °С .

1 . Определяем время хранения в резервуаре:

Z пр = 2000 /(100 × 24 ) = 480 ч.

2 . Определяем удельный расход теплоты на компенсацию потерь при хранении мазута по формуле ( 3.17):

q хр = 2520 × 927 × 3,49 × [50 - (-13,8 )] × 480/(990 × 2150 ) = 117298,9 кДж/т (28015 ккал/т).

3 . Определяем среднюю массу мазута Мм в резервуаре за время хранения в течение 20 сут . (480 ч) при отборе 100 т ежесуточно:

Мм =   = (2000 × 1 + 1900 × 1 + 1800 × 1 + 1700 × 1 + 1600 × 1 + 1500 × 1 + 1400 × 1 + 1300 × 1 + 1200 × 1 + 1100 × 1 + 1000 × 1 + 900 × 1 + 800 × 1 + 700 × 1 + 600 × 1 + 500 × 1 + 400 × 1 + 300 × 1 + 200 × 1 + 100 × 1 )/20 = 1050 т.

4 . Определяе м коли чество теплоты для компе нсации потерь при хранении маз ута:

Q хр = 1 17298 ,9 × 1050 × 10-6 = 123,2 ГДж (29 ,4 Гк ал).

Пример 3 . Определить нормативные потери теплоты за отопительный период тепловой сетью общей протяженностью 11 ,6 км, в том числе: прокл адк а в подземных непроходных каналах трубопроводов диаметром 377 мм - 0 ,5 км; 273 мм - 1 к м; 219 мм - 2 км; 159 мм - 2 ,5 км; 108 мм - 3 км; 76 мм - 1 ,1 км; бесканальная прокладка трубопровода диаметром 219 мм - 1 км; надземная прокладка трубопровода диаметром 377 мм - 0 ,5 км.

Средняя температура грунта за отопител ь ный период 1 ,3 °С , средняя температу ра наружного воздуха за отопительный период -3 °С . Среднегодовая температура теплоносителя в подающ ем т рубопро воде 84 , в обратном 48 °С . Продолжительность отопительного периода 218 сут. Те мперату ра холодной воды за отопительный период 5 °С.

1. Определяем поправочные коэф фициенты к нормам плотности теплового потока по формулам ( 3.27), ( 3.28), ( 3.29):

для подземной прокладки

для надземной прокладки

                            .

2 . Определяем плотность теплового потока с поверхности тепловой изоляции по видам прокладки с учетом диаметра, протяженности и поправочн ых коэффи циентов. Нормы плотности теплового потока принимаем по табл. 8 - 10 Прил. 2 для температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 90 °С , в обратном -50 °С .

По проклад к е в подземных непроходных каналах

Σ qili = 0 ,995 × 103 (212 ,8 × 0 ,5 + 174 ,5 × 1 + 151 ,2 × 2 + 124 ,4 × 2,5 + 102 ,3 × 3 + 86 × 1 ,1) = 1280 ,6 кВт.

По бесканальной прокладке

qili = 0 ,995 × 117 ,4 × 1 × 103 = 116 ,8 кВт.

По надземной прокладке

qili = 0 ,5 × 103(1 ,023 × 98 ,4 × + 1 ,133 × 68 ,6 ) = 89 ,2 кВт.

3 . Определяем суммарн ые потери теплоты через изолированную поверхность теплопроводов за отопительный период по формуле ( 3.26):

Q тп = 3 ,6(1280 ,6 + 116 ,8 + 89 ,2 )24 × 218 × 10 -3 = 28000 ,4 ГДж (6687 ,5 Г кал).

4 . Определяем объе м воды в двухтрубных тепловых сетях в соответствии с табл. 3 Прил. 5 .

V с = 2 (100 ,05 × 1 + 51 ,04 × 1 + 32 ,35 × 3 + 17 ,66 × 2 ,5 + 7 ,85 × 3 + 3 ,74 × 1,1 ) = 639 ,9 м3 .

5 . Определяем потери теплоты с утечкой теплоноси теля из трубопроводов тепловой сети по формуле ( 3.32):

Q у = 0 ,0025 × 639 ,9 × 4 ,187 × 1000 24 × 218 × 10-6 = 2137 ,7 ГДж (510 ,6 Гкал ).

6 . Определяем суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами за отопительный период:

Q тс = 28000 ,4 + 2137 ,7 = 30138 ,1 ГДж (7198 ,1 Гкал).

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОГО КОЛИЧЕСТВА ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ

4 .1 . Полная потребность в условном топливе для котельной в планируемом периоде опред еляется с учетом потерь топли ва при транс портировании и хранении, т у .т .:

B полн = φ п · B ,                                                                ( 4 .1 )

где: B - потребное количество топлива на выработку теплоты котельной в планируемом периоде, кг у.т. ;

φ п - ко э ффициент, учитывающий потери топлива, принимается по табл. 1 и 2 Приложения 3 .

4 .2 . Потребн ость в условном топливе для выработки теплоты котельной, т у .т., опред еляется умножением общ его коли чества вырабатываемого теплоты Q выр , определяемого по формуле ( 3.1) на удельную норму расхода условного топлива для в ыработки 1 ГД ж (1 Гк ал ) теплоты или 1 т нормального пара:

B = Q выр ·b·10-3,                                                         (4 .2)

гд е : b - удельный расхо д условного топли ва, кг у.т ./ГД ж (кг у.т ./Гк ал ).

4.3 . Уд ельн ый расход услов ного топ лива, кг у.т ./ ГДж (кг у.т ./Гкал), вычисляется по формуле:

                                                                                                  ( 4.3)

                                                         (4.3а)

где:  - коэффиц и ент полезного действия котлоагрегата, соответствующ ий номинальной загрузке котлоаг регата, %.

КПД к отлоаг регата определяется на основании паспортных данных или на основании режимно-нал ад очны х испытаний котлоагрегата, находящегося в технически и справном и отлаженном состоянии. И спытания котлоаг рег ат ов проводятся по утвержденной методике специализированными организациями, нормы расхода топлива.

Ес л и за котлоаг рег атом установлен экономай зер для нагрева питательной воды или теплообменник для подогрев а дутьевого воздуха, общий КПД котлоагрегата принимается с учетом утилизатора.

4 .4 . Удельные нормы расхода топлива на выработку теплоты для котлоаг рега тов на номиналь ной нагрузке (паспортные данные) приведены в табл. 3 Приложения 3 . При отклонении нагрузки от номинальной удельные нормы определяются в соответствии с нормативными характеристиками котлоагрегатов. Нормативная характеристика определяет изменение величины удельного расхода топлива, кг у.т ./ГДж (кг у.т./Гк ал), во всем диапазоне нагрузок котлоагрегата от ми нимально й до максимальн ой [ 14].

,                                                  (4 .4 )

где  - ф актический КПД котельного агрегата при i -ой нагрузке.

При отклонении условий эксплуатации должны бы т ь определены нормат ивные коэффициенты:

· коэффициент K 1 , учи тывающ ий эксплуатационную нагрузку котлоагрегата;

· коэффиц и ент K 2 , учитывающий работу котлоагрегата без хвостовых поверхностей нагрева;

· коэффициент K 3 , учитывающий использ о вание нерасчетных видов топлива.

Коэфф и ци енты K 1 , K 2 , K 3 - определяются как отношение величин удельного расхода топлива при фактических нагрузках котлоагрегата в условиях эксплу а тации к удельному расходу топлива при оптимальных условиях эксплуатации при номинальной нагруз ке:

.                                                            ( 4 .5 )

При работе котлоагрегата с уста н овленными хвостовыми поверхностями на расчетном топли ве и в номиналь ном режиме коэффициенты равны единице.

Для некоторых типо в котлов значения коэффици ента K 1 приведены в табл. 4 Приложе ния 3 .

Коэфф иц иен т K 2 определяется только при отсутстви и чугунных экономай зеров в котлах паро про изводительность ю до 20 т/ч при п араме трах, соответствующ их номинальной наг руз ке. Значе ния K 2 в зависимости для различных видов топлива п риведены ниж е:

Топливо

Значение K 2

Газ

1 ,025 - 1 ,035

Маз у т

1 ,03 - 1 ,037

Каме н ный у голь

1 ,07 - 1 ,08

Бурый уголь

1 ,07 - 1 ,08

Меньшее значение коэффициента K 2 принимается для кот л оаг регатов типа ДКВ Р.ШБА, большее - для котлов типа Шухова, К РШ.В ВД.

Коэфф и циент K 3 для с екцио нных ст альных и чугунных котлов типа НР-18, «Минск-1 », «Универсал», « Тула-3» и др., а также для паровых котлов тип а Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решетк ой с ручным обслуживанием, при сжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 ÷ 6 мм) более 60 % принимается равным 1 ,15 - для антрацита; 1 ,17 - для каменных углей; 1 ,2 - дл я бурых углей.

Для остальных котлоагрегатов коэффициент K 3 определяется по величине потерь теплоты топок от механического недожога в зависимост и от типа топочного устройства, зольности и фракцион ного состава топлива:

,                                                    (4.6)

где: q 4 ,   - соответственно нормативная (проект ная) величина потерь теплоты от механического недожога и исходн ая, % ;

K м - поправка на содержание мелочи (класс 0 ÷ 6 мм). Величи на поправки приведена ниже.

Содержание мелочи (класс 0 ÷ 6 мм) в топливе, %              K м

                 55                                                                              1 ,0

                 60                                                                              1 ,03

                 70                                                                              1 ,1

                 80                                                                              1,22

                 90                                                                              1 ,4

4 .5 . Уд ельные нормы расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, кг у.т ./т , при энтальпии пара 2675 ,5 кДж/ кг (639 ккал/ кг) при атмосферном давления определяется по соотношению:

b = b н ·(1 + K прод ),                                                              ( 4 .7 )

где: b н - расчетная удельная норма расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, кг у .т./т , значения удельных норм приведены в табл. 5 Приложения 3 ;

K прод - коэффициент, учи тывающий потери теплоты с продувочной водой.

Пересчет пара из котла в нормальный выполнятся по форму л е:

G нп = G пр · ( I п - I пв ) / I нп ,                                                  (4 .8 )

где: G нп - пар о прои зводи тельн ость котельной в нормальном паре, кг/ч;

G пр - пар оп ро изводит ель ность котельной в рабочем паре, кг/ч;

I п , I пв - соответственно энтальпия пара и питательной золы, кДж/кг (ккал/ кг);

I нп - энтальпия нормального пара , равная 2675 ,5 кДж/кг (639 кк ал/кг ).

4 .6 . При наличии в котельной нескольких котлов разных ти пов средняя норма расхода условного топлива на выработку теплоты за планируемый период, кг у.т ./ГД ж (к г у.т ./Г кал ), определяется как средневзвешенная величина по формуле:

,                                                                 ( 4 .9 )

где: bi - норма удельного расхода топлива для i -го котла , кг у.т ./ГДж (кг у.т ./ Гкал);

Qi - выработка теплоты (пара) i -м котлом за планируемый пер и од, ГДж (Гкал);

n - количество котлов в котельной.

4 .7 . Удельный расход условного топлива на растопку котла с учетом технологического процесса зависит от площади поверхности нагрева котла, числа и длительности остановок котла (табл. 5 Приложения 3 ).

4 .8. Пересч ет условного топлива B усл в натураль н ое B нат выполня ется в соответствии с характеристикой топлива и значением калорийного эквивалента по формуле:

B нат = B усл /Э,                                                         ( 4 .10 )

где: Э - калорийный коэффи ц иент, определяемый по соотношению:

,                                                       (4 .11 )

где:  - низшая теплота сгорания условного топлива , равная 29309 кДж/кг (ккал/кг);

 - низшая теплота сгорания натурального топлива (твердого , жи дк ого газообразного), кДж/кг (м3 ) [кк ал/кг (м3)], определяется сертификатом или лабораторным анализом.

Для прибл и женных расчетов можно пользоваться величинами калори йных экви валентов, приведенными в табл. 7 Приложения 3 .

4 .9 . Установленные на теплоэнергетическом предприятии нормы расхода топлив а п одлежат корректировке на основани и проведения энергосбере га ющих мероп ри ятий и эксплуатационных испы таний топл ивоисп ользующи х агре га тов . Испытания должны проводиться только после проведения объектов в и спр авн ое состояние и оформле ния соответствующ его акта.

4 .10 . Для контроля э кономичности работы котельных и возможн ости сопоставления плановых п оказателей с отчетными, потребность в топливе и удельные расходы топли ва могут быть представлены в расчете на выработку т еплоты, отпускаемого с коллекторов котельной.

Потребность в условном топливе на производство теплоты , отпускае мого с коллек торов котельной, т у.т ./ГД ж (т у.т ./Гк ал ), определяется по формуле:

B отп = Q отп · b отп ·10-3,                                                          (4 .12)

где: Q отп - коли чество отпущенного теплоты за рассматриваемый период, Д ж [Гкал] ;

b отп - удельная норма расхода условного топлива на выработк у теплоты, отпускаемого в тепловую сеть, кг у.т./ГД ж (кг. у.т ./ Гкал).

4 .11 . Удель ный расход условного топлива, кг у.т./ГД ж (кг у.т ./Гкал) , на отпуск теплоты определяется по формулам:

b отп = b / (1 - K сн ),                                                           ( 4 .13 )

где: K сн - коэффициент, учитывающий расход теплоты (топлива) на собст в енные нужды котель ной, % , (см. раздел 3),

или

                                                  ( 4 .14 )

,                                                  ( 4 .14а )

где:   - средни й коэффициент полезного действия нетто с учетом расхода теплоты на собственные нужды котельной, % , определяется по соотношению:

.                                                         ( 4 .15 )

Коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной , %, определяется:

,                                                                          ( 4 .16 )

где: b сн i - удельный расход топлива на i -е нужды котельной, кг у. т ./ГДж (кг у.т ./Гк ал );

n - количество различных соб ст венны х нужд котельной, т ребующи х затрат топлива.

4.12. Примеры расчетов.

Пример 1 . Определ и ть потребность котельной в топливе на растопку котла с площ адью поверхности нагрева 138 м2. Г рафиком ремонтных предусмотрены следующие остановки котлов: по 48 ч - 2 ; по 24 ч - 2 ; по 12 ч - 5 .

1. По табл. 6 Приложения 3 находим удельный расход топлива, кг у.т . на одну растопку котла в з ависимости от продолжительности остановки и вычисляем потребность в топливе на предусмотренные графиком ремонтных работ растопки котла:

B ра ст = 800 × 2 + 400 × 2 + 200 × 5 = 3400 кг у.т.

Пр и мер 2 . Определить удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара для котельной с пятью котлами ДКВ Р-4 /13 , работающ ем на природном газе, КПД котлов 90 ,8 %.

1 . Находи м расчетную удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара по табл. 5 Приложения 3 методом интерполяции :

b н = 100 ,654 кг у.т ./т.

2 . Находим по табл. 7 Приложения 1 коэффиц иент, учитывающ ий потери теплоты с проду вочной водой, равным 0 ,13 .

3 . По формуле ( 4.5) определяем удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара с учетом потерь теплоты с продувочной водой:

b = 100 ,654 × (1 + 0 ,13 ) = 113 ,74 кг у .т./т.

Пример 3 . Определить потребность в топливе по двум отопительным котельным.

Котельная № 1 и меет 5 котлов ДКВ Р-4 /13 , работающих на природном газе, теплотворной способностью 35589 ,5 ГД ж/н м3 (8500 кк ал/нм3 ). Площ ад ь поверхности нагрева каждого котла 138 м2 . КПД котлоаг рег ат а 88 %. Запланированы две остановки котлов в год продолжительностью 48 ч и более.

Годовой расход теплоты составляет: на отопление 70342 ГДж (16800 Гк ал ), вентиляци ю 17585 ГДж (4200 Гкал), горячее водоснабжение 77041 ГДж (18400 Гкал), собственные нужды 3601 ГДж (860 Гкал), потери теплоты в тепловой сети 837 ГДж (200 Гкал).

1 . Определяем годовую выработку теплоты:

Q выр = 70342 + 17585 + 77041 + 3601 + 837 = 169406 ГДж (40460 Гкал).

2 . Производим пересчет теплоты в т нормального пара по формуле ( 4.6):

G нп = 169406 × 103/2675 ,5 = 63317 ,5 т .

3 . Находим удельную норму расхода условного топлива на выработку 1 т нормаль ного пара по формуле ( 4.5), принимая:

b н = 103,76 кг у .т./т пара (табл. 4.2 ) и K п род = 0,13 (табл. 3.7 )

b = 103 ,86 × (1 + 0 ,13 ) = 117 ,4 кг у.т ./т пара.

4 . Вычисляем ра сход топлива на выработку пара котельной по формуле ( 4.1):

B п = 63317 ,5 × 117 ,4 × 10-3 = 7433 ,5 т у.т .

5 . Определяем потребность в топливе для растопки котлов. По табл. 4 .3 наход им удельный расход топлива для растопки котла при остановке котла на 48 ч - 800, свыше 48 ч - 1200 кг у.т .

B р = ( 800 × 2 + 1200 × 2 ) × 10 -3 = 4 т у.т .

6 . Общ ая потребность в условном топливе для котельной № 1 составит:

B = B п + B р = 7433 ,5 + 4 = 7437 ,5 т у.т .

7 . Определяем калорийный коэффициент по формуле ( 4.9):

Э = 35589 ,5 /29309 = 1 ,214.

8 . Определяем потребность в природном газе котельной № 1 по формуле ( 4.8) :

B нат = 7437 ,5 × 103 /1 ,214 = 6126 ,4 ты с. м3 = 6,126 млн . м3.

К от ельн ая № 2 имее т два котла М Г-2 , работающи х на угле марки АМ теплотворной способностью 26922 ,4 кДж/кг (6430 кк ал/кг ) и обеспечивает отопление жилых зданий. Пл ощ адь поверхности нагрева одного котла 64 ,6 м2 . Запланирована одн а остановка котла в г од продолжительностью более 48 ч. Годовая выработка те плоты котельной 12561 ГДж (3000 Гкал).

1. Находим удельную норму расхода условн ого топлива на выработку теплоты по табл. 3 Приложения 3 равной 50 ,9 кг у.т./ГД ж (213 кг у.т ./кк ал ).

2 . Вычисляем потребность в топливе на выработку расчетного количества те плоты:

B т = 12561 × 50 ,9 = 639355 кг у.т .

3 . Определяем потребность в топливе на растопку котлов по табл. 4 .3 равной 600 кг у.т .

4 . Определяем общ ую потребность в топливе:

B = B т + B р = 639355 + 600 = 639955 кг у.т .

5 . Определяем калорийный эквивалент натурального топлива по формуле ( 4.9):

Э = 26922 ,4/29309 = 0 ,919.

6 . Вычисляем п от ребность котельной № 2 в угле марки АМ по формуле ( 4.8):

B нат = 6439955 × 10-3 /0 ,919 = 696 ,4 т.

Пр и мер 4 . Опре д елить потребность в топливе на отпуск т еплоты в тепловую сеть котельной с двумя котлами МГ -2 .

Пл ощадь поверхн ости нагрева каждого котла 64 ,6 м2 , КПД брутто 65 %. Котлы работают на угле марки АМ. Годовая выработка теплоты 12561 ГДж (3000 Гк ал ). Расход теплоты на собственные нужды 565 ГДж (135 Гкал).

1 . Определяем коэффиц иент, учитываю щий расход теплоты на собственные нужды котельной:

K сн = 565/12561 = 0 ,045.

2 . Ра ссчитываем средний КПД нетто котельной с учетом ра схода теп лоты на собственные нужды котельной по формуле ( 4.13):

 = 65 × (1 - 0 ,045 ) = 62 ,075 %.

3 . В ычи сляем удельный расход условного топлива на выработку те плоты, отпускаемого в тепловую сеть:

b отп =  × 100 = 54 ,9 кг у.т ./ГД ж (229 ,8 кг у.т./ Гк ал ).

4 . Определяем коли чества те плоты, отпускаемого в тепловую сеть :

Q отп = 12561 - 565 = 11996 ГДж (2865 Гкал).

5 . Находим потребность в условном топливе н а производство теплоты, отпускаемого с коллекторов котельной:

B отп = 11996 × 54 ,9 = 658580 кг у.т. = 658 ,6 т у .т .

6 . Производим пересчет условного топлива в натуральное (см. при мер 3 ):

B нат = 658 ,6/0 ,919 = 716 ,6 т.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ, ТРЕБУЕМОГО Д ля ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ

5 .1. Расход элек троэнерги и на производственные нужды условно м ожно раздели ть на технологически е, связанные непосредственно с выработкой и транспортированием теплоты от котельных до потребителя, и вспомогательные (например, производственных мастерских, складов топлива и т.п. ).

Расходы электроэнергии на вспомогательные нуж д ы не учитываются в расчетах, поскольку не связаны непосредственно с процессами выработки и потребления теплоты.

5 .2 . Расходы на технологические нужды включают в себя расходы электроэнергии на тягодуть ев ые устройства (вен тиляторы, дымососы); насосы питательные, ци ркуляционные, хи мв одоочистки , мазутные, вакуумные; привод механизмов для транспортирования топлива в котель ных, топл ивоподг отовки топли воп одачи , шл акозолоу дал ения (дробилки, уг лезабрасы ватели, транспортеры, скреперные лебедки и пр.)

5 .3 . Суммарн ое количество электроэнергии за планируемый пери од, к В т·ч , определяется по формуле:

э = э тех. + э тр. + э нас + эсн,                                       ( 5 .1 )

где э тех. , э тр. , э нас , э сн - количество электроэнергии , требуемое соответственно для технологического оборудования, имеющего электропривод, на транспорти ровани е теплоносителя от источника до потребителя, н а перекачку теплоносителя в насосн ых ста нциях при получении теплоты со стороны, на собственные нужды котельной (освещ ение, вентиляцию, потери в сетях, на подъемно-транспортные, вспомогательные механизмы и пр.) .

5 .4 . Количество э лектроэнерги и на привод технологического оборудов ания, к В т·ч , определяется по формуле:

                                                  ( 5 .2 )

где N i - н оминальная мощ ность i -го двигателя, кВт, принимается из паспортных данных ;

Zi - полезное время работ ы i -го оборудования, ч;

Kui - коэффи ц иент использования мощ ности электрооборудования;

ηi - КПД i - го электрооборудования;

n - количество электрооборудования.

5 .5 . Коэффициент использования мощности электрооборудования определяется практически м пу тем как отношение активной мощности отдельного приемника ( или группы их) к номинальному (паспортному) значению:

Ku = Ncp.a /N н ,                                                                   ( 5 .3 )

г де Ncp . a , N н - соответственно средняя акт ивная и номинальная мощность, кВт.

Для группы приемников, имеющих различные режимы работы, определяется средневзвешенный коэффициент использования активной мощности по формуле:

                                                              ( 5 .4 )

где N н - средневз в ешенная номинальная мощность группы электрооборудова ни я, кВт ;

Z н - период времени, к которому отнесены номинальные величины мощност и, ч;

Zi - полезное время р а боты каждого элемента электрооборудования за планируемый период, ч.

5 .6 . Количество электроэнерги и, требуемое на топлив опри готов лен ие, топл ивоподачу золошл ак оудал ение, к В т·ч , при отсутствии данных для рас чет а оцени вается по формуле:

Эт = Э уд.т Q отп Z т ,                                                          ( 5 .5 )

г де Эуд.т - удельный расход электроэнергии на топли вопри готовлени е, топливоподачу и з олошл ак оу дал ение, к В т·ч / МВт ( к В т·ч / Гкал) , принимается по табл. 1 Прил. 4 ;

Q отп - макси мальная мощ ность котельной по отпуску теп лоты, МВ т (Гк ал) ;

Z т - продолжительность рабо т ы оборудования в плани руемом периоде, ч.

5 .7 . Мощность электродвигате ля для привода в ентиляторов и ды мос осов, кВт, определяется по формуле:

                                                           ( 5 .6 )

г де V - производ и тельность вентилятора (дымососа) , м3/ с;

H - полное давлен и е, соз даваемое вентилятором (дымососом), мм в од. ст.;

η - КПД установки , принимается по паспортным данным.

5 .8 . Удельная производительность тягодуть евых установок, м3/ГДж ( м 3 /Г к ал) , определяется по формулам:

для вент и лятора

                                           (5.7)

для дымососа

                                                  ( 5 .8 )

где  - теоретический объем воздуха , необходимый для полного сгорания 1 м3 (1 кг) топлива, нм3/ м3 (н м3 /кг ), принимается по табл. 2 Прил. 4 ;

V о - теоретический объем продуктов сгорания, нм 3 3 (нм 3 /кг), принимается по табл. 2 Прил. 4 ;

ar , a ух - коэффициенты избытка воздуха соответственно в топке и уходящих газах , принимаются по табл. 3 Прил. 4 ;

t хв - температура холодного воздуха , принимается 20 °С;

t ух - температура уходящих газов, °С ;

B - расход топлива , кг, определяется по формуле ( 4.1) ;

h бар - барометрическое давление, кП а.

5 .9 . При отсутствии данных для расчета количество электроэнергии на привод электродвигателей т ягодуть евы х машин, кВ т·ч, приближенно можно определить по формулам:

для вентилятора

ЭВ = V В Э уд.В 10-3;                                                      (5 .9 )

для дымососа

Э Г = V Г Э уд.Г 10-3,                                                  (5 .10 )

где Э уд.В , Эуд.Г - удельные расходы электроэнергии соответств енно на под ачу воздуха дутье выми вентиляторами и на удаление уходящ их газ ов дымососами, кВт·ч/1000 м3 , принимаются по табл. 4 Прил. 4 .

5 .10 . Мощ ность электродвигателя для привода насоса, кВт, определяется по формуле:

                                                  (5.11)

где G - расход теплоносителя, кг/ч;

H - напор создаваемый насосом , м ;

η н - К ПД насосной установки.

5 .11 . Мощность электродвигателя для привода комп рессора, кВт, определяется по формуле:

                                                ( 5 .12 )

где Gk - производительность компрессора , кг/с;

R - удельная газовая постоянная, р авная 287 Дж/(кг·°К) ;

T - температур а, °К;

P 1 , P 2 - соответственно начальное и конечное давления газа , МП а;

η k - КПД компрессорной установки.

5 .12 . Мощность электродвигателей, кВт, для при вода механизмов транспортеров определяется по формулам:

горизонтального ленточного транспортера без промежуточных сбрасывателей

                                                          ( 5 .13 )

гд е GT - производительность транспортера , т/ч ;

lT - рабочая д л ина транспортера, м;

ηп - КПД передачи, принимается равной для ременной 0 ,85 - 0 ,9 , кли ноременной 0 ,97 - 0,98 , зубчатой 0 ,98 , при помощи муфты (непосредственно) 1 ,0 ;

скребковых транспортеров и шнеков

                                                    ( 5.14)

г де R - коэффициент, учитываю щи й увеличение сопротивления при пуске, п рини мает ся 1,2 - 1 ,5 ;

K х - коэффициент сопротивления материала , при нимается для уг ля 4 ,2 - 1 ,6 , для золы - 4 ,0 ;

l п - д ли на перемещ ени я груза, м;

S - высота подъема г ру за, м;

ковшового элеватора

N эл = G эл S / 367 η п ,                                                  (5 .15 )

г де G эл - производительность ковшового элеватора, т/ч .

5 .13 . Коли чество электроэнергии, необходи мое для освещ ения котельной, кВ т·ч, определяется по числу и мощности установленных светильников и продолжительности горения электрических ламп по формуле:

                                                             ( 5.16)

где N осв i - мощ ность i - го установленного светильник а, кВт;

ZMi - число часов использования осветительного максимума, ч, при отсу тствии данных принимается для непрерывной работы при нали чии естественного освещ ения равным 4800 ч, при отсутствии естественного освещения 7700 ч;

n - количество св ет ильников.

5.14 . Потери э лектроэнергии в сетях принимаются по табл. 5 Прил. 4 .

5 .15 . При отсутствии данных для расчета количество электроэнерги и на прочи е нужды (р ециркуляци я воды в контуре, подпитка тепловой сети, освещ ение котельной, потери в распредели те льной сети и с иловых трансформаторах, работа устройств КИП и А и пр.), кВт, может быть определено укрупненным расчетом по формуле:

Эпр = Q отп ZM ,                                                            ( 5 .17 )

где  - удельная потребляемая мощность оборудования, к Вт/М Вт (к Вт·ч/Гк ал), расход электроэнергии которым учитывается в составе расхода на выработку теплоты, принимается по табл. 6 Прил. 4 ;

Q отп - расчетный расход отпускаемого количества теплоты, М Вт ( Гк ал/ ч);

ZM - продолжительность использования максимума тепловой нагрузки , ч .

5 .16 . Количество электроэнергии на отпуск теплоты от ЦТП , кВ т·ч, может быть определено укрупнен ным расчетом по формуле:

Э цтп = Q цтп Z цтп ,                                             ( 5 .18 )

гд е  - у дельный расход электроэнергии в Ц ТП, кВт/ МВт ( к В т·ч /Гк ал );

Q цтп - тепловая мощность ЦТП , МВт ( Гкал/ ч);

Z цтп - продолжительность использования элек т рической нагрузки за планируемый период, ч.

Удельны й расход электроэнергии принимают 2 ,32 (2 ,7 ) кВ т/МВ т ( к В т·ч /Гк ал ) для ЦТП, обесп ечивающего горячее водоснабжение и отоплени е здан ий по зави си мой и независимой схемам; 0 ,76 (0 ,88 ) - для ЦТП, обеспечивающ его горячее водоснабжени е и отоплени е зданий по элеваторной схеме; 1 ,56 (1 ,81 ) для ЦТП (бойлерной, насосной), обеспечивающ его отопление по зависи мой схеме с насосами смешения и горячее водоснабжени е по независимой схеме с циркуляционными насосами.

5 .17 . Количество элект роэнергии, требуемое для освещен ия ЦТП, к В т·ч, определяется по формуле:

Эосв = FZ осв ,                                                 ( 5 .19 )

где   - удельный расход электроэнергии на освещ ение, принимается 0 ,009 к Вт/м2;

F - площадь ЦТП, м 2 ;

Z осв - продолжительность использования осветительной нагру з ки за планируемый пе ри од, ч.

5 .18 . Количество электроэнергии, потребляемое приборами КИ П и А, к В т·ч , определяется:

                                                     ( 5 .20 )

где N пр i - мо щ ность i- го прибора, в среднем может быть при нята 0 ,065 кВт;

Z пр i - продолжительность действия прибора в течение р а ссматри ваемого пери ода;

n - количество приборов.

5 .19 . Предельные значени я удельных расходов электроэнергии на выработку теплоты котельными, кВт/МВт ( к В т·ч /Гк ал), приведены в табл. 7 - 9 Прил . 4 .

5 .20 . Для ориентировочных расчетов количество электроэнергии, потребляемое электрооборудованием котельной, к В т·ч , можно определить по формуле:

                                                           ( 5 .21 )

где N р i - расчетная электрическая нагрузка i -го эл ект роп ри емник а, кВт, определяемая по формуле ( 5.22);

Zi - продолжительность использования электрооборудования в планируемом периоде, ч;

n - количество электрооборудования.

N р i = N уст K с ,                                                      ( 5 .22 )

где N уст - установленная (паспортна я) мощность элект роп риемника, кВт;

Kc - коэффиц и ент спроса, определяется опытным путе м, ориентировочные значения для различного оборудования приведен ы в табл. 10 Прил. 4 .

5.21. Примеры расчетов.

Пр и мер 1 . Определить мощность электродвигателя для привода дымососа ДН- 9 на котле, работающ ем на Кузнецком каменном угле с максималь ным расходом топлива 287 кг/ч. Полное давление, создаваемое дымососом, 8 ,4 мм во д. ст ., КПД установки 0 ,69 . Тепловая мощность котла 2 ,5 МВт (2 ,15 Гк ал/ ч). Температура уходящих газов 180 °С .

1 . Определяем теоретически й объем продуктов сгорания по табл. 5 .2 Прил. 4 равным 6 ,58 н м3/кг : коэффициент избытка воздуха в уходящ их газах 1 ,6 .

2 . Определяем прои зводительность дымососа по формуле ( 5.8):

V Г = 1,1 × 287 × 6 ,58 × 1,6 × = 5515 ,1 нм3.

3 . Определяем мощность электродвигателя по формуле ( 5.6):

Пример 2 . О п ределить потребляемую мощ ность и колич ество э лектроэнерги и за отопительный период для сетевого насоса ЗК45 -30 . Производите льность насоса 49,1 т/ч , напор 30 ,5 м, КПД насосной установки 0 ,7 . Продолжительность отопительного периода 4920 ч.

Расчет производим по формуле ( 5.11 ) .

1. Определяем расчетную электрическую мощность:

.

2 . Определяем количеств о э лектроэнергии за отопительный период по формулам ( 5.21) и ( 5.22) с учетом табл. 5.10 :

Э = 5 ,83 × 4920 × 0 ,8 = 22946 ,88 кВ т·ч.

Пр и мер 3 . Определ и ть годовую потребность в электроэнергии отопит ель но-про изводст венной котельной с четырьмя котлами Д Е 4-14ГМ . Котельная работает на нужды отопления, горячего водоснабжения и технологи ческие нужды.

В котельной установлены: 4 дымососа ДН-9 с электродвига телями мощностью 5 ,7 кВт, работающи е в отопительный период, в неотопительный пери од - 2 дымососа; 4 дутьевых вентилятора ВДН -8 с электродвигателями мощностью 5 ,7 кВт, режим работы в течение года, как у дымососов: вентилятор отд елен ия декарбонизации с электродвигателем 1 ,5 кВт; сетевой насос ЦН С 60-9 Э с электродвигателем мощ ностью 30 кВт; насос блока приготовления исходной воды с электродвигателем мощностью 7 кВт; насос дек арбо низиро ванн ой воды ЭКМ -6 с электродвига телем мощностью 17 кВт; насос промывочной воды вод оро д- кати онит овы х фильтров 2К -20/18 с электродвигателем 1,5 кВт; насос перекачки крепкого раствора соли ХВ -13 -Л1 -52 с электродвигателем мощностью 3 кВт; перекачивающий насос 2КМ -20 /30 с электродвигател ем мощностью 3 кВт; насос горяч его вод оснабжения ЦНС 38-44 с электродвигателем мощностью 7 кВт , подпито чный насос 2КМ -20 /30 с электродвигателем мощностью 4 кВт; питательный насос ЦН СГ 38 -176 с электродвигателем мощностью 30 кВт; компрессор СО7 А с электродвигателем мощностью 4 кВт. Котельная освещается 12 светиль ник ами с мощностью ламп 0 ,1 кВт каждый.

Длительность отоп и тель ного периода 4920 ч. Чи сло часов ра боты насосов: сетевого - 4920 , горячего водоснабжения, подпит очн ого, питатель ного декарбони зиро ван ной воды, и сходной воды - 8400 , перекачки соляного раствора, промыв ки и взрыхления фильтров - 600 , перекачивающего - 2600 . Продолжительность работы вентилятора отделени я декарбони зации 8400 , компрессора - 1800 ч. П род олжитель ность действи я осветительной наг рузки 4800 ч .

1 . Ра счет ведем по формулам ( 5.21), ( 5.22), результаты расчетов сводим в таблицу.

Таблица

Оборудование

Мощность электродвигателя, кВт

Коэффициент спроса Kc

Расчетная мощность NKc, кВт

Продолжительность работы, ч

Расход электроэнергии, кВт·ч

Дымосос ДН9

5 ,7 × 2

0 ,95

10,83

8400

90972,0

3480

37688 ,4

Вентилятор ВДН-8

5 ,7 × 2

0 ,95

10 ,83

8400

90972 ,0

3480

37688 ,4

Вентилятор Ц4-70 № 3

1 ,5

0 ,7

1 ,05

8400

8820 ,0

Насос:

сетев ой

30 ,0

0 ,8

24 ,0

4920

118080

исходной воды

7 ,0

0 ,8

5 ,6

8400

47040

дек арбони зиро ванн ой воды

17 ,0

0 ,8

13 ,6

8400

114240

промывочной воды

1 ,5

0 ,7

1 ,05

600

630

перекачки соляного раствора

3 ,0

0 ,8

2 ,4

600

1440

перекачивающий

3 ,0

0 ,8

2 ,4

2600

6240

горячего водоснабжения

7 ,0

0 ,8

5 ,6

8400

47040

подпиточный

4 ,0

0 ,8

3 ,2

8400

26880

питательный

30

0 ,8

24 ,0

8400

201600

Компресс ор

4 ,0

0 ,7

2 ,8

1800

5040

ИТОГО

834370 ,8

2 . Определяем количество электроэнергии на освещ ение по формуле ( 5.16) :

Э осв = 0 ,1 × 12 × 4800 = 5760 кВ т·ч.

3 . Определяем общее количество электроэнергии, потребляемое котельной за год:

Э = 834370 ,8 + 5760 = 840130 ,8 кВ т·ч.

6. ОПРЕД ЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ ДЛЯ ВЫРАБОТКИ ТЕПЛОТЫ

6 .1. Количество вод ы н а коммунальных теплоэнергетически х предприятиях, требуемое для выработки теплоты, слагается из расходов на разовое наполнение систем отоплени я, вентиляции, трубопроводов тепловых сетей, расходов на подпитку системы теплоснабжения, собственные нужды котельной:

V = Vd + V подп + V сн + ,                                                 (6 .1 )

где Vd - объем воды на заполнение тепловой сети, м 3 ;

V подп - объем воды на подпитку системы теплоснабжения, м3;

V сн - объем воды на собственные нужды, м 3 ;

V от i - объем воды на заполнение системы отопления i - го потребителя, м3;

n - количество потребителей.

6 .2 . Объем воды на наполне н ие систем отопления, м3, при соединенных потребителей определяется по показаниям приборов учета, а при их отсутствии по формуле:

,                                                                      (6.2 )

где v - удельный объем воды, м3/ МВт [м3 /(Гкал/ ч)], определяется в зависимости от характеристики системы и расчетного графика температу р по табл. 1 Прил. 5 ;

Q о i - максимальный тепловой поток на отопление i -го потребителя, МВт (Г к ал/ ч);

n - количество систем отопления.

Объем воды в отдельных элементах системы отопления приведен в табл. 2 Прил. 5 .

6 .3 . Объем воды на наполнение местных систем горячего водоснабжения при открытой системе теплоснабжения определяется из расчета 5 ,2 м3/ МВт [6 м3/(Г кал/ ч)] среднечасовой расчетной мощности горячего водоснабжения.

6 .4 . При отсутствии данных о типе нагревательных приборов допускается принимать ориентировочно удельный объем воды на наполнение местных систем отопления здани й по всему объему в размере 25 ,9 м3/ МВт [30 м3/(Гк ал/ ч)] суммарного расчетного часового расхода теплоты на отопление и вентиляцию.

6 .5 . Объем воды для наполнения трубопроводов тепловых сетей, м3, вычисляется в зависимости от их площ ад и сечения и протяженности по формуле:

,                                                           ( 6 .3 )

где vdi - удельный объем воды в трубопроводе i - го диаметра протяженностью 1 м, м3 /м, прини мается по табл. 3 Прил. 5 ;

ldi - протяженность участка тепловой сети i - го диаметра, км;

n - количество учас т ков сети.

Число напол н ений определяется графиком работ по ремонту и испытаниям тепловых сетей.

6 .6 . Общ ий удельный объем воды на заполнение местных систем и наружных тепловых сетей ориентировочно допускается принимать в размере 34,5 - 43,1 м3 /МВт [40 - 50 м3/(Гк ал/ ч)] расхода отпущенной теплоты.

6 .7 . Количество подпит очн ой воды для восполнения потерь теплоносителя в системах тепл опот реблени я и трубопроводах тепловой сети должно соответствовать величинам утечек для закрытой системы теплоснабжения, для открытой системы теплоснаб жени я дополнительно и количеству воды, отобранн ой для нужд горячего водоснабжения.

При эксплуатац и и с учетом возможных колебаний утечки в течение года в зависимости от режимных условий работы системы теплоснабжения норма утечки воды для закрыт ой системы прин имается равной 0 ,0025 /ч от объема воды в т рубопроводах те пловых сетей и непосредственно присоединяемых к ним местных систем отопления и вентиляц ии зданий [ 17].

Расход воды на подпитку, м 3 /ч, составит:

для закрытой системы теплоснабжения

                                                    ( 6 .4 )

где V - объем воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно присоединенных местных с и стем отопления и вентиляции, м3;

для открытой системы теплоснабжения

                                                ( 6 .5 )

где Ghm - среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение, м 3 /ч, определяется по формуле:

                                                      (6 .6 )

где  - норма расхода горячей воды для потребителя в сутки , м3/сутки, определяется по табл. 21 Прил. 1 ;

mi - количество потребителей с нормой расхода горячей воды ;

τi - продолж и тельность действия системы горячего водоснабжения в сутки, ч;

n - количество различных потребителей.

6 .8 . Коли чество воды, потребное для возмещ ения утечки, м3, определяется по формуле:

V подп = G подп Z подп ,                                                          ( 6 .7 )

где: Z подп - про д олжи тельность планируемого периода подпитки с расходом G подп , ч.

6 .9 . Для плановых расчетов количества воды, необходимого для выработки теплоты котельными, работающ ими только на отопление и вентиляцию, можн о пользоваться укруп ненны ми нормативами расхода воды на разовое наполнен ие и подпитку систем отоплени я и наружных тепловых сетей в размере 0,1 - 0 ,12 м3 /ГДж (0 ,4 - 0 ,5 м3/Гк ал) .

6 .10 . Ра сход воды на продувку определяется качеством воды, подаваемой в котел, и в каждом случае должен рассчитываться в соответствии с конкретными условиями . В общ ем случае расход воды на продувку, кг/ч, определяется по формулам:

                                                       ( 6 .8 )

                                             ( 6.9)

                                                        ( 6 .10 )

                                          ( 6.11)

                                           ( 6.12 )

в формулах ( 6.9) - ( 6.12) :

Gk - расход возвращаемого к онд енс ата, кг/ч;

Gd - расход добавля е мой хи мически очищенной воды, кг/ч;

Дп - пар оп ро изводи тельн ост ь котла, кг/ч, принимается и з технической характе ристики или по испытаниям);

Kk , Kd , K п - характеристика (щелочность или сухой остаток) соответственно конденсата , добавляе мой воды и пара, г -экв/кг или г/кг ;

K в - характеристика установленной концентрации в котловой воде, г-экв/кг или г/к г ;

b - кол и чество отсепарирован ного пара в долях от расхода продуваемой воды;

Дпер , Днас - производительность котла соответственно по перегретому и насыщ енному пару, кг/ч;

S пв , S кв , S п - соле с одержан ие и ли щелочность соответственно питательной воды, котловой воды, пара, м г-экв/л, определяется химическим анализом.

Величины Kkb , K п , b - уста н авливаются теплотехн ическими испытаниями котлоаг регат а.

6.11. При отсутствии данных для расчета расход воды на продувку, кг/ч, определяется ориентировочно по формуле:

                                           (6.13)

                                             (6.13а)

где K пр - коэффициент, учитывающий расход тепла на продувку, принимается по табл. 7 Прил. 2 ;

Qok - номинальная производительность котель н ой, МВт/(Гк ал/ ч);

I кв , Iпв - энтальпия соответственно котловой воды при температуре насы щ ения и питательной воды, кДж/кг (ккал/кг ).

Требуемое кол и чество воды на продувку, кг, определяется:

V пр = G пр Z пр ,                                                 ( 6 .14 )

где Z пр - продолжительность продувки, ч.

6.12 . О бщее количество воды на нужды водоп одг ото вки , м3 , определяется по формуле:

                                              ( 6.15 )

г д е V ф i - количество воды , требуемое для i - го фильтра, м3, определяется по табл. 4 , 5 При л. 5 ;

n - коли ч ество одинаковых фильтров;

m - количество процессов взрыхления и регенерации для i - го фи льтра;

р - количество разных фильтров;

V вып - количество воды, вы п ариваемое в деаэраторе (при отсутствии охлади тел я вып ара), м3, определяется по формуле:

V вып = 0,004 G Д Z Д ,                                                  ( 6.16 )

г д е G Д - производительность деаэратора , м3 /ч;

Z Д - продолжительность работ ы деаэратора, ч.

6 .13 . При отсутстви и данн ых общее количест во воды н а во доподг отовку может быть найд ен о по укрупненным дан ным по формуле:

V ВД = v ХВО K вз G ХВО + V вып ,                                          (6 .17 )

где G ХВО - производительность Х В О, т/ч ;

v ХВО - удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т хи мически очищ енной воды, в зависимости от общей жесткости воды принимается по табл. 2 Прил. 2 :

K вз - поправочный коэффициент, принимаемый равным 1 при нали чии бака взрыхления и 1 ,2 при е го отсутствии.

6.14 . Расход воды на хозяйственно- питьевые нужды, м3 /ч, определяется по формуле:

G х = (aqNqKq + aM )/24 ,                                                  ( 6 .18 )

г д е aq - норма расхода воды на одну душевую сетку, принимается 0 ,5 м3 /сутки;

Nq - количество душевых сеток;

Kq - коэффициент использования душевых за 1 ч наиболь шего водопот ребления, определяется практическим путем, при отсутствии данных прини мается равным 0 ,5 ;

a - норма расхода воды на 1 человека в смену, при отсутствии данных принимается равной 0 ,045 м3 /(сут.·ч ел.);

M - ч и сленность работающих в сутки, чел.

Количество воды , расходуемой на хозяйственно- питьевые нужды, м3, определяется по формуле:

Vx = ( aqNqK + aM )Z ,                                                    ( 6 .19 )

где Z - продолжительность п ланируемого периода, сут .

6.15 . При отсутствии данных для расчета ра сход воды на хозяйственно-питьевые нужды котельной (души, умывальники, охлаждение подшипников, вращ ающихся механизмов и пр.) ориентировочно принимается 2 - 3 м3 /сут . на 1 т производительности котлов.

6 .16 . На систему шл ак озо лоуд ал ени я исполь зуют воду после промыв ки фильтров, из душевых и умывальни ков и другую загрязненную на производстве воду. Удель ные количества воды на системы шл ак озо лоу дал ени я, м3/т шлака и золы, приведены в табл. 6 Прил. 5 .

6 .17 . Удельные потери воды на паровое распыливание мазу та принимаются 0 ,3 для напорных форсунок и 0 ,02 - 0 ,03 кг/кг мазута для паро механи чески х форсунок.

6.18 . Количество воды, требуемой на обмывку котлов, кг, определяется по формуле:

g обм = Q обм / C В ( t г - t хв ),                                         (6 .20 )

где Q обм - количество теплоты, затраченное на обмывку котлов, Г Дж (Гк ал ), определяется в соответствии с разделом 3;

t г , t хв - с оответственно температура горячей и исходной воды, °С .

6.19 . Для отопительных котельных при закрытой системе теплоснабжения потребное коли чество воды, м3 , ориентировочно м ожет быть опреде лен о по формуле:

V = g ρ QokKmZ ,                                                       ( 6 .21 )

г де g - удельный расход воды, т/ч·М Вт, принимается по табл. 1 Прил. 5 ;

ρ - плотность воды , т/ м3 , принимается по т абл. 19 Прил. 1;

Qok - т епловая мощность котельной, МВт (Гк ал/ ч);

Km - коэффициент использования максимума нагру з ки ;

Z - продолжительность котельной в планируемом пер и оде, ч.

При открытой системе теплоснабжения к принятому по формуле ( 6.21) значению следует добавить количество воды на горячее водоснабжение за расчетный период , при наличии мокрого золоулавливания и гидрозолоудаления следует учесть и э тот расход.

6.20. Примеры расчетов.

Пример 1 . Опре д елить количество воды, н ео бходи мое для наполнени я и подпитки тепловых сетей и присоединенных к ним систем отопления зданий, получающих тепло от котельной, работающей п о режиму 150 - 70 °С. Система теплоснабжения закрытая.

Годовая выработка теплоты котельной 25122 ГДж (6000 Гкал), расчетный расход теплоты 2 ,984 МВт (2 ,75 Гкал/ ч). Протяженн ость тепловой сети 800 м, из них 200 м диаметром 150 мм и 600 м диаметром 108 мм. Здания оборудованы чуг унными радиаторами высотой 500 мм, температурный график отопления 95 - 70 °С.

Продолжительность отопительного периода 182 сут ., расчетная температ ура наружного воз духа -25 °С , средняя температура наружного воздуха за отопи тельный пери од -3 ,4 °С .

1. Определяем количество воды, требуемое для заполн ения систем отопления по формуле ( 6.2). Предварительно находим удельный объем воды в мест ных сист емах отопления зданий при перепаде температур в системе отопления 95 - 70 ° С по табл. 1 Прил. 5 равным 16 ,8 м3/МВ т:

V пот = 16 ,8 × 2 ,984 = 50 ,131 м3.

2 . Определяем количество воды, требуемое для заполнения наружных теп ловых сетей по формуле ( 6.3), и спользуя данные табл. 3 Прил. 5 :

V сети = 0 ,2 × 17 ,66 + 0 ,6 × 7 ,85 = 8 ,242 м3.

3 . Рассчи таем количество подпито чн ой воды в соответствии с нормой подпитки по формулам ( 6.4) и ( 6.7):

V подп = 0 ,0025 (50 ,131 + 8 ,242 )24 × 182 = 637 ,433 м3.

4 . Находим общее количество воды на заполнение и подпи тку системы т еплоснабжения:

V = 50 ,131 + 8,242 + 637 ,433 = 695 ,806 м3 .

Пр и мер 2 . Определить количество воды на нужды котельной с годовой выработкой тепла 12561 ГД ж (3000 Гкал).

Расчет ведем по укруп н енным данным в соотв етст вии с п. 6.9, п ри нимая уд ельное коли честв о воды в средн ем 0 ,11 м3/Г Дж.

Об щ ее количество воды для годовой в ыработки тепла составит:

V = 0 ,11 × 12561 = 1381 ,71 м3.

Пример 3 . Опред е ли ть годовое количество воды на собстве нные нужды х имв одоочи стки и на выпар деаэратора. Хи мводоочистк а оборуд ована д вумя нат рий -к ати они товым и фильтрами диаметром 1000 мм. Регенераци я фильт ро в производи тся 2 раза в сутки. При взрыхлении фильтров используется от мы вочн ая вода. Производительность деаэратора 153 м3 /ч. Продолжительность работы о тделения водоподг отовки 350 су т.

1 . Находим расход воды на в зрыхляющ ую промывку по табл. 5 Прил. 5 ра в ным 2,1 м3 и на регенерацию фильтра 7 ,3 м3.

2 . Находим требуемое годовое количество воды по формуле ( 6.15) :

V = ( 2,1 + 7 ,3 )2 × 2 × 350 + 0 ,004 × 153 × 350 × 24 = 18300 ,8 м3.

Пример 4 . Определить расход воды за год на бытовые нужды котельной , работающей в три смены в течение 350 дней в году. Численность работающи х в первой смене 8 , во второй - 4 , в третьей - 3 чел. Бытовые помещ ения оборудованы душем с двумя душевыми сетками. Коэффициент использован ия душевых 0 ,5 .

Расчет ведем по формуле ( 6.18):

V = [ 0 ,5 × 2 × 0 ,5 × 3 + 0 ,045 (8 + 4 + 3 )]350 = 761 ,25 м3.

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Таблицы для определения количества потребляемой теплоты

Табли ц а 1

Средняя температура внутреннего воздуха для зданий различного назначения

Наименование здания

Средняя температура внутреннего воздуха ti , °С

Гост и ницы, общ ежития, административные здания

18 - 20

Детские сады, ясли , поликлиники, амбулатории, диспансеры, больницы

20

Высшие и средние специальные заведения, об щ еобразовательные школы, школы-интернаты, лаборатории, предприятия общ ественного питания, клубы, дома культуры

16

Театры , магазины, пожарные депо, прачечные

15

Кинотеатры

14

Га ра жи

10

Б ани

25

Прим еч ание . Средняя температ ур а внутреннего воздуха для здани й принята по данным проектов общественных зданий и учреждений обслуживани я.

Табл иц а 2

Поправочный коэффициент, учитывающий район строительства здания

t о , °С

0

- 5

-10

-15

-20

-25

-30

-35

-40

-45

-50

-55

α

2 ,05

1 ,67

1 ,45

1 ,29

1 ,17

1 ,08

1 ,0

0 ,95

0 ,90

0 ,85

0 ,82

0 ,80

Таблица 3

Удельные отопительные характеристики жилых здани й, построенных до 1930 г.

Объем здания по наружному обмеру V н , м3

Удельная отопительная характеристика здания q о , построенного до 1930 г., Вт/(м3·°С) [ккал/(ч·м3·°С)], для районов с наружной температурой воздуха t о

ниже -30

от -20 до -30

выше -20

500 - 2000

0 ,430 (0 ,370)

0 ,477 (0 ,410 )

0 ,523 (0 ,450 )

2001 - 5000

0 ,326 (0 ,280)

0 ,349 (0 ,300 )

0 ,442 (0 ,380 )

5001 - 10000

0 ,279 (0 ,240)

0 ,308 (0 ,265 )

0 ,331 (0 ,285 )

10001 - 15000

0 ,244 (0 ,210)

0 ,267 (0 ,230 )

0,291 (0 ,250 )

15001 - 25000

0 ,227 (0,195 )

0 ,244 (0 ,210 )

0 ,267 (0 ,230 )

Более 25000

0 ,215 (0 ,185 )

0 ,227 (0,195 )

0 ,250 (0 ,215 )

Таблица 4

Удельная отопительная характерист и ка q о для жилых зданий постро й ки 1930 - 1958 г.г. и после 1958 г.

Объем здания по наружному обмеру Vн , м3

Удельная отопительная характеристика здания q о , Вт/(м3·°С) [ккал/( ч·м3·°С)], для районов с расчетной температурой наружного воздуха tо = -30 °С, постройки

1930 - 1958 г.г.

после 1958 г.

1

2

3

100

0 ,861 (0 ,74 )

1 ,07 (0 ,92 )

200

0 ,768 (0 ,66 )

0 ,954 (0 ,82 )

300

0 ,721 (0 ,62 )

0 ,907 (0 ,78 )

400

0 ,698 (0 ,60 )

0 ,861 (0 ,74 )

500

0 ,675 (0 ,58 )

0 ,826 (0 ,71 )

600

0 ,651 (0 ,56 )

0 ,802 (0 ,69 )

700

0 ,628 (0 ,54 )

0 ,791 (0 ,68 )

800

0 ,616 (0 ,53 )

0 ,779 (0 ,67 )

900

0 ,605 (0 ,52 )

0 ,768 (0 ,66 )

1000

0 ,593 (0 ,51 )

0 ,756 (0 ,65 )

1100

0 ,593 (0 ,50 )

0 ,721 (0 ,62 )

1200

0 ,570 (0 ,49)

0 ,698 (0 ,60 )

1500

0 ,558 (0 ,48 )

0 ,686 (0 ,59 )

1400

0 ,547 (0 ,47 )

0 ,675 (0 ,58 )

1500

0 ,547 (0 ,47 )

0 ,663 (0 ,57 )

1700

0 ,535 (0 ,46 )

0 ,640 (0 ,55 )

2000

0 ,523 (0 ,45 )

0 ,616 (0 ,53 )

2500

0 ,512 (0 ,44 )

0 ,605 (0 ,52 )

3000

0 ,500 (0 ,43 )

0 ,582 (0 ,50 )

3500

0 ,488 (0 ,42 )

0 ,558 (0 ,48 )

4000

0 ,465 (0 ,40 )

0 ,547 (0 ,47 )

4500

0 ,454 (0 ,39 )

0 ,535 (0 ,46 )

5000

0 ,442 (0,38)

0 ,523 (0 ,45 )

6000

0 ,430 (0 ,37 )

0 ,500 (0 ,43 )

7000

0 ,419 (0 ,36 )

0 ,488 (0 ,42 )

8000

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,477 (0 ,41)

9000

0 ,395 (0 ,34 )

0 ,465 (0 ,40 )

10000

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,454 (0 ,39 )

11000

0 ,372 (0 ,32 )

0 ,442 (0 ,38 )

12000

0 ,361 (0 ,31 )

0 ,442 (0 ,38 )

13000

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,430 (0 ,37 )

14000

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,430 (0 ,37 )

15000

0 ,337 (0 ,29)

0 ,430 (0 ,37 )

20000

0 ,326 (0 ,28 )

0 ,430 (0 ,37 )

25000

0 ,326 (0 ,28 )

0 ,430 (0 ,37 )

30000

0 ,326 (0 ,28 )

0 ,430 (0 ,37 )

35000

0 ,326 (0 ,28 )

0 ,407 (0 ,35 )

40000

0 ,314 (0 ,27 )

0 ,407 (0 ,35 )

45000

0 ,314 (0 ,27 )

0 ,395 (0 ,34 )

50000

0 ,302 (0 ,26 )

0 ,395 (0 ,34 )

При м ечание . Для расчетной нару жной температуры, отли чной от t о = -30 °С , при определении удельных отопительных характеристик следует применять поправочный коэффициент α

Табл иц а 5

Удельная отопительная характеристика q о ж и лых зданий по типовым проектам

Тип здания

Расчетная температура наружного воздуха tо, °С

Объем здания Vн, м3

Теплопотери, Вт (ккал/ч)

Удельная отопительная характеристика qо , Вт/(м3·°С) [ккал/( ч·м3·°С)]

1

2

3

4

5

П 43/16

-26

24951

514743 (442600 )

0 ,469 (0 ,403 )

П 42/16

-26

28676

576336 (495560 )

0 ,457 (0 ,393)

П 30 -6/12

-26

22423

333130 (286440 )

0 ,337 (0 ,290 )

П 30 -5/12

-26

33616

496752 (427130 )

0 ,336 (0 ,289 )

П 30 -4/12

-26

22373

327245 (281380 )

0 ,333 (0 ,286 )

П 30 -3/12

-26

33552

490867 (422070 )

0 ,333 (0 ,286)

П 30 -2/12

-26

33603

496752 (427130 )

0 ,336 (0 ,289 )

П 30 -1 /12

-26

22426

333130 (286440 )

0 ,337 (0 ,290)

И-700Л

-25

49665

915886 (787520 )

0 ,429 (0 ,369 )

П 46 -2/12 в

-26

18373

150609 (129500 )

0 ,186 (0,160 )

П 55 -4/12

-25

8422

190732 (164000)

0 ,527 (0 ,453)

П 55 -2 /12

-25

12279

264001 (227000 )

0 ,500 (0 ,430)

П 44 -1 /16

-25

14600

232716 (200100 )

0 ,371 (0 ,319)

П 44-4/6

-26

15820

300054 (258000 )

0 ,441 (0 ,379 )

1605АМ -04/120

-25

36149

627429 (539500)

0 ,404 (0 ,347)

П 3/16

-26

33710

483529 (415760 )

0 ,326 (0 ,280 )

П 31 /12

-26

45430

707441 (608290 )

0 ,354 (0 ,304 )

П 47/12

-26

36547

560566 (482000 )

0 ,349 (0 ,300 )

П -68 -01 /160 -2/78

-25

22828

393094 (338000 )

0 ,400 (0 ,344 )

Таблица 6

У д ельные тепловые характеристики для отопления q о и вентиляции qv для общественных зданий

Наименование здания

Объем здания по наружному обмеру Vн , тыс. м3

Удельная тепловая характеристика общественных зданий при tо = -30 °С

Вт/(м3·°С) [ккал/( ч·м3·°С)]

для отопления qо

для вентиляции qv

1

2

3

4

Административные здания

До 5

5 ,01 - 10

10 ,01 - 15

Более 15

0 ,500 (0 ,43 )

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,372 (0 ,32 )

0 ,105 (0 ,09 )

0 ,093 (0 ,08 )

0 ,081 (0 ,07 )

0 ,186 (0 ,16 )

Клубы

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,430 (0 ,37 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,291 (0 ,25 )

0 ,267 (0 ,23 )

0 ,233 (0 ,20 )

Кинотеатры

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,419 (0 ,36 )

0 ,372 (0 ,32 )

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,500 (0 ,43)

0 ,454 (0 ,39 )

0 ,442 (0 ,38)

Театры

До 10

10 ,01 - 15

15 ,01 - 20

20 ,01 - 30

Более 30

0 ,337 (0 ,29 )

0 ,314 (0 ,27 )

0 ,256 (0 ,22 )

0 ,233 (0 ,20 )

0 ,209 (0 ,18 )

0 ,447 (0 ,41)

0 ,465 (0 ,40 )

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,419 (0 ,36)

0 ,395 (0 ,34 )

Универмаги, универсамы, магази ны

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,361 (0 ,31 )

0 ,093 (0 ,08 )

0 ,314 (0 ,27)

Детски е сады и ясли

До 5

Более 5

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,395 (0 ,34 )

0 ,128 (0 ,11 )

0 ,116 (0 ,10)

Школы

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,454 (0 ,39 )

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,105 (0 ,09)

0 ,093 (0 ,08)

0 ,08 (0 ,07 )

Лабораторные корпуса

До 5

5 ,0 - 10

Более 10

0 ,430 (0 ,37 )

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,384 (0 ,33 )

1 ,163 (1 ,0 )

1 ,105 (0 ,95 )

1,047 (0 ,90)

Высши е учебные завед ения, технику мы, колледжи

До 10

10 ,01 - 15

15 ,0 - 20

Более 20

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,279 (0 ,24 )

-

0 ,116 (0 ,10 )

0 ,093 (0 ,08 )

0 ,093 (0 ,08 )

Поли клини ки, амбулатории, диспансеры

До 5

5 ,01 - 10

10 ,01 - 15

Более 15

0 ,465 (0 ,40 )

0 ,419 (0 ,36 )

0 ,372 (0 ,32 )

0 ,349 (0 ,30 )

-

0 ,291 (0 ,25)

0 ,267 (0 ,23)

0 ,256 (0 ,22 )

Больни цы

До 5

5 ,01 - 10

10 ,01 - 15

Более 15

0 ,465 (0 ,40 )

0 ,419 (0 ,36 )

0 ,372 (0 ,32 )

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,337 (0 ,29)

0 ,326 (0 ,28 )

0 ,302 (0 ,26 )

0 ,291 (0 ,26)

Ба н и

До 5

5 ,01 - 10

Более

0 ,326 (0,28 )

0,291 (0,25 )

0,267 (0 ,23 )

1 ,163 (1 ,0 )

1 ,105 (0 ,95 )

1 ,047 (0 ,90 )

Прачечные

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,361 (0 ,31 )

0 ,930 (0 ,80 )

0 ,907 (0 ,78 )

0 ,872 (0 ,75 )

Гости н ицы

До 5

5 ,01 - 10

10 ,01 - 15

Более 15

0 ,500 (0 ,43 )

0 ,442 (0 ,38 )

0 ,407 (0 ,45 )

0 ,372 (0 ,32 )

0,377 (0 ,32 )

0 ,335 (0,29 )

0,293 (0,25 )

0 ,754 (0 ,65 )

Предпр и ятия общ еств енного пи та ни я, фабрики -ку хни , р естораны, кафе

До 5

5 ,01 - 10

Более 10

0 ,407 (0 ,35 )

0 ,384 (0 ,33 )

0 ,349 (0 ,30 )

0 ,814 (0 ,70 )

0 ,756 (0 ,65 )

0 ,698 (0 ,60 )

Пожарные депо

До 2

2 ,01 - 5

Более 5

0 ,558 (0 ,48 )

0 ,535 (0 ,46 )

0 ,523 (0 ,45 )

0 ,163 (0 ,14 )

0 ,105 (0 ,09 )

0 ,105 (0 ,09 )

Гараж и

До 2

2 ,01 - 3

3 ,01 - 5

Более 5

0 ,814 (0 ,70 )

0 ,698 (0 ,60 )

0 ,640 (0 ,55 )

0 ,582 (0 ,50 )

-

-

0 ,814 (0 ,70 )

0 ,756 (0 ,65 )

Примечание . Для дру ги х расчетных температур наружного в оздуха t о при определен и и удельной отопительной характери стики q о следует применять поправочный коэффициент α , значения которого приведены в табл.

Таблица 7

Удельные тепловые характеристики для отопления q о и вентиляции qv для производственных зданий

Наименование здания

Объем здания по наружному обмеру, тыс. м3

Удельная тепловая характеристика производственного здания q о при t о = -30 °С, Вт/(м3·°С ) [ккал/(ч·м3·°С)]

для отопления q о

для вентиляции qv

1

2

3

4

Цеха:

10 - 15

0 ,35 - 0 ,29 (0 ,3 - 0,25 )

1 ,38 - 1 ,16 (1 ,1 - 1 ,0 )

ч угунол итейный

50 - 100

0 ,29 - 0,26 (0,25 - 0,22 )

1,16 - 1 ,05 (1,0 - 0 ,9 )

100 - 150

0 ,26 - 0,21 (0,22 - 0 ,18 )

1 ,05 - 0 ,93 (0 ,9 - 0 ,8 )

меднолитейный

5 - 10

0 ,47 - 0 ,41 (0 ,40 - 0 ,35 )

2,91 - 2 ,33 (2 ,5 - 2 ,0 )

10 - 20

0 ,41 - 0 ,29 (0 ,36 - 0 ,25 )

2,33 - 1 , 74 (2 ,0 - 1 ,5 )

20 - 30

0 ,29 - 0,23 (0,25 - 0,20 )

1 ,74 - 1 ,40 (1 ,5 - 12 )

термический

До 10

0 ,47 - 0 ,35 (0 ,40 - 0 ,30 )

1 ,51 - 1 ,40 (1 ,3 - 12 )

10 - 30

0 ,35 - 0,29 (0 ,30 - 0,25 )

1 ,40 - 1 ,16 (1,2 - 1 ,0 )

30 - 75

0 ,29 - 0,23 (0,25 - 0,20 )

1 ,16 - 0 ,70 (1 ,0 - 0 ,6 )

кузнечный

До 10

0 ,47 - 0 ,35 (0 ,40 - 0 ,30 )

0 ,81 - 0 ,70 (0 ,7 - 0,6)

10 - 50

0 ,35 - 0 ,29 (0 ,30 - 0 ,25 )

0 ,70 - 0 ,58 (0 ,6 - 0 ,5 )

50 - 100

0 ,29 - 0 ,17 (0 ,25 - 0 ,15 )

0 ,58 - 0 ,35 (0 ,5 - 0 ,3 )

механосборочный , механический, слесарное отделени е

5 - 10

10 - 15

0 ,64 - 0 ,52 (0 ,40 - 0 ,30 )

0 ,52 - 0 ,47 (0 ,45 - 0 ,40 )

0 ,47 - 0 ,29 (0 ,4 - 0 ,25 )

0 ,29 - 0 ,17 (0 ,25 - 0 ,15)

50 - 100

0 ,47 - 0 ,44 (0 ,40 - 0 ,36 )

0 ,17 - 0 ,14 (0 ,15 - 0 ,12 )

инструментального

деревообделочный

До 5

0 ,70 - 0 ,64 (0 ,60 - 0 ,55 )

0 ,70 - 0 ,58 (0 ,6 - 0 ,5 )

5 - 10

0 ,64 - 0 ,62 (0 ,56 - 0 ,45 )

0 ,58 - 0 ,52 (0 ,5 - 0 ,45 )

10 - 50

0 ,52 - 0 ,47 (0 ,45 - 0 ,4 )

0 ,52 - 0 ,47 (0 ,45 - 0 ,4 )

ме т аллических конструкций

50 - 100

0 ,44 - 0 ,41 (0 ,38 - 0 ,45 )

0 ,62 - 0 ,52 (0 ,53 - 0 ,45)

100 - 150

0 ,41 - 0 ,35 (0 ,35 - 0 ,30 )

0 ,52 - 0 ,41 (0 ,45 - 0 ,35 )

покрытий (гальванических и др.)

До 2

0 ,76 - 0 ,70 (0 ,66 - 0 ,60 )

5 ,82 - 4 ,65 (5,0 - 4 ,0)

2 - 5

0 ,70 - 0 ,64 (0 ,60 - 0 ,55 )

4 ,65 - 3 ,49 (4 ,0 - 3 ,0 )

5 - 10

0 ,70 - 0 ,58 (0 ,65 - 0 ,60 )

3 ,49 - 2 ,33 (3 ,0 - 2 ,0 )

ремонтный

5 - 10

0 ,70 - 0 ,58 (0 ,65 - 0 ,60 )

0 ,23 - 0 ,17 (0 ,2 - 0 ,15 )

0 ,58 - 0 ,52 (0 ,50 - 0 ,45 )

0 ,17 - 0 ,12 (0 ,15 - 0 ,1 )

кот е льный

100 - 200

0 ,29 (0 ,25 )

0 ,70 (0 ,60 )

Кот е льные ( отопительные и паровые )

2 - 5

0 ,12 (0 ,10 )

0 ,58 - 0 ,35 (0 ,5 - 0 ,3 )

5 - 10

0 ,12 (0 ,10 )

0 ,58 - 0 ,35 (0 ,5 - 0 ,3 )

10 - 20

0 ,09 (0 ,08 )

0 ,47 - 0 ,23 (0 ,4 - 0 ,2 )

Мастерск и е

5 - 10

0 ,58 (0 ,50 )

0 ,58 (0 ,50 )

10 - 15

0 ,47 (0 ,40 )

0 ,35 (0 ,30)

15 - 20

0 ,41 (0 ,35 )

0 ,29 (0 ,25)

20 - 30

0 ,35 (0 ,30 )

0 ,23 (0 ,20)

Насосные

До 0 . 5

1 ,22 (1 ,05 )

-

0 ,5 - 1

1 ,16 (1 ,0 )

-

1 - 2

0 ,70 (0 ,60 )

-

2 - 3

0 ,58 (0 ,50 )

-

Компрессорные

До 0 ,5

0 ,81 - 2 ,33 (0 ,70 - 2 ,0 )

-

0 ,5 - 1

0 ,70 - 0 ,81 (0 ,60 - 0 ,70 )

-

1 - 2

0 ,52 - 0 ,70 (0 ,45 - 0 ,60 )

-

2 - 5

0 ,47 - 0 ,52 (0 ,40 - 0 ,45 )

-

5 - 10

0 ,41 - 0 ,47 (0 ,35 - 0 ,40 )

-

Газогенераторные

5 - 10

0 ,116 (0 ,1 )

2 ,09 (1,8 )

Регене р ация масел

2 - 3

0 ,35 - 0 ,87 (0 ,3 - 0 ,75 )

0 ,58 - 0 ,70 (0 ,5 - 0,6)

Склады х и микатов, красок и т.п.

До

0 ,99 - 0 ,87 (0 ,85 - 0 ,75 )

-

1 - 2

0 ,87 - 0 ,76 (0 ,75 - 0 ,65 )

-

2 - 5

0 ,76 - 0 ,67 (0 ,65 - 0 ,58 )

0 ,76 - 0 ,67 (0 ,65 - 0,58)

Склады моделей и главные магазины

1 - 2

0 ,93 - 0 ,81 (0 ,8 - 0 ,7 )

-

2 - 5

0 ,81 - 0 ,7 (0 ,7 - 0 ,6 )

-

5 - 10

0 ,7 - 0 ,52 (0 ,6 - 0 ,45 )

-

Бытовые и адми нист рати вно-всп ом огатель ны е помещ ения

0 ,5 - 1

0 ,70 - 0 ,52 (0 ,60 - 0 ,45 )

-

1 - 2

0 ,53 - 0 ,47 (0 ,45 - 0 ,40 )

-

2 - 5

0 ,47 - 0 ,38 (0 ,40 - 0 ,33 )

0 ,16 - 0 ,14 (0 ,14 - 0 ,12 )

5 - 10

0 ,38 - 0 ,35 (0 ,33 - 0 ,30 )

0 ,14 - 0 ,13 (0 ,12 - 0 ,11 )

10 - 20

0 ,35 - 0 ,29 (0 ,30 - 0 ,25 )

0 ,13 - 0 ,12 (0 ,11 - 0 ,10 )

Проходные

До 0 ,5

1 ,51 - 1 ,40 (0 ,30 - 1 ,20 )

-

0 ,5 - 2

1 ,40 - 0 ,81 (1 ,20 - 0 ,7 )

-

2 - 5

0 ,81 - 0 ,64 (0 ,70 - 0 ,55 )

0 ,17 - 0 ,12 (0 ,15 - 0 ,1 )

Казармы и помещения

5 - 10

0 ,44 - 0 ,38 (0 ,38 - 0 ,33 )

-

ВОХР

10 - 15

0 ,38 - 0 ,36 (0 ,33 - 0 ,31 )

-

П риме чание . Для други х расчетных температу р наружного воздуха t о при определени и удельной отопи тельной характери стики qо следу ет применять поправочный коэффи ци ент α, значения которого приведены в табл. 2 .

Табли ца 8

Теплоотдача изолированных теплопроводов в подвалах и технических подпольях здан и й (п ри коэ ффи циенте эффекти вности и золяц ии 0 ,75 ) [ 12]

t - tо, °С

Теплоотдача 1 м изолированной трубы, Вт/м (ккал/ч·м), при диаметре условного прохода, мм

15

20

25

32

40

50

65

80

100

125

150

200

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

50

13

11 ,2

16

13 ,8

20

17 ,2

24

20 ,6

27

23 ,2

33

28 ,4

40

34 ,4

45

38,7

53

45 ,6

65

55 ,9

76

65 ,4

105

90 ,3

55

15

12 ,9

18

15 ,5

22

18 ,9

27

23,2

30

25 ,8

36

31 ,0

45

38 ,7

51

43 ,9

60

51 ,6

73

62 ,8

86

74 ,0

118

101 ,5

60

16

13 ,8

20

17 ,2

24

20 ,6

30

25 ,8

34

29 ,2

41

35 ,3

50

43 ,0

57

49 ,0

67

57 ,6

88

75 ,7

96

82 ,6

132

113 ,5

65

18

15 ,5

22

18,9

27

23 ,2

34

29 ,2

37

31 ,8

45

38 ,7

55

47,3

63

54 ,2

75

64 ,6

91

78 ,3

106

91 ,2

146

125 ,6

70

20

17,2

24

20 ,6

30

25 ,8

36

31 ,0

41

35 ,3

50

43 ,0

60

51 ,6

69

59 ,3

83

71 ,4

100

86 ,0

116

99 ,8

160

137 ,6

75

22

18, 9

27

23 ,2

33

28 ,4

40

34 ,4

44

37 ,8

55

47 ,3

65

55 ,9

75

64 ,5

90

77 ,4

109

93 ,7

127

109, 2

175

150 ,5

80

24

20 ,6

29

24 ,9

35

30 ,1

43

37 ,0

48

41 ,3

59

50 ,7

71

70 ,1

81

69 ,7

98

84 ,3

119

102,3

137

117 ,8

189

162 ,5

85

26

22 ,4

31

26 ,7

38

32 ,7

47

40 ,4

52

44 ,7

63

54 ,2

77

66 ,2

88

75 ,7

106

91 ,2

128

110 ,1

148

127 ,3

204

175 ,4

90

28

24 ,1

34

29 ,2

41

35 ,3

50

43 ,0

56

48 ,2

67

57 ,6

83

71 ,4

95

81 ,7

113

97 ,2

137

117 ,8

159

136 ,7

219

188 ,3

95

30

25 ,8

36

31 ,0

44

37 ,8

53

45 ,6

60

51 ,6

72

61 ,9

89

76 ,5

101

86 ,9

121

104 ,1

147

126 ,4

170

146,2

234

201,2

100

32

27 ,5

38

32 ,7

47

40 ,4

57

49 ,0

64

55 ,0

77

66 ,2

95

81 ,7

108

92 ,9

129

110 ,9

156

134 ,2

181

155 ,7

250

215 ,0

105

34

29 ,2

41

35,3

50

43 ,0

61

52 ,5

68

58 ,5

82

70 ,5

101

86 ,9

115

98 ,0

137

117 ,8

166

142 ,8

193

166 ,0

266

228 ,8

110

36

31 ,0

44

37 ,8

52

44 ,7

65

55,9

72

61 ,9

87

74 ,8

108

92 ,9

122

104 ,9

145

124 ,7

176

151 ,4

205

176 ,3

282

242 ,5

115

38

317

40

40 ,4

55

47 ,3

69

59 ,3

76

65 ,4

92

79 ,1

114

98 ,0

129

110 ,9

154

132 ,4

186

160 ,0

217

186 ,6

299

257 ,1

120

40

34 ,4

49

42 ,1

58

49 ,9

72

61 ,9

80

68 ,8

98

84 ,3

120

103 ,2

136

117 ,0

163

140 ,2

197

169 ,4

229

196 ,9

315

270 ,9

125

42

36 ,1

51

43 ,9

61

52 ,5

76

65 ,4

84

72 ,2

103

88 ,6

127

109 ,2

144

123 ,8

171

147 ,1

207

178 ,0

241

207 ,3

332

285 ,5

130

44

37 ,8

53

45,6

64

55 ,0

80

68 ,8

88

75 ,7

108

92 ,9

133

114 ,4

151

129 ,9

180

154 ,8

217

186 ,6

253

217 ,6

348

299 ,3

135

47

40 ,4

56

48 ,2

67

57 ,6

84

72 ,2

93

80 ,8

113

97 ,2

140

120 ,4

158

135 ,9

189

162 ,5

228

196,1

265

227 ,9

365

313 ,9

140

49

42 ,1

59

50 ,7

71

61 ,1

87

74 ,8

98

84 ,3

119

102 ,3

145

124 ,7

165

141 ,9

198

170 ,3

238

204 ,7

278

239 ,1

Таблица 9

Понижаю щ ий коэффици ент на теплоотдачу стальных электросварных п рям ошовны х труб K

Условный диаметр, мм

10

15

20

25

32

40

50

Коэфф иц иент K

0 ,82

0 ,85

0 ,93

0 ,9

0 ,9

0 ,94

0 ,95

Таблица 10

Коэффициенты теплоотдачи для поверхностей α в и αн [ 5 ]

Внутренняя поверхность ограждающих конструкций

Коэффициент теплоотдачи αв, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)]

Наружная поверхность ограждающих конструкций

Коэффициент теплоотдачи αн, Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)]

1

2

3

4

1. Стен, полов, гладких потолков, потолков с в ыступающими ребрам и при отношении в ысоты h ребер к расстояни ю a между гранями соседних ребер h / a ≤ 0 ,3

8 ,7 (7 ,5 )

1. Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами и над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строи тельно-климатической зоне

23 (19 ,8 )

2 . Потол ков с выступ ающи ми ребрами при отношении h/ a 0 ,3

7 ,6 (6 ,5 )

2 . Перекрытий над холодными подвалами, сообщающ ими ся с наружным воздухом: перекрытий над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строи тельно-климатической зон е

17 (14 ,6 )

3 . Зенитных фонарей

9 ,9 (8 ,5 )

3 . Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах, а также наружных стен с воздушной прослойкой, вентилируемой наружн ым воздухом

12 (10 ,3 )

4 . Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенных выше уровня земли, и над неот апли ваемыми техническими подпольями, расположенными ни же уро вн я земли

6 (5 ,2 )

Таблиц а 11

Поправочный коэффициент B

Продолжительность нахождения в помещении материала, изделий, одежды и транспортных средств

Значения коэффициента B

для несыпучих материалов и транспорта

для сыпучих материалов

для одежды

Для первого часа

0 ,5

0 ,4

0 ,35

Для второго часа

0 ,3

0 ,25

0 ,2

Для трет ь его часа

0 ,2

0 ,15

0 ,12

Таблица 12

Значения коэфф и циентов затенения светового проема ψ F и ψs и относительного прон и кания солнечной радиации k F и k s соответственно окон и зенитных фонарей

№ пп.

Заполнение светового проема

Значение коэффициентов ψ F , ψs , k F , k s

в деревянных или пластмассовых переплетах

в металлических переплетах

ψ F и ψs

k F и k s

ψ F и ψs

k F и k s

1

Двуслойное остекление с те пл оот раж ающим покрытием на внутрен нем стекле:

· двухсло й ные ст екл опакеты в одинарных переплетах

0 ,80

0 ,57

0 ,90

0 ,57

· двойное остекление в спаренных перепле та х

0 ,75

0 ,57

0 ,85

0 ,57

· двойное остеклен и е в раздельных переплетах

0 ,65

0 ,57

0 ,80

0 ,57

2

Тройное остекление в раздельно - спаренных переплетах

0 ,5

0 ,83

0 ,7

0 ,83

3

Двухслойные ст екл опак еты и одинарное остекление в раздельных пер еплетах

0 ,75

0 ,83

-

-

Таблица 13

Теплоотдача открыто проложенных трубопроводов с и стем водяного отопления q ( вертикальных - верхняя, горизон т альных - нижняя строка)

t - t о , °С

Условный диаметр, мм

Теплоотдача 1 м трубы q , Вт/м, при t - t о, °С, через 1 °С

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

30

10

15

22

16

23

17

23

17

24

18

25

18

26

20

28

21

28

21

29

22

30

15

20

26

21

28

21

29

22

30

23

31

24

32

24

34

25

35

26

36

28

37

20

23

32

24

34

25

35

26

36

28

38

29

39

31

41

32

42

34

43

35

44

25

31

39

32

41

34

43

35

44

36

45

37

47

38

49

41

51

42

52

43

53

32

39

47

41

50

43

52

44

54

45

56

47

58

50

60

51

63

52

64

54

67

40

51

53

53

56

56

58

58

60

60

63

63

65

65

67

67

69

69

72

72

74

50

56

65

58

67

60

69

63

73

65

77

67

78

69

81

72

84

74

87

77

90

40

10

22

31

23

32

24

32

24

34

25

35

25

36

27

37

28

38

28

39

29

41

15

28

38

30

39

30

41

31

42

32

43

34

44

34

44

35

46

36

47

37

49

20

36

43

37

47

38

50

39

52

41

53

42

55

43

57

44

58

45

59

46

60

25

44

57

46

59

47

63

49

65

51

66

52

68

53

71

55

72

56

74

58

75

32

56

74

58

77

60

79

61

81

64

84

65

86

67

89

68

92

71

94

73

96

40

64

77

66

79

68

80

70

84

72

86

74

88

77

89

78

92

80

94

82

97

50

79

93

82

95

85

99

87

101

88

105

93

107

95

110

97

113

100

115

103

118

50

10

30

41

30

42

31

32

32

44

32

45

34

46

35

47

35

49

36

50

37

50

15

38

50

38

51

39

52

41

53

41

56

43

57

44

58

44

59

45

60

46

61

20

47

63

49

61

50

64

51

65

52

66

53

68

54

70

56

71

57

73

58

74

25

59

73

60

74

62

76

64

79

65

80

67

82

68

85

70

86

72

88

73

91

32

74

91

76

92

78

94

80

96

82

99

84

101

86

103

88

106

91

108

92

112

40

85

100

86

102

88

106

91

108

93

110

96

113

97

116

99

118

101

121

103

124

50

106

122

108

125

111

129

114

132

117

135

120

138

123

141

125

144

128

148

131

151

60

10

38

52

38

52

39

53

41

54

42

56

42

57

43

58

44

59

44

60

45

62

15

47

63

49

65

50

66

51

67

52

69

53

70

55

71

55

73

56

74

57

75

20

59

77

61

79

63

80

64

81

65

83

66

85

67

86

68

88

70

89

72

92

25

74

92

76

94

78

96

79

98

81

100

83

102

85

104

86

106

88

108

89

110

32

94

114

96

115

98

118

100

121

102

123

105

125

106

128

108

130

110

132

113

135

40

107

127

109

29

111

132

114

135

116

137

119

141

121

143

123

145

125

149

128

151

50

134

155

137

157

141

160

143

164

146

167

149

171

152

174

156

177

158

182

162

185

70

10

46

63

48

64

49

65

49

66

50

67

51

68

52

70

52

71

53

73

55

73

15

59

77

60

79

61

80

63

81

64

82

65

84

66

86

67

87

68

89

70

91

20

74

93

75

95

77

96

78

97

80

100

81

102

83

103

84

105

86

107

87

108

25

93

113

94

114

96

116

97

118

100

121

101

123

103

125

107

128

107

128

109

131

32

117

138

119

141

1 21

143

123

145

125

148

128

151

130

153

133

156

135

159

137

162

40

132

155

135

157

137

160

140

163

143

166

145

168

148

172

151

174

152

178

154

180

50

165

187

167

191

171

194

174

198

178

202

180

205

185

208

187

213

191

215

194

218

80

10

56

75

57

75

58

78

58

79

59

80

60

81

61

82

63

84

64

85

65

86

15

71

92

72

93

73

94

74

96

75

98

77

100

78

101

79

101

81

102

81

105

20

88

109

89

111

92

114

93

115

94

117

96

120

98

121

99

123

101

125

102

127

25

110

134

113

136

114

138

116

141

119

143

120

145

122

146

124

149

125

151

128

153

32

139

164

142

166

144

170

146

172

149

174

151

178

153

180

156

182

158

186

162

188

40

158

184

160

186

165

189

166

192

169

195

173

198

174

201

177

204

180

208

182

210

50

196

223

200

227

203

230

207

235

210

238

214

242

217

246

221

250

224

253

228

257

90

10

65

87

66

88

67

91

68

91

70

93

71

93

72

95

72

96

73

97

74

99

15

82

107

84

108

86

110

87

112

88

114

89

115

91

117

92

119

93

120

94

122

20

103

128

106

131

107

132

108

135

110

137

112

138

114

141

115

143

116

144

118

146

25

130

156

131

158

134

160

136

163

137

164

138

167

139

170

142

172

146

175

148

177

32

164

191

166

194

168

196

172

200

173

201

175

204

179

208

181

212

184

214

186

216

40

186

214

188

217

190

220

194

223

196

227

200

229

202

232

206

236

208

238

212

242

50

231

260

235

265

238

270

243

272

246

275

250

280

253

284

257

288

260

293

264

296

100

10

75

101

77

102

78

103

79

105

80

106

81

107

82

108

83

110

84

112

85

113

15

95

122

97

124

99

126

100

128

100

129

101

131

102

134

103

135

105

136

106

138

20

120

149

122

152

123

155

124

156

127

158

129

159

130

162

132

164

134

166

136

169

25

149

180

150

182

152

186

154

188

157

191

159

194

162

195

164

199

166

200

167

203

32

188

222

191

224

193

228

196

231

199

235

202

237

204

239

206

243

209

246

212

250

40

214

246

217

250

220

253

223

257

227

260

230

265

233

267

236

271

239

274

242

278

50

268

300

272

305

275

309

279

314

284

318

287

322

292

327

295

330

299

335

303

339

110

10

86

113

87

115

88

116

89

118

90

119

91

120

93

122

94

124

95

125

96

126

15

108

139

109

140

110

142

111

144

113

145

115

147

116

149

117

151

118

153

120

154

20

136

169

137

171

139

173

140

175

142

177

144

180

146

182

148

184

150

187

152

189

25

169

205

172

208

174

211

176

214

178

216

180

219

182

221

184

224

187

227

189

230

32

207

244

210

246

212

251

216

254

218

258

222

260

224

262

226

266

229

269

232

274

40

235

271

239

275

242

278

245

282

249

286

253

291

256

293

259

297

262

300

265

304

50

295

330

299

335

302

339

306

345

312

349

315

354

321

359

324

362

327

368

330

370

120

10

98

128

99

130

100

131

101

133

102

135

104

136

105

138

106

140

107

141

108

143

15

122

156

123

158

124

160

126

162

128

164

129

166

130

168

132

170

134

172

135

173

20

154

191

156

193

157

195

159

198

160

200

162

202

164

205

166

207

168

209

170

212

25

192

233

194

235

197

238

199

241

201

244

204

247

206

249

208

252

211

255

213

257

32

226

266

229

269

231

273

234

276

237

280

240

282

242

284

244

288

247

291

251

295

40

257

295

260

300

263

302

266

307

270

310

274

315

277

317

280

321

283

325

286

329

50

321

360

326

366

329

369

333

375

338

379

341

383

347

388

350

391

354

397

358

401

130

10

97

131

100

132

101

133

102

135

103

136

104

137

105

138

106

141

107

143

108

144

15

123

159

125

160

128

163

129

165

129

166

130

168

130

171

132

173

134

174

135

176

20

156

194

158

197

159

200

160

201

163

203

166

204

167

208

169

210

171

212

173

215

25

194

234

194

236

197

241

200

242

202

246

204

249

208

250

210

255

212

256

213

259

32

244

289

248

290

249

295

253

298

256

303

259

304

261

306

264

311

367

314

220

319

40

278

320

281

324

284

327

288

331

292

334

295

340

300

342

302

347

305

350

308

354

50

348

390

352

395

355

400

360

405

365

409

369

414

374

419

378

422

382

428

386

432

Примечание . Теплоотдача труб принята: при dу до 50 мм включительно для тру б ле гких и обыкновенных; при dу свыше 50 мм - для труб стальных электросварных прям ошовны х.

Табли ц а 14

Коэфф и ци енты теплопередачи отопительных приборов Kp

Тип нагревательных приборов

Коэффициент теплопередачи отопительного прибора Kp , Вт/(м2·°С) [ккал/(ч·м2·°С)] при температурном напоре прибора, °С

50 - 60

60 - 70

70 - 80

80 - 100

1

2

3

4

5

Радиаторы чугунные:

средние

8 ,1 (7 ,0 )

8 ,7 (7 ,5 )

9 ,3 (8 ,0 )

9 ,9 (8 ,5 )

высокие

7 ,2 (6 ,2)

7 ,4 (6 ,4 )

7 ,7 (6 ,6 )

7 ,9 (6 ,8 )

Радиаторы стальные:

панельные

9 ,9 (8 ,5 )

10 ,5 (9 ,0 )

11 ,3 (9 ,5 )

11 ,6 (10 ,0 )

лист от ру бны е

6 ,4 (5 ,5 )

7 ,7 (6 ,0 )

7 ,6 (6 ,5 )

8,1 (7 ,0 )

Трубы чугунные ребристы е:

в один ряд

5 ,2 (4 ,5 )

5 ,3 (4 ,6 )

5 ,6 (4 ,8 )

5 ,7 (4 ,9 )

в два ряда

4 ,8 (4 ,1 )

4 ,9 (42 )

5 ,0 (4 ,3 )

5 ,1 (4 ,4 )

в три ряда и более

4 ,2 (3 ,6 )

4 ,3 (3 ,7)

4 ,4 (3 ,8 )

4 ,4 (3,9)

Регистры и з стальных труб:

в одну нитку, Dу ≤ 40 мм

13 ,4 (11 ,5 )

14 ,0 (12 ,0 )

14 ,5 (12 ,5 )

14 ,5 (12 ,5 )

то ж е, Dу = 50 - 100 м м

11 ,6 (10 ,0 )

12 ,2 (10 ,5 )

12 ,8 (11 ,0 )

13 ,4 (11 ,5 )

то же, Dу ≥ 125 мм

11 ,6 (10 ,0 )

12 ,2 (10 ,5 )

12 ,2 (10 ,5 )

12 ,2 (10 ,5 )

Реги стры из стальных труб:

11 ,6 (10 ,0 )

12 ,8 (11 ,0 )

13 ,4 (11 ,5 )

13 ,4 (11 ,5 )

в две и более ниток Dу ≤ 40 мм

9 ,3 (8 ,0 )

10 ,5 (9 ,0 )

10 ,5 (9 ,0 )

10 ,5 (9 ,0 )

то же, Dу ≥ 50 мм

Конвекторы без кожуха (типа КП , «Прогресс», «Акк орд» и др. )

4 ,8 (4 ,1 )

4 ,9 (4 ,2 )

5 ,0 (4 ,3 )

5 ,1 (4 ,4 )

Конвекторы с кожухом ти па:

4 ,8 (4 ,1 )

4 ,9 (4 ,2 )

5 ,0 (4 ,3 )

5 ,1 (4 ,4 )

«Универсал»

4 ,7 (4 ,0 )

5 ,8 (5 ,0)

6 ,5 (5 ,6 )

7 ,8 (6 ,7 )

« Комф орт»

Биметаллический прибор «Коралл»

5 ,9 (5 ,1 )

6 ,5 (5 ,6 )

7 ,2 (6 ,2 )

8 ,6 (7 ,4 )

Табли ц а 15

Удельный ра с ход теплоносителя на отопление g о при за в исимой схеме при соединения си сте м отопления к тепловой сети

Удельный расход теплоносителя gо, кг/Вт [кг/(ккал/ч)], при расчетной разности температуры теплоносителя ∆ τГ = τ1 - τ2, °С

95 - 70

105 - 70

120 - 70

130 - 70

150 - 70

0 ,0344

0 ,040

0 ,02457

0 ,02857

0 ,0172

0 ,020

0 ,0143

0 ,0167

0 ,01075

0 ,0125

Табли ц а 16

Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в поме щ ениях жилых зданий [ 1]

Помещение

Расчетная температура воздуха в холодный период года, °С

Кратность воздухообмена или количество удаляемого воздуха из помещения

Приток

Вытяжка

1

2

3

4

Жилая комната кварти р или общ ежитий

18 (20 )

-

3 м3/ ч на 1 м2 жилых помещ ени й

То же, в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 0 ,92 ) -31 ° С и ниже

20 (22 )

-

То же

Кухня квартиры и общежития, кубовая:

с электроплитами

18

-

Не менее 60 м3

с газовыми плита ми

-

Не менее 60 м3 /ч при 2- конфорочных плитах

Не менее 75 м3 /ч при 3 -конфорочных плитах

Не менее 90 м3 /ч при 4 -конфорочных плитах

Сушильный шкаф для одежды и обуви в квартирах

-

-

30 м3

Ванная

25

-

25 м3

Уборная и ндивидуальная

18

25 м3

Совмещ енное помещение уборной и ванной

25

-

50 м3

То же, с индиви дуальным нагревом

18

-

50 м3/ ч

Умы вальн ая общая

18

-

0 ,5 м3

Душевая об щая

25

-

5 м3

Уборная общая

16

-

50 м3 /ч на 1 унитаз и 25 м3 /ч на 1 писсу ар

Гардеробная комн ата дл я чистки, умывальная в общежитии

18

-

1,5 м3

Вестибюль, общий кори дор, передн яя, ле стни чная клетка в кварти рном доме

16

-

-

Вес тибюль, общ ий коридор, передняя, ле стни чная клетка в общ ежи тии

18

-

-

Помещение для ку льту рно-массовых мероприятий, отдыха, учебн ых и спорти вных з анятий, помещ ения для адми ни страци и и персонала

18

-

1

Пости рочная

15

По расчету, но не мен ее 4

7 м3

Гладильная, сушильная в общ ежитиях

15

По расчету, но не мен ее 2

3 м3

Кладовые для хранения ли чных вещ ей, спортивного и нвентаря, хозяйственные и бельевые в общежитии

12

-

0 ,5 м3

Пал ата изолятор а в общ ежи ти и

20

-

1 м3

Машинное помещение лифтов

5

-

По расчету, но не менее 0 ,5 м3

Му соросбо ро чная камера

5

-

1 м3 /ч ( через ствол му соропр овода)

Примечания к табл. 16 : 1 . В угловых помещ ениях квартир и общ ежитий расчетную температу ру воздух а следует принимать на 2 °С выше указанн ой в таблице.

2 . В лестни чных клетках домов для IV климатического района и IIIБ климатич еского подрайона, а также домов с квартирным отоплением расчетная температура воздуха не нормируется.

3 . Температура воздуха в машинном помещ ении лифтов в теплый период года не должна превышать 40 °С .

4 . Значения в скобках относятся к домам для престарелых и семей с инвалидами.

Таблица 17

Расчетная температура воздуха и кратность воздухообмена в детских дошкольных учреждениях [18]

Помещение

Расчетная температура воздуха, °С

Кратность обмена воздуха в 1 ч

в IА, IБ, IГ климатических подрайонах

в II, III климатических районах и IВ, IД климатических подрайонах

в IV климатическом районе

в IА, IБ, IГ климатических подрайонах

во всех климатических районах за исключением IА, IБ, IГ подрайонов

п риток

вытяжка

приток

в ытя жк а

1

2

3

4

5

6

7

8

Групповая, раздевальная 2 -й группы ранн его возраста и 1- й младшей гру ппы

23

22

21

2 ,5

1 ,5

-

1 ,5

Групповые разд евальные:

2 -й младшей группы

22

21

20

2 ,5

1 ,5

-

1 ,5

средней и старших групп

21

20

19

2 ,5

1 ,5

-

1 ,5

Туалетные:

ясельных г рупп

23

22

21

-

1 ,5

-

1 ,5

дошкольных групп

21

20

19

-

1 ,5

-

1 ,5

Буфетные

16

16

16

-

1 ,5

-

1,5

Залы для музыкальных и гимнаст ических занятий

20

19

18

15

1 ,5

1 ,5

Прогулочные веранды

12

-

-

По расчету, но не менее 20 м3 /ч на 1 ребенка

Помещения бассейна для обучения детей плаванию

30

30

30

По расчету, но не менее 50 м3 /ч на 1 ребенка

Таблица 18

Расчетная температура воздуха и кратность воздухообмена в зданиях школ , школ-интернатов и профессионально-технических учебных заведений [18 ]

Помещение

Расчетная температура воздуха, °С

Кратность обмена воздуха в 1 ч

IА, IБ, IГ климатические подрайоны

II, III климатические районы и IВ, IД климатические подрайоны

IV климатический район

приток

вытяжка

Классные помещения, учебные каби неты, лаборатори и

21

18

17

16 м3 /ч на 1 чел.

Учебн ые мастерские

17

15

15

20 м3 /ч на 1 чел.

Актовый з ал - лекционная аудитори я, класс пени я и музы ки - клуб ная комната

20

18

18

20 м3 /ч на 1 чел.

Круж ковы е помещ ения

21

18

17

-

1,5

Сп альные комн аты школ-ин терн ато в и и нтернатов при школах

18

16

16

-

1,5

Табли ц а 19

Плотность воздуха при нормальном атмосферном давлении 0,1 М Па (760 мм рт . ст .)

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

Температура, °С

Плотность ρ, кг/м3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

-40

1 ,555

- 22

1 ,405

-4

1 ,312

14

1 ,23

33

1 ,154

52

1,086

-39

1 ,51

-21

1 ,4

-3

1 ,308

15

1 ,226

34

1 ,15

53

1 ,083

-38

1 ,5

-20

1 ,396

-2

1 ,303

16

1,222

35

1,146

54

1 ,08

-37

1 ,495

-19

1 ,394

-1

1 ,298

17

1 ,217

36

1 ,142

55

1 ,076

-36

1 ,49

-18

1 ,385

0

1 ,293

18

1 ,213

37

1 ,139

56

1 ,073

-35

1 ,483

-17

1 ,379

1

1 ,288

19

1 ,209

38

1 ,135

57

1,07

-34

1 ,476

-16

1 ,374

2

1 ,284

20

1,205

39

1 ,132

58

1 ,067

-33

1 ,47

-15

1 ,368

3

1 ,279

21

1,201

40

1 ,128

59

1 ,063

-32

1 ,463

-14

1 ,363

4

1 ,275

22

1 ,197

41

1 ,124

60

1 ,06

-31

1 ,458

-13

1 ,358

5

1,27

23

1 ,193

42

1 ,121

61

1 ,057

-30

1 ,452

-12

1 ,353

6

1 ,265

24

1 ,189

43

1 ,117

62

1,054

-29

1 ,446

-11

1 ,348

7

1 ,261

25

1 ,185

44

1 ,114

63

1,051

-28

1 ,44

-10

1 ,342

8

1 ,256

26

1 ,181

45

1 ,11

64

1,048

-27

1 ,435

-9

1 ,337

9

1 ,252

27

1 ,177

46

1 ,107

65

1,044

-26

1 ,43

-8

1 ,332

10

1,248

28

1 ,173

47

1 ,103

66

1 ,041

-25

1,423

-7

1 ,327

11

1,243

29

1 ,169

48

1 ,1

67

1,038

-24

1 ,418

-6

1 ,322

12

1 ,239

30

1 ,165

49

1 ,096

68

1,035

-23

1 ,411

-5

1 ,317

13

1,235

31

1 ,161

50

1 ,093

69

1,032

32

1 ,157

51

1,09

70

1,029

Табли ц а 20

Отношен и е количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открыт ый проем наружу Q ' / Q з

Отношение площади проема к площади щелей F = Fпр/ Fщ

Отношение количества тепла, теряемого с воздухом, уходящим через открытый проем наружу Q'/ Qз , при относительном расходе воздуха q

1 ,0

0 ,9

0 ,8

0 ,7

0 ,6

0 ,5

10

0 ,25

0 ,18

0 ,16

0 ,06

0

-

20

0 ,38

0 ,26

0 ,20

0 ,13

0 ,06

0 ,02

30

0 ,42

0 ,34

0 ,27

0 ,20

0 ,12

0 ,06

40

0 ,50

0 ,43

0 ,35

0 ,26

0 ,18

0 ,11

50

0 ,60

0 ,51

0 ,42

0 ,34

0 ,24

0 ,16

60

-

0 ,60

0 ,59

0 ,40

0 ,30

0 ,20

Таблиц а 21

Нормы расхода горячей воды в средние сутки при температ у ре 55 °С ( СНиП 2.04.01-85*)

Водопотребители

Измеритель

Норма расхода горячей воды, л

в средние сутки

в сутки наибольшего водопотребления

в час наибольшего водопотребления

1

2

3

4

5

1. Ж илые дома квартирного типа с централ изован ным горячим водоснабжением, оборудованные:

1 житель

умывал ьник ами, мойк ами и д ушами;

85

100

7 ,9

сидячими ваннами, оборуд ованными душами ;

90

110

9 ,2

с ваннами длиной 1500 - 1700 мм, оборудованными с душами;

105

120

10

жи лые дома выс отой св. 12 этажей с централиз ованным горячим в одоснаб жени ем и повышенными т ре бов аниями к их благоустройству

115

130

10 ,9

2 . Обще жити я:

1 житель

с общими душевыми;

50

60

6 ,3

с душами при все х жилых комнатах;

60

70

8 ,2

блоками душевых на э тажах при жилых комнатах в каждой секци и зд ания

80

90

7 ,5

3 . Го стиниц ы, панси онаты и мотели с общ ими ваннами и ду шами

1 житель

70

70

8 ,2

4 . Гостини цы и пансионаты с душами во всех отдельных номерах

1 житель

140

140

12

5 . Гостиницы с ваннами в отдельных номерах, % общего числа номеров:

1 житель

до 25;

100

100

10 ,4

до 75;

150

150

15

100

180

180

16

6. Б ольниц ы:

с общими ваннами и душевыми;

1 койк а

75

75

5 ,4

с сан итарными душами, при ближенными к палат ам;

90

90

7 ,7

инфекц ионные

110

110

9 ,5

7 . Санатории и дома отдыха:

1 койка

с ваннами при всех жилых комнатах;

120

120

4 ,9

с душам и при всех жилых комнатах

75

75

8 ,2

8. П оликлиники и амбулатории

1 больной в смену

5 ,2

6

1 ,2

9 . Детские ясли-сад ы:

с дневным преб ывани ем детей:

1 ребенок

со столовыми, работающи ми на полуфабрикатах;

11 ,5

16

4 ,5

со столовыми, рабо тающи ми на сырье, и п рачечными, оборудованн ыми автоматическими стиральным и маши нами;

25

35

8

с круглосуточным пребывани ем детей:

со столовыми, работающи ми на полу фабрик атах;

21 ,4

30

4 ,5

со столовыми, работающи ми на сырье, и п рачечными, оборудованн ыми автомати чески ми стиральными маши нами

28 ,5

40

8

10. П ионерские лагеря:

1 место

со столовыми, работающ ими на сырье, и прачечными, оборуд ованными автоматическими стиральными маши нами;

40

40

8

со ст оловыми, работающи ми на полуф абрикатах, и стиркой белья в централизованных прачечных

30

30

8

11. П рачечные:

1 кг су хого белья

механизированные;

25

25

25

немехани зи рован ные

15

15

15

12. А дминистративные здания

1 работающи й

5

7

2

13 . Учебные зав едения (в т.ч. высшие и средние специальные) с душевыми при гимнастических залах и буфетами, ре али зующи ми готовую продукцию

1 учащи йся и 1 преподавател ь

6

8

1 ,2

14 . Лаборатории высши х и средних специальных з аведен ий

1 прибор в смену

112

130

21 ,6

15. О бщеобразовательные школы с душевыми при гимнастических залах и столовыми, работающими на полуфабрикатах;

1 учащ ий ся и 1 пре под ава тель в смену

3

3 ,5

1

то же с продленным дне м

3 ,4

3 ,1

1

16 . Профессионально-технические училища с душ евыми п ри гимнасти ческих залах и столовыми, работающи ми на п олуфабри катах

1 учащ ий ся и 1 пре под ава тель в смену

8

9

1 ,4

17. Ш колы-и нтернаты с помещ ени ями:

1 учащ ий ся и 1 пре под ава тель в смену

1 место

у чебны ми (с душе выми при гимнасти ческих залах) ;

2 ,7

3 ,2

1

спальными

30

30

6

18 . Научно-исследовательски е институт ы и лаборатории:

1 работающий

химического профиля;

60

80

8

биологи ческого профил я;

55

75

8 ,2

физического профиля;

15

20

1 ,7

естественных наук

5

7

1 ,7

19 . Аптеки:

1 работающий

торговый зал и подсобные помещ ения;

5

7

2

лаборатория приготовления лекарств

55

75

8 ,2

20 . Предприятия общ ественного питания:

1 условное блюдо

12 ,7

12 ,7

12 ,7

для п ри гот овл ения пищи, реализуемой в обед енном зале;

11 ,2

11 ,2

11 ,2

прод аваемой на дом

21 . Магазины:

1 работающий в смену (20 м2 т оргового з ала)

Продовольственные;

65

65

9 ,6

промтоварные

5

7

2

22 . П арикмахерские

1 рабочее место в смену

33

35

4 ,7

23 . Кинотеатры

1 место

1 ,5

1 ,5

0 ,2

24 . Клубы

1 место

2 ,6

3

0 ,4

25 . Театры:

для з рителей;

1 место

5

5

0 ,3

для артист ов

1 арти ст

25

25

2,2

26 . Ст адионы и сп ортз алы :

для з рите лей;

1 м есто

1

1

0,1

для физкульту рников (с учетом приема душ а);

1 фи зку льту рник

30

30

2 ,5

для спортсменов

1 спортсме н

60

60

5

27 . Плавательные бассейны:

для зрителей;

1 место

1

1

0 ,1

для спортсменов

1 спортсмен

60

6

5

28 . Бани:

1 посетитель

для мытья в мыль ной с тазами на скамьях и ополаскиванием в душе;

-

120

120

то же с приемом оздоровительных проц едур и ополаскиванием в душе;

-

190

190

душевая кабина;

240

240

в анная каби на

360

360

29 . Душевые в бытовых помещ ениях промышл енны х пр едприятий

1 душевая сетка в смену

-

270

270

30 . Цехи с тепловыделениями свыше 84 кДж на 1 м3

1 чел. в смену

-

24

8 ,4

31 . Остальные цехи

1 чел. в см ену

-

11

4 ,4

Пр им еча ния : 1 . Нормы расхода воды установлены для основных потребителей и включают все дополнительные расходы (обслуживающим персоналом, душевыми для обслуживающ его персонала, посетителями, на уборку помещ ени й и т.п. ).

Потребление воды в групповых душ евых и на ножные ванны в бытовых зданиях и помещениях производственных предприятий, на стирку белья в прачечных и приготовлени е пи щи на предприятиях общественного пи тания, а также на водолечебные процедуры в водолечебни цах, входящих в состав больниц санатори ев и поликли ник, надлежи т учитывать дополни тельно.

Настоящ ие требования не распространяются на потребителей, для которых установлены нормы водопот реблени я, включающи е расход воды на указанные нужды.

2 . Для водопот реби телей гражданских зданий, сооружений и помещ ени й, не указанных в настоящ ей таблице, нормы расхода воды следует прини мать для потребителей, аналогичных по ха рактеру водоп от реблени я.

Таблица 22

Поправочны й коэффиц иент к расход ам те пла п ри раз личной продолжите льности работ ы системы горячего водоснабжения

Продолжительность работы системы горячего водоснабжения в неделю, сут.

Поправочный коэффициент к расходам тепла при продолжительности работы системы горячего водоснабжения в сутки, ч

6 - 10

11 - 15

16 - 24

1

2

3

4

ЖИЛЫЕ ДОМА КВА РТИ РНОГО ТИПА

с умы вальни ками, мойками, ду шами

4

0 ,65

0 ,74

0 ,79

5

0 ,69

0 ,80

0 ,86

6

0 ,72

0 ,85

0 ,93

7

0 ,76

0 ,91

1 ,0

с сидячими ваннами и ду шами

4

0 ,72

0 ,79

0 ,83

5

0 ,75

0 ,84

0 ,89

6

0 ,77

0 ,88

0 ,94

7

0 ,80

0 ,93

1 ,0

с ваннами длиной 1500 - 1700 мм и душами

4

0 ,76

0 ,82

0 ,85

5

0 ,78

0 ,80

0 ,90

6

0 ,80

0 ,90

0 ,95

7

0 ,83

0 ,94

1 ,0

пр и высоте здания более 12 этажей

4

0 ,80

0 ,86

0 ,89

5

0 ,82

0 ,90

0 ,95

6

0 ,84

0 ,95

1 ,0

7

0,87

0 ,99

1 ,0

ОБЩЕЖИТИЯ

с общими душевыми

4

0 ,68

0 ,76

0 ,81

5

0 ,71

0 ,82

0 ,87

6

0 ,74

0 ,86

0 ,94

7

0 ,78

0 ,92

1 ,0

с об щ ими душевыми, прачечными, столовыми

4

0 ,65

0 ,74

0 ,79

5

0 ,68

0 ,80

0 ,86

6

0 ,72

0 ,85

0 ,93

7

0 ,75

0 ,91

1 ,0

ГОСТИНИЦЫ, МОТЕЛИ, ПАНСИОНАТЫ

с общим и ваннами и ду шами

4

0 ,66

0 ,69

0 ,74

5

0 ,71

0 ,76

0 ,81

6

0 ,77

0 ,82

0 ,91

7

0 ,83

0 ,89

1 ,0

с ва н нами и ду шами во всех номерах

4

0 ,53

0 ,53

0 ,54

5

0 ,68

0 ,69

0 ,69

6

0 ,84

0 ,84

0 ,85

7

0 ,99

1 ,0

с ваннами и д у шами до 25 % от общего числа номеров

4

0 ,63

0 ,65

0 ,69

5

0 ,70

0 ,74

0 ,78

6

0 ,79

0 ,825

0 ,895

7

0 ,87

0 ,92

1 ,0

с ваннами и душам и до 75 % от общ его числа номеров

4

0 ,56

0 ,57

0 ,59

5

0 ,68

0 ,71

0 ,72

6

0 ,82

0 ,835

0 ,835

7

0 ,95

0 ,97

1 ,0

САНАТОРИИ ОБЩЕГО ТИПА , ДОМА ОТДЫХА, БОЛЬНИЦЫ

с об щ ими ваннами и ду шами

4

0 ,75

0 ,81

0 ,84

5

0 ,77

0 ,85

0 ,89

6

0 ,81

0 ,90

0 ,95

7

0 ,81

0 ,94

1 ,0

с ваннами при всех комнатах

4

0 ,57

0 ,63

0 ,66

5

0 ,66

0 ,73

0 ,77

6

0 ,75

0 ,84

0 ,89

7

0 ,84

0 ,94

1 ,0

ШКОЛЫ-ИНТЕРНАТЫ

4

0 ,65

0 ,73

0 ,77

5

0 ,69

0 ,79

0 ,85

6

0 ,74

0 ,86

0 ,93

7

0 ,79

0 ,92

1 ,0

ДЕТСКИЕ ЯСЛИ- САДЫ

с дневным пребыванием детей

4

0 ,59

0 ,66

0 ,68

5

0 ,68

0 ,77

0 ,79

6

0 ,76

0 ,87

0 ,9

7

0 ,85

0 ,97

1 ,0

с кру глосу точным п ребыв анием детей

4

0 ,51

0 ,62

0 ,67

5

0 ,59

0 ,71

0 ,78

6

0 ,65

0 ,8

0 ,9

7

0 ,72

0 ,9

1 ,0


Таблица 23

Уде л ьные тепл овые потери трубопроводами системы горячего водоснабжения

Место и способ прокладки трубопровода

Удельные тепловые потери трубопроводами, Вт/м (ккал/ч·м), при диаметрах условного прохода, мм

15

20

25

32

40

50

70

1

2

3

4

5

6

7

8

Главные подающие стояки при прокладке их в ш трабе или коммуникационной шахте, и зол ированные

-

-

-

-

19 ,8 (17 ,0 )

25 ,4 (21 ,8 )

22 ,2 (19 ,1)

28 ,5 (24 ,5 )

27 ,2 (23 ,4)

34 ,9 (30 ,0 )

Водораз борные стояки без полотенцесушителей изолированные при прокладке в шахте сантехнической кабины, борозде или коммуканикац ион ной шахте

11 ,3 (9 ,7 )

4 ,9 (12 ,8 )

12,6 (108)

6 ,5 (14 ,2 )

13,8 (11,9)

18 ,3 (15 ,7 )

15 ,7 (13 ,5)

20 ,7 (17 ,8 )

-

-

-

То же, с полотенцесуш ителями

-

20,7 (17 ,8)

27 ,2 (23 ,4)

24,1 (20,7)

31 ,7 (27 ,3 )

29 ,4 (25 ,3)

38 ,7 (33 ,3)

-

-

-

Водоразборные стояки н еизолированные при прокладке их в шахте сантехнической кабины, бороз де, коммукан икационной шахте ил и открыт о в ванной комнате, кухне

24 ,1 (20 ,7 )

31 ,7 (27 ,3 )

29 ,7 (25,5)

39 ,1 (35 ,6 )

35 ,1 (30,2)

46 ,3 (39 ,8 )

44 ,0 (37 ,9)

57 ,9 (49 ,8 )

-

-

-

Изолиров анные распределительные трубопроводы и подключающие участки стояков (подающие):

в подвале и на лестничной клетке

15,7 (13,5)

19 ,3 (16 ,6 )

17 ,4 (15 ,0)

21 ,4 (13 ,4 )

19,2 (16,5)

23 ,6 (20 ,3 )

21 ,9 (18 ,8)

26 ,9 (23 ,1 )

24 ,2 (20 ,8)

29 ,8 (25 ,6 )

27 ,2 (23 ,4 )

33 ,5 (26 ,8 )

33,3 (26 ,8)

40 ,9 (36 ,2 )

на холодном чердаке

19 ,3 (16 ,6 )

22 ,9 (19 ,7 )

21,5 (18,5)

25 ,5 (21 ,9 )

23,6 (20 ,3)

28,0 (24,1 )

27,0 (23,2)

32 ,0 (27 ,5 )

29 ,8 (25 ,6)

35 ,4 (30 ,4 )

33 ,5 (28 ,8)

39 ,8 (34 ,2 )

40 ,9 (35 ,2)

48 ,6 (41,8 )

на теплом чердаке

13 ,5 (11 ,6 )

17 ,1 (14 ,7 )

15,1 (13 ,0 )

19,2 (16 ,5 )

16,6 (14,3 )

21 ,1 (18,1 )

19,6 (16,3)

24 ,0 (20 ,6 )

20 ,8 (17 ,9)

26 ,4 (22 ,7 )

23,5 (20,2)

28 ,8 (25 ,6 )

28,6 (24,6)

36 ,3 (31 ,2 )

Циркул яционные трубоп роводы:

в подвале изолированные

12 ,7 (10 ,9 )

16 ,3 (14 ,0 )

14 ,1 (12,1 )

18 ,1 (15,6 )

15,5 (13 ,3 )

19 ,9 (17 ,1 )

17 ,6 (15 ,1)

22 ,6 (19 ,4 )

19 ,4 (16 ,7)

25 ,0 (21 ,5 )

21 ,9 (18 ,8 )

28 ,1 (24 ,2 )

26,7 (23,0)

34 ,4 (29 ,6 )

на те плом чердаке изол ирова нные

10 ,5 (9 ,0 )

24 ,5 (21 ,1 )

11 ,6 (10 ,0 )

15,6 (13 ,4 )

12,8 (11 ,0 )

17 ,2 (14,8 )

14 ,7 (12 ,6 )

19 ,7 (16 ,9 )

16 ,0 (13 ,8 )

21 ,6 (18 ,6 )

18,1 (15,6 )

24 ,4 (21 ,0 )

22 ,2 (19 ,1 )

29 ,9 (25 ,7 )

на холодном чердаке из олированные

16 ,3 (14 ,0 )

19 ,9 (17 ,1 )

18,1 (15 ,6 )

23,2 (19 ,1 )

19,9 (17,1)

24,3 (20,9 )

22 ,6 (19 ,4 )

27 ,6 (23 ,7 )

25 ,0 (21,5)

27 ,6 (23 ,7 )

28,1 (24,2)

34 ,4 (29 ,6 )

34 ,2 (29 ,6 )

42 ,1 (36 ,2 )

в помещениях квартиры н еизолированны е

23,3 (20,0 )

31 ,3 (26 ,9 )

28,6 (24,6 )

38,5 (33 ,1 )

34,0 (29,2 )

45,7 (39 ,3 )

42 ,6 (36 ,6 )

57 ,2 (492 )

50 ,0 (43 ,0)

67 ,2 (57 ,8 )

60 ,5 (52 ,0 )

81 ,3 (69 ,9 )

83,7 (72,0)

112 ,6 (96 ,8 )

на лестничной клетке неизолированные

27 ,3 (23 ,5)

35 ,4 (30 ,4 )

33,6 (28,9)

43,5 (37 ,4 )

39,8 (34 ,2)

51 ,4 (44,2 )

49 ,2 (42 ,8)

64 ,4 (55 ,4 )

58 ,5 (50 ,3 )

75 ,1 (65 ,1 )

70 ,7 (60 ,8 )

91 ,5 (78 ,7 )

98 ,3 (84 ,5)

127 ,2 (109 ,4 )

Циркуляционные стояки при прокладке их в штрабе сантехнической кабины или ванной комнате изолированные

9 ,8 (8 ,4)

13 ,4 (11 ,5 )

10 ,9 (9 ,4 )

15 ,0 (12,9 )

12,0 (10,3)

16,4 (14 ,1 )

13 ,6 (11 ,7 )

18 ,6 (16 ,0 )

15,0 (12,9)

20 ,6 (17 ,7 )

17 ,0 (14 ,6 )

23 ,3 (20 ,0 )

20 ,7 (17 ,8 )

28 ,4 (24 ,4 )

То ж е, неиз олированные

21 ,6 (18 ,6)

29 ,7 (25 ,5 )

23,7 (23,0)

36 ,6 (31 ,5 )

31 ,5 (27 ,1)

43 ,1 (31 ,5 )

39,5 (34,0 )

54 ,2 (46 ,6 )

46 ,5 (40 ,0 )

63 ,7 (54 ,8 )

56 ,2 (48 ,3)

77 ,0 (66 ,2 )

78 ,2 (67 ,2 )

107 ,1 (92 ,1 )

Примечание . В чи сли теле п риведены пот ери 1 м т рубоп ров од а систем горяч его вод оснабж ения, прис оеди няемых к за крытым систе мам теплосн абжен ия, в знаменателе - к открыт ым системам теплосн абжения


Таблица 24

Коэфф и ци ен т, учитывающий потери тепла трубопровод ами

Тип системы горячего водоснабжения

Коэффициент, учитывающий потери тепла, Kтп

при наличии наружных сетей горячего водоснабжения после ЦТП (на балансе потребителя)

без наружных сетей горячего водоснабжения

С изолир ованными стояками

без полотен цесушит елей

0 ,15

0 ,1

с полотенцесу шителями

0 ,25

0 ,2

С неизоли рованными стояками

без полотенцесушителей

0 ,25

0 ,2

с полотенцесу шителями

0 ,35

0 ,3

Табл и ца 25

Значения коэффициента часовой неравномерности водопо т реблени я kr

Численность жителей

Коэффициент часовой неравномерности k r

Численность жителей

Коэффициент часовой неравномерности k r

1

2

3

4

150

5 ,15

2500

2 ,9

250

4 ,5

3000

2 ,85

350

4 ,1

4000

2 ,78

500

3 ,75

5000

2 ,74

700

3,5

6000

2 ,7

1000

3 ,27

7500

2 ,65

1500

3 ,09

10000

2 ,6

2000

2 ,97

20000

2 ,4

Таблица 26

Удельный расход пара в прачечных

Тип оборудования

Удельный расход пара, кг на кг обрабатываемого белья

Бак для пр и готовлени я стиральных растворов

0 ,3

Стираль н ая машина загрузочной массой белья, кг:

5

1 ,0

10

0 ,95

25

0 ,85

50

0 ,80

100

0 ,75

Карусельная установка в машинах за г рузочной массой 50 кг белья

1 ,15

Сушильный б а рабан загруз очной массой белья, кг:

5

1 ,56

25

1 ,05

Сушил ьн о-глади льны е катки производительностью белья, кг /ч:

25

1 ,0

50

0 ,86

100

0 ,82

Глад и льный пресс производительностью белья, кг:

5 - 18

1 ,0

2 ,5

1 ,0

Манекены для мужских р у башек:

для рукавов

0 ,55

для манжет и рукавов

0 ,45

для корп у са

1 ,90

Примечание . Расход пара для стирального оборудования следует принимать с коэффициентом одновременности действия 0 ,8 , а дл я сушил ьно-г ладильно го оборудования 1 ,0 .

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Таблицы для определения количества вырабатываемой теплоты

Таблица 1

Потери тепла пр и растопке водогрейн ых котлов

Тип водогрейного котла

Мощность котла, МВт (ккал/ч)

Потери тепла, ГДж (Гкал)

1

2

3

ПТВ М-50

58 ,1 (50 )

3 ,01 (0 ,72 )

ПТН М-30

40 ,7 (35 )

4 ,52 (1 ,08 )

ТВГМ-30

40 ,7 (35 )

4 ,52 (1 ,08 )

К ВГМ -50

58 ,1 (50 )

4,9 (1,17 )

К ВГ М-30

34 ,4 (30 )

9 ,8 (2 ,34 )

К ВГ М-20

23 ,3 (20 )

9 ,04 (2 ,16 )

К ВГ М-10

11 ,6 (10 )

7 ,16 (1 ,71 )

ТВГ-8 м

9 ,3 (8 )

17 ,7 (4 ,23 )

Т ВГ-4н

4 ,7 (4 )

12 ,4 (2 ,97 )

О РЭ-3 р

3 ,5 (3 )

9 ,42 (2 ,25 )

О РЭ -2

2 ,3 (2 )

9 ,42 (2 ,25 )

ОРЭ-1

1 ,16 (1 )

7 ,91 (1 ,89 )

ЗИО -60

1 ,0 (0 ,4 )

6 ,03 (1 ,44 )

«Мин ск» и др.

1 ,16 (1 )

7 ,91 (1 ,89 )

«Эн ергия», «Ун иверс ал» и др.

0 ,7 (0 ,6 )

4 ,9 (1 ,17 )

Таблица 3

П отери тепла из олированными баками

Характеристика стальных вертикальных цилиндрических баков-аккумуляторов

Плотность теплового потока через изоляцию, МВт (Гкал/ч)

D = 4 ,73 м, H = 5 ,98 м V = 100 м3

0 ,0050 (0 ,0043 )

D = 6 ,63 м, H = 5 ,98 м V = 200 м3

0 ,0079 (0 ,0068 )

D = 7 ,58 м, H = 7 ,45 м V = 300 м3

0 ,0109 (0 ,0094 )

D = 8 ,53 м, H = 7 ,45 м V = 400 м3

0 ,0127 (0 ,0109 )

D = 10 ,43 м, H = 8 ,95 м V = 700 м3

0 ,0187 (0 ,0161 )

D = 12 ,33 м, H = 8 ,95 м V = 1000 м3

0 ,0239 (0 ,0205 )

Примечание . Размеры резервуаров приняты по данным института « Про ектст ал ьконст рукция».

Таблица 2

Удельный расход воды на собственные нужды Х В О

Схема ХВО

Ионит

Удельный расход воды на собственные нужды ХВО, т исходной воды на 1 т химочищенной воды, при жесткости исходной воды (общая), мг-экв/кг

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Na -кати о нирован ие

С у льфоуг оль

0 ,031

0 ,047

0 ,063

0 ,078

0 ,094

0 ,11

0 ,125

-

-

-

-

К атионит К У-2

0 ,015

0 ,023

0 ,031

0 ,039

0 ,047

0 ,055

0 ,062

-

-

-

-

Н-катионир ов ание с «голодной» регенерац ией

Сульфо угол ь

-

0 ,052

0 ,075

0 ,098

0 ,122

0 ,144

0 ,167

0 ,19

0 ,214

0 ,235

0 ,258

П римечание . Коэффициент на р егенер ацию воды определен на основании уср едненных данн ых ВТИ и уточняется пр и проведении наладки ХВО.

Таблица 4

Температура п одогре ва мазута

Место подогрева

Температура подогрева мазута, °С, для марки мазута

М 46 - 60

М 80 - 100

1

2

3

В желе з нодорожных цис тернах перед сливом

30

60

В приемной емкости и х ранилищах

40 - 60

30 - 80

Перед форсунками:

· механическими или пар о механическ ими

100

120

· во з душными низконапорными

90

110

· паровыми или воздушными высокона п орными

85

105

Таблица 5

Время разогрева мазу т а

Марка мазута

Время разогрева мазута, ч

в холодное время года с 15.10 по 15.04

в теплое время года с 15.04 по 15.10

М 20

6

3

М 40

8

4

М 60, M 80, М 100

10

4

Табли ц а 6

Расход пара для разогрева мазута

Мазут

Расход нормального пара, кг/т мазута, при типах форсунок

воздушных

паровых

механических

Флотский

46

243

36

Топочный М 40

48

247

42

М 100

34

239

39

Примечание . В норму расхода пара для паровых форсунок входит расход п ара на распыление мазута.

Таблица 7

Н ормативы расход а тепла на собственные нужды котельной

Составляющая расхода тепловой энергии на собственные нужды котельных

Норматив расхода тепла по элементам затрат, % номинальной нагрузки котельной

Газообразное топливо

Слоевые и факельно-слоевые топки

Жидкое топливо

1

2

3

4

Продувка паровых котлов пар о прои зводи тельнос тью, т/ч :

до 10

более 10

0 ,13

0 ,06

0 ,13

0 ,06

0 ,13

0 ,06

Растопка котлов

0 ,06

0 ,06

0 ,06

Обд у вка котлов

-

0 ,36

0 ,32

Дутье под решетку котла

-

2 ,5

-

Маз у тное хоз яйство

-

-

1 ,6

П аровой распыл мазута

-

-

4 ,5

По д огрев возду ха в калориферах

-

-

1 ,2

Э ж екто р д ро бео чистк и

-

-

0 ,17

Т е хнол огически е нужды хи мвод оочист ки, деаэ рации : от оп ление и хоз яйстве нные нужд ы котель ной; потери те пла п аропроводами, насосами, баками и т.п.; утечки, и спарения при оп робировании и в ыявлени и неисправ ностей в об орудовании; неу чте нные потери

2 ,2

2

1 ,7

И Т ОГО

2 ,39 - 2 ,32

5 ,05 - 2 ,55

9,68 - 3 ,91

Пр им ечания : 1. Нормативы устано в лены п ри следующих показателях:

величи н а п родув ки кот лов п роизвод ит ельность ю 10 т/ч - 10 %, свыше 10 т/ч - 5 % ;

в озв рат конде нсата 90 - 95 %, температура возвращ аемого конденсата 90 °С ;

т емп ература добавочной хими чески очище нной воды 5 °С ;

марка мазута М 100 , п одогрев мазута от 5 до 105 °С ;

др о бе очистка принята для котлов п аро про изводи тельност ью более 25 т/ч, работающи х на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ с расходом пара на э жектор 1500 кг/ч п ри давле нии 1,37 МП а (14 кг с/см2 ) и темп ературе 280 - 330 °С ;

расход топл и ва на растопку принят исходя из след ующ его числа растопок в год: 6 п осле простоя д лите льностью до 12 ч, 3 - после простоя длител ьностью боле е 12 ч;

расход пара на калориферы для подогрева воздуха п еред воздухоподогревателем предусмотрен для котлов паро про изводительн остью 25 т/ч и выше и работ ающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ.

2 . При наличии резервного топлива в котельной следует дополни т ельно учесть расход тепла на п одогрев топлива.

Таблица 8

Нормы плотности теплового потока для тепловых сетей, проложенных в непроходных каналах

Диаметр трубопровода, мм

Норма плотности теплового потока для двухтрубных водяных тепловых сетей при прокладке в непроходных каналах, Вт/м [ккал/(ч·м)]

для обратного трубопровода

 = 50 °С

для подающего трубопровода

 = 65 °С

суммарная для двухтрубной прокладки

для подающего трубопровода

 = 90 °С

суммарная для двухтрубной прокладки

для подающего трубопровода

 = 110 °С

суммарная для двухтрубной прокладки

1

2

3

4

5

6

7

8

32

23 ,2 (20)

29 ,1 (25 )

52 ,3 (45 )

37 ,2 (32 )

60 ,5 (52 )

44 ,2 (38 )

67 ,4 (58 )

57

29,1 (25)

36 ,1 (31 )

65 ,2 (56 )

46 ,5 (40 )

75 ,6 (65 )

54 ,7 (47 )

83 ,8 (72 )

76

33 ,7 (29)

40 ,7 (35 )

74 ,4 (64 )

52 ,3 (45 )

86 ,0 (74 )

61 ,6 (53 )

95 ,3 (82 )

89

36 ,1 (31 )

44 ,2 (38 )

80 ,3 (69 )

57 ,0 (49 )

93 ,1 (80 )

66 ,3 (57 )

102 ,4 (88 )

108

39 ,5 (341

48 ,8 (42 )

88 ,3 (76 )

62 ,8 (54 )

102 ,3 (88 )

72 ,1 (62 )

111 ,6 (96 )

159

48 ,8 (42 )

60 ,5 (52 )

109 ,3 (94 )

75 ,6 (65 )

124 ,4 (107 )

87 ,2 (75 )

136 , (117 )

219

59 ,3 (51)

72 ,1 (62 )

131 ,4 (113)

91 ,9 (79 )

151 ,2 (130 )

105 ,8 (91 )

165 ,1 (142 )

273

69 ,8 (60 )

83 ,7 (72 )

153 ,5 (132 )

104 ,7 (90 )

174 ,5 (150 )

119 ,8 (103 )

189 ,6 (163 )

377

88 ,4 (76)

-

-

124 ,4 (107 )

212 ,8 (183 )

146 ,5 (126 )

234 ,9 (202 )

426

95 ,4 (82 )

-

-

140 ,7 (121 )

236 ,1 (203 )

159,3 (137)

254 ,7 (219 )

478

105 ,8 (91 )

-

-

153 ,5 (132 )

259 ,3 (223 )

174 ,5 (150 )

280 ,3 (241 )

529

117 ,5 (101 )

-

-

165 ,1 (142 )

282 ,6 (243 )

186 ,1 (160 )

303 ,6 (261 )

630

132 ,6 (114 )

-

-

189 ,6 (163 )

322 ,2 (277 )

214 ,0 (184 )

345 ,6 (298 )

Примеча н ия : 1. Расчетные сре днегодовые темпе ратуры воды в водяных тепловых сетях 65 , 90, 110 °С соответствуют температурным графикам 95 - 70, 150 - 70, 180 - 70 °С .

2 . Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует опред елять интерполяцией.

Таблица 9

Нормы плотности т еплов ого потока для подъ емных те пловых се тей при бе ск ан альной прокладке

Диаметр трубопровода, мм

Нормы плотности теплового потока для двухтрубных водяных тепловых сетей при бесканальной прокладке, Вт/м [кал/(ч·м)]

для подающего трубопровода

 = 65 °С

для обратного трубопровода

 = 50 °С

суммарная для двухтрубной прокладки

для подающего трубопровода

 = 90 °С

для обратного трубопровода

 = 50 °С

суммарная для двухтрубной прокладки

1

2

3

4

5

6

7

32

22 ,0 (19 )

18 ,6 (16 )

40 ,6 (35 )

31 ,4 (27 )

18 ,6 (16 )

50 ,0 (43 )

57

27 ,9 (24 )

23 ,3 (20 )

51 ,2 (44 )

38 ,4 (33 )

23 ,3 (20 )

61 ,7 (53 )

76

30 ,2 (26 )

25 ,6 (22 )

55 ,8 (48 )

40 ,7 (35 )

25 ,6 (22 )

66 ,3 (57 )

89

32 ,6 (28 )

26 ,7 (23)

59 ,3 (51)

43 ,0 (37 )

25 ,6 (22 )

68 ,6 (59 )

108

34 ,9 (30 )

29 ,1 (25 )

62 ,8 (54 )

46 ,5 (40 )

29 ,1 (25 )

75 ,6 (65 )

133

38 ,4 (33 )

32 ,6 (28 )

71 ,0 (61 )

51 ,2 (44 )

32 ,6 (28 )

83 ,8 (72 )

159

40 ,7 (35 )

36 ,1 (31)

76 ,8 (66 )

54 ,7 (47 )

33 ,7 (29 )

88 ,4 (76 )

219

47 ,7 (41)

46 ,5 (40 )

94 ,2 (81)

70 ,9 (61 )

46 ,5 (40 )

117 ,4 (101 )

273

62 ,8 (54 )

53 ,5 (46 )

116 ,3 (100 )

79 ,1 (68 )

51 ,2 (44 )

130 ,3 (112 )

325

69 ,8 (60 )

59 ,3 (51)

129 ,1 (111 )

87 ,2 (75 )

58 ,2 (50 )

145 ,4 (125 )

377

-

-

-

96 ,5 (83 )

62 ,8 (54 )

159 ,3 (137 )

426

-

-

-

102 ,3 (88 )

67 ,5 (58 )

169 ,8 (146 )

478

-

-

-

108 ,2 (93 )

72 ,1 (62 )

180 ,3 (155 )

529

-

-

114 ,0 (98 )

76 ,8 (66)

191 ,8 (164 )

630

-

-

-

131 ,4 (113 )

89 ,6 (77 )

221 ,0 (190 )

При м ечание . См. при мечание к табл. 8.

Таблиц а 10

Нормы плотности теплового потока для т еплопроводов, расположенных на открытом возд ухе

Диаметр трубопровода, мм

Норма плотности тепловою потока для теплопроводов, расположенных на открытом воздухе, Вт/м [ккал/(ч·м)], при средней температуре теплоносителя, °С

50

65

75

100

125

150

1

2

3

4

5

6

7

48

19 ,8 (17 )

23 ,3 (20 )

26 ,7 (23 )

32 ,6 (28 )

41 ,9 (36 )

51 ,2 (44 )

57

22 ,1 (19 )

27 ,9 (24 )

30 ,2 (26 )

38 ,4 (33 )

47 ,7 (41 )

57 ,0 (49 )

76

24 ,4 (21 )

30 ,2 (26 )

33 ,7 (29 )

43 ,0 (37 )

54 ,7 (47 )

65 ,1 (56 )

89

27 ,9 (24 )

33 ,7 (29 )

38 ,4 (33 )

47 ,7 (41 )

59 ,3 (51 )

70 ,9 (61 )

108

30 ,2 (26 )

37 ,2 (32 )

41 ,9 (36 )

53 ,5 (46 )

66 ,3 (57 )

77 ,9 (67 )

133

34 ,9 (30 )

41 ,9 (36 )

47 ,7 (41 )

59 ,3 (51 )

73 ,3 (63 )

86 ,1 (74 )

159

38 ,4 (33 )

46 ,5 (40 )

52 ,3 (45 )

66 ,3 (57 )

81 ,4 (70 )

95 ,4 (82 )

219

46 ,5 (40 )

57 ,0 (49 )

64 ,0 (55 )

81 ,4 (70 )

98 ,9 (85 )

115,1 (99 )

273

53 ,5 (46 )

65 ,1 (56 )

73 ,3 (63 )

91 ,9 (79 )

110 ,5 (95 )

127 ,9 (110 )

325

61 ,6 (53 )

74 ,4 (64 )

82 ,6 (71)

102 ,3 (88 )

122 ,1 (105 )

141 ,9 (122 )

377

68 ,6 (59 )

82 ,6 (71)

91 ,9 (79 )

114 ,0 (98 )

136 ,1 (117 )

157 ,0 (135 )

426

75 ,6 (65 )

89 ,6 (77 )

100 ,0 (86 )

123 ,3 (106 )

147 ,7 (127 )

171,0 (147 )

478

81 ,4 (70 )

97 ,7 (84 )

108 ,2 (93 )

133 ,7 (115 )

158 ,2 (136 )

181 ,4 (156 )

529

88 ,4 (76 )

104 ,7 (90 )

116 ,0 (100 )

144 ,2 (124 )

171 ,0 (147 )

197 ,7 (170 )

630

102 ,3 (88 )

121 ,0 (104 )

133 ,7 (115 )

164 ,0 (141 )

194 ,2 (167 )

223 ,3 (192 )

720

114 ,0 (98 )

133 ,7 (115 )

147 ,7 (127 )

181 ,4 (156 )

214 ,0 (184 )

245 ,4 (211 )

Пр им ечания : 1. Нормы плотности теплового потока определены при средней расчетной температуре окружающей среды за период работы 5 °С.

2 . Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.

Таблица 11

Нормы плотности теплового потока для теплопрово д ов, расположенных внутри помещ ений

Диаметр трубопровода, мм

Норма плотности теплового потока для теплопроводов, расположенных внутри помещений, Вт/м [ккал/(ч·м)], при средней температуре теплоносителя, °С

50

75

100

125

150

1

2

3

4

5

6

32

13 ,2 (12 )

23 ,2 (20 )

32 ,6 (28 )

40 ,7 (35 )

50 ,0 (43 )

48

15 ,1 (13 )

25 ,6 (22 )

36 ,1 (31 )

46 ,5 (40)

57 ,0 (49 )

57

16 ,3 (14 )

26 ,7 (23 )

37 ,2 (32 )

50 ,0 (43 )

61 ,6 (53 )

76

17 ,4 (15 )

30 ,2 (26 )

43 ,0 (37 )

57 ,0 (49 )

67 ,5 (58 )

89

18 ,6 (16 )

31 ,4 (27 )

45 ,4 (39 )

60 ,5 (52 )

72 ,1 (62 )

108

25 ,6 (22 )

39 ,5 (34 )

52 ,3 (45 )

66 ,3 (57 )

79 ,1 (68 )

133

31 ,4 (27 )

46 ,3 (40 )

61 ,6 (53 )

75 ,6 (65 )

88 ,4 (76 )

159

36 ,1 (31 )

52 ,3 (45 )

69 ,8 (60 )

83 ,7 (72 )

97 ,7 (84 )

194

40 ,7 (35 )

58 ,2 (50 )

76 ,8 (66 )

93 ,0 (80 )

108 ,2 (93 )

219

44 ,2 (38 )

60 ,5 (52 )

81 ,4 (70 )

98 ,9 (85 )

116 ,3 (190 )

273

48 ,8 (42 )

68 ,6 (59 )

90 ,7 (78 )

110 ,5 (95 )

129 ,1 (111 )

325

52 ,3 (45 )

70 ,9 (61)

98 ,9 (85 )

121 ,0 (104 )

141 ,9 (122 )

Пр и мечания : 1. Нормы плотности тепл ового по тока опред елены при средней ра сче тной темп ерату ре окружа ющей среды за п ериод работы 25 °С .

2 . Промежуточные з начения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией .

Таблица 12

Средняя температура грунта для некоторых городов

Наименование городов

Средняя температура грунта, °С, для периода

зимняя

летняя

годовая

на глубине, м

0,8

1 ,6

0 ,8

1 ,6

0 ,8

1 ,6

Брест

1 ,2

3 ,1

19 ,1

16 ,4

9 ,7

9 ,6

Бежецк

0 ,5

1 ,9

17 ,4

15 ,4

8 ,3

8 ,2

Вологда

1 ,0

2 ,0

13 ,2

10 ,9

5 ,9

5 ,9

Волгоград

- 1 ,9

0 ,7

23 ,7

19 ,5

10 ,1

10 ,2

Екатер и нбу рг

0 ,75

2 ,7

12

9 ,1

6 ,0

5 ,5

Иваново

-0,1

1 ,3

15

13 ,3

6 ,2

6 ,3

Москва

1,0

1 ,6

14 ,4

13 ,4

6 ,5

6 ,5

Орел

0

1 ,8

17 ,2

14 ,8

7 ,5

7 ,6

Оренбург

-1,1

1 ,9

15 ,6

12 ,5

6 ,8

7 ,1

Ро с тов-н а-Дону

0 ,8

4 ,8

20 ,2

16 ,6

10 ,4

10 ,7

Сан кт -Пете рбург

- 2 ,5

0 ,7

16 ,3

13 ,7

5 ,4

5 ,9

Таблица 13

Нормы плотност и теплового потока для и золированной армату ры в помещениях

Диаметр условного прохода трубопровода, мм

Норма плотности теплового потока через изолированную поверхность арматуры в помещениях при t i = 25 °С на одну единицу, Вт [ккал/ч]

Изоляция шнуром толщиной 70 - 100 мм, обертка изоляционными материалами толщиной 70 - 100 мм

Мастичная изоляция толщиной 70 - 100 мм. Сборно-разборные металлические футляры с вкладышами из минеральной ваты под металлический кожух

50

136 (117 )

116 (100 )

100

186 (160 )

162 (140 )

200

302 (260 )

262 (226)

300

432 (390 )

394 (340 )

Примечание . Нормы плотност и теплового потока рассчитаны для температуры теплоносителя 100 °С.

Табли ц а 14

Эквивалентная длина изолированного т рубоп ро вода для одной единицы арматуры

Характеристика изоляции арматуры

Эквивалентная длина изолированного трубопровода l э , м, при условном диаметре

до 0,1 м

до 0,5 м

Неиз олир ован ная

6 ,7

7 ,2

Изолированная на 3 /4 всей поверхн ости

2 ,5

5 ,1

Таблица 15

Расходы тепла неизолированными фланцами

Разность температур между наружной поверхностью трубы и окружающим воздухом ∆ t, °С

Норма плотности теплового потока с поверхности неизолированных фланцев (одна пара), Вт [ккал/ч], при условном проходе трубопровода, мм

70

100

150

200

250

300

75

122 (105 )

157 (135 )

232 (199 )

308 (265 )

383 (329 )

453 (390)

100

174 (150 )

232 (199 )

348 (299 )

465 (400 )

580 (499 )

696 (598)

125

244 (210)

325 (279 )

476 (409 )

639 (549 )

790 (679 )

952 (819)

Таблица 16

Техн и ческие характеристики материалов, применяемых для изоляции трубопроводов, при бесканальной прокладке

Теплоизоляционный материал

Условный проход трубопровода, мм

Средняя плотность, кг/м3

Теплопроводность сухого материала, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)]

Ар мопен обето н

150 - 800

350 - 450

0 ,105 - 0 ,13 (0 ,09 - 0 ,11 )

Битумоперлит

50 - 400

450 - 550

0 ,11 - 0 ,13 (0 ,09 - 0 ,11)

Битум ок ерамзит

До 500

600

0 ,13 (0 ,11 )

Битумовермикулит

До 500

600

0 ,13 (0 ,11 )

Пенополимербетон

100 - 400

60 - 80

0 ,07 (0 ,06 )

Фенольны й поропласт ФЛ монолитный

До 1000

100

0 ,05 (0 ,043 )

Таблица 17

Коэффиц и ент у влажнения теплоизоляционного слоя трубопровода при бесканальной прокладке

Теплоизоляционный материал

Коэффициент увлажнения K

Тип грунта по ГОСТ 25100-82

маловлажный

влажный

насыщенный водой

Ар мопен обето н

1 ,15

1 ,25

1 ,4

Битумоперлит

1 ,1

1 ,15

1 ,3

Битум ок ерамзит

1 ,1

1 ,15

1 ,25

Битумовермикулит

1 ,1

1 ,15

1 ,3

Пенополимербетон

1 ,05

1 ,1

1,15

Фенольны й поропласт ФЛ монолитный

1 ,05

1 ,1

1 ,15

Пенополиу ретан

1

1 ,05

1 ,1

Таблица 18

Теплопроводность грунта

Классификация по влажности

Вид грунта

Средняя плотность сухого грунта, кг/м3

Расчетная абсолютная влажность, %

Теплопроводность грунта, Вт/(м·°С) [ккал/(ч·м·°С)\

1

2

3

4

5

Сухой

Глинисты е и суглинки

1600

2000

5

0 ,87 (0 ,75 )

1 ,74 (1 ,5 )

Пески и песчаные

1600

2000

5

1 ,11 (0 ,85 )

2 ,03 (1 ,75 )

Скальные

2000

2400

5

1

2 ,03 (1 ,75 )

2 ,33 (2 ,0 )

Влажный

Глинистые и су глинки

1600

2000

20

10

1 ,74 (1 ,5 )

2 ,56 (2 ,2 )

Пески и песча ные

1600

2000

15

5

1 ,92 (1 ,65 )

3 ,2 (2 ,75 )

Скальные

2000

2400

8

3

2 ,73 (2 ,35 )

3 ,48 (3 ,0 )

На сыщ ен ный водой

Гли нистые и су глинки

1600

2000

23 ,8

11 ,5

1 ,86 (1 ,6 )

2 ,67 (2 ,3 )

Пе ски и песчаные

1600

2000

23 ,8

11 ,5

2 ,44 (2 ,1)

3 ,37 (2 ,9 )

Скальные

2000

2400

11 ,5

3 ,3

3 ,37 (2 ,9 )

5 ,11 (4 ,4 )

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Таблицы для определения потребного количества топлива на выработку теплоты

Таблица 1

Максимально - допустимые потери твердого топлива, %

Наименование операции

Вид топлива

Каменный уголь

Угольная мелочь

Бурый уголь

Кусковой торф

Фрезерный торф

Ж ел ез нодорож ные перевозк и

0 ,8

1 ,0

0 ,8

0 ,6

1 ,25

Разгрузк а вагона

0 ,1

0 ,2

0 ,2

0 ,15

0 ,5

При ск ладски х перемещ ениях

0 ,2

0 ,3

0 ,3

0 ,15

0 ,5

Хранение н а скл аде в течен ие од ного года

0 ,2

0 ,3

0 ,5

2 ,0

3 ,0

П одача со склад а в котельну ю

-

0 ,1

0 ,2

0 ,1

0 ,3

Табли ц а 2

Пот е ри топочн ого мазута

Наименование операции

Потеря, %

П ерев озка в желез нодоро жных цисте рнах

0 ,04

Прием н а железной д ороге и из автоцистерн в заглубленные желез обетонные и н азе мные ме талли ческие рез ерву ары

0 ,021

Хранение в резерв уарны х емкостях (1 кг /м2 п оверхности испарения в ме сяц):

рез ерв уары з аглубленные, же лезобетонные

0 ,03

резервуары наземные, ме таллические

0 ,006

Табли ц а 3

Н ормы расхода условного топлива для котлоаг регат ов на номинальной нагруз ке

Тип котлоагрегата

Норма расхода условного топлива для котлоагрегатов на номинальной нагрузке, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал), при работе на

газе

жидком топливе

каменном угле

буром угле

1

2

3

4

5

П А РОВЫЕ

Г М50-1, ГМ50-14, ГМ50-14 /250

37 ,4 (156 ,6 )

37 ,6 (157 ,7 )

-

-

К 35-40 , ТП35 -У, Т П-35

-

-

38 ,7 (162 )

38 ,9 (163 ,0 )

Т П-35

-

37 ,0 (155 )

-

-

Б35-40, ТС-35-У

-

-

-

40 ,3 (168 ,7 )

ЛМЗ (30 т/ч)

36 ,0 (151 ,0 )

-

-

-

ТП-40

36 ,6 (153 ,5 )

36 ,9 (154 ,8 )

-

-

Б-25-15ГМ, Б25-14ГМ, Б25-25-ГМ

36 ,9 (154,7 )

37 ,6 (157 ,5 )

-

-

СУ20-39 , ТС20 -М, ТС20 -У, ТП20 -У

-

-

39 ,7 (166 ,4 )

40 ,6 (170 ,0 )

Т П-20

36 ,9 (154 ,7 )

-

-

-

ТС -20

37 ,0 (155 ,0 )

37 ,1 (155 ,4 )

-

-

ДКВР 20-13

37 ,5 (157 ,1 )

38 ,3 (160 ,4 )

41 ,7 (174 ,6 )

45 ,1 (189 ,0 )

Д КВ Р 10 -13

37 ,6 (157 ,6 )

38 ,2 (160 ,1)

41 ,7 (174 ,6 )

45 ,1 (189 ,0 )

ДК ВР 6 ,5-13

37 ,7 (158 ,1 )

38 ,2 (160 ,1)

41 ,7 (174 ,6 )

45 ,1 (189 ,0 )

ДКВР 4-3

37 ,9 (158 ,1)

38 ,2 (160 ,1 )

41 ,7 (174 ,8 )

45 ,1 (189 ,0 )

ДКВР 2 ,5-3

38 ,3 (160 ,3 )

38 ,3 (160 ,4)

41 ,9 (175 ,4 )

45 ,2 (189 ,2 )

ДКВ 10 -13

38 ,4 (161 ,0 )

39 ,9 (167 ,2 )

44 ,8 (187 ,9 )

-

ДКВ 6 ,5 -13

38 ,7 (162 ,0 )

39 ,9 (167 ,2 )

45 ,3 (189 ,6 )

-

ДКВ 4-13

38 ,8 (162 ,6 )

40 ,0 (167 ,4 )

45 ,3 (189 ,8 )

-

ДКВ 2 -8

38 ,9 (163 ,0 )

40 ,0 (167 ,7 )

45 ,4 (190 ,0 )

-

ДЕ 25-4, КЕ 25 -14

37 ,2 (155 ,9 )

37 ,9 (158 ,8 )

39 ,7 (166 ,2 )

40 ,0 (167 ,5 )

ДЕ 16 -14

37 ,6 (157 ,5 )

38 ,8 (162 ,6 )

-

-

ДЕ 10 -14 , КЕ 10 -14

37 ,4 (156 ,9 )

38 ,4 (161 ,0 )

42 ,6 (178 ,3 )

42 ,9 (179 ,6 )

ДЕ 6 ,5-14, КЕ 6 ,5 -14

37 ,9 (158 ,9 )

38 ,9 (163 ,0 )

42 ,6 (178 ,3 )

42 ,9 (179 ,6 )

ДЕ 4 -14, КЕ 4 -14

38 ,2 (160 ,1 )

39 ,1 (163 ,9 )

42 ,6 (178 ,3 )

42 ,9 (179 ,6 )

КЕ 2 ,5 -14

-

-

42 ,6 (178 ,3 )

42 ,9 (179 ,6 )

Шухова , т/ч :

12

-

39 ,1 (164 ,0 )

-

-

-

9 ,5

-

39,3 (164 ,8 )

-

-

-

7 ,5

-

39 ,4 (165 ,2 )

-

-

-

5 ,5

-

39 ,6 (166,0 )

-

-

-

4 ,7

-

40 ,0 (167 ,4 )

-

-

-

2

-

41 ,6 (174 ,5 )

-

-

-

ШБА-7

39 ,2 (164 ,3 )

40 ,0 (167 ,5)

40 ,0 (168 ,0 )

41 ,2 (172 ,5 )

41 ,0 (171 ,9 )

-

44 ,2 (183 ,5 )

-

ШБА-5

39 ,3 (164 ,5 )

40 ,2 (168 ,8

40 ,0 (168 ,0 )

41 ,6 (174 ,3 )

41 ,4 (173 ,6 )

44 ,4 (186 ,0 )

44 ,2 (185 ,1 )

45 ,8 (192 ,0 )

ШБ А-3

39 ,3 (164 ,5 )

40 ,4 (169 ,5 )

40,1 (168 ,0 )

42 ,0 (176 ,0 )

41 ,9 (175 ,5 )

45 ,4 (190 ,2 )

44 ,7 (187 ,2 )

46 ,8 (96 ,0 )

К РШ-4

-

40 ,4 (169 ,4 )

-

-

-

Бабкок-В ил ькокс

( 2 ,5 -7 ,5-4 ,5 т/ч )

39 ,9 (167 ,0 )

40 ,6 (170 ,0 )

-

-

ВВ Д 4-13

37 ,5 (157 ,1 )

40 ,4 (169 ,3 )

38 ,3 (160 ,5 )

40 ,5 (170 ,0)

-

-

Ланкаширский

39 ,3 (165 ,0 )

41 ,3 (173 ,1 )

50 ,1 (210 ,0 )

55 ,0 (230 ,3 )

Корн в ал лийский

39 ,3 (165 ,0 )

41 ,3 (173 ,1 )

48 ,7 (204 ,0 )

54 ,9 (230 ,6)

Е 1 /9 ; Е 0 ,8 /9 ; Е 0 ,4 /9

39 ,6 (166 ,0 )

41 ,6 (174 ,1 )

47 ,6 (199 ,4 )

48 ,7 (204 ,0 )

ТМЗ -1/8

40 ,7 (170 ,6 )

-

62 ,0 (260 ,0 )

-

ММЗ -0 ,8 /8

40 ,8 (170 ,8 )

-

62 ,3 (261 ,0 )

-

ВГД- 28 /8

40 ,7 (170 ,4 )

-

-

-

59 ,8 (250 ,5 )

-

МЗК

41 ,9 (175 ,7 )

43 ,0 (180 ,1 )

-

-

ВОДОГРЕЙНЫЕ

ПТВМ 100 , ВГМ100

37 ,6 (157 ,6 )

38 ,0 (159 ,1 )

-

-

П ТВМ50, КВГМ50

38 ,3 (160 ,5)

39 ,1 (163 ,9 )

-

-

П ТВ М30 , К ВГ М30 , КВТС 30 , К ВТ СВ30

37 ,4 (156 ,8 )

38 ,8 (162 ,7 )

42 ,3 (177 ,3 )

41 ,8 (175 ,3 )

К ВГМ20, К ВТС20, К ВТСВ20

37 ,8 (158 ,4 )

39 ,4 (164 ,9 )

42 ,2 (177 ,0 )

41 ,2 (172 ,8 )

КВ ГМ10 , К ВТС10 , К ВТСВ10

37 ,8 (158 ,4 )

39 ,4 (164 ,9 )

42 ,2 (177 ,0 )

41 ,2 (172 ,8 )

КВГ М-6 ,5 , К ВТС -6 ,5, К ВТС-4, К ВГМ-4

37 ,5 (157 ,3 )

39 ,3 (164 ,8 )

41 ,6 (174 ,2 )

41 ,7 (175 ,0 )

тв г

40 ,1 (168 ,0 )

41 ,6 (174 ,2 )

-

-

Сек ц ионн ые чугунные и стальн ые (НР -18 , НИИС ТУ-5 и д р.)

41 ,3 (173 ,1 )

42 ,6 (178 ,5 )

50 ,9 (213 ,2 )

56 ,8 (238 ,0 )

Примечания : 1 . В знамен ателе приведены нормы для котлов бет хвостовых поверхностей нагрев а.

2 . При наличии резервного топлива в котельной удельные нормы расхода топлива в котельной определяют дифференцированно в зав исимости от продолжительности работы котельной на рез ервн ом топливе.

Таблица 4

Значения коэфф иц иентов K 1 для н екоторых к отл оаг рег атов в зависимости от степени нагрузки

Тип котлоагрегата

Топливо

Нагрузка, % номинальной

90

80

70

60

50

40

1

2

3

4

5

6

7

8

ПАРОВЫЕ

ГМ -50 -1

Г

0 ,996

0 ,997

0 ,99

0 ,99

0 ,998

1 ,0

М

0 ,999

0 ,997

0 ,996

0 ,996

0 ,997

1 ,001

ТП -35 -У

ку

1 ,0

1 ,001

1 ,005

1 ,009

1 ,015

1 ,022

БУ

0 ,997

0 ,996

1 ,0

1 ,005

1 ,009

1 ,014

ТП -35

М

1 ,0

1 ,001

1 ,002

1 ,005

1 ,008

1 ,011

ТП- 30

г

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,0

1 ,002

1 ,007

М

0 ,995

0 ,993

0 ,99

0 ,99

0 ,993

1 ,001

ЛМЗ (30 т/ч)

Г

0 ,997

0 ,996

0 ,995

0 ,996

1 ,001

1 ,011

Б М -25-15

г

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,001

1 ,003

1 ,007

М

0 ,999

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,001

1 ,004

ТС- 20

Г

1 ,0

1 ,001

1 ,002

1 ,007

1 ,012

1 ,017

М

1,002

1 ,006

1 ,011

1 ,016

1 ,021

1 ,028

ТП- 20

г

0 ,999

0 ,998

0 ,998

0 ,999

0 ,999

1 ,0

СУ- 20 -39

КУ

1 ,003

1 ,008

1 ,018

1 ,029

1 ,041

1 ,054

СУ- 15 -39

Г

1,003

1 ,009

1 ,015

1 ,021

1 ,027

1 ,035

Д К ВР-20-13

г

1 ,004

1 ,011

1 ,018

1 ,026

1 ,032

1 ,037

м

0 ,995

0 ,99

0 ,99

0 ,995

1 ,0

1 ,005

КУ

0 ,987

0 ,954

0 ,94

0 ,935

0 ,944

0 ,962

ДКВ Р-10 -13

Г

0 ,907

0 ,996

0 ,996

0 ,998

0 ,999

1 ,001

М

0 ,996

0 ,993

0 ,991

0 ,992

0 ,994

0 ,998

ДКВ Р-6 ,5 -13

Г

0 ,993

0 ,988

0 ,993

0 ,997

1 ,003

1 ,011

М

0 ,999

0 ,998

0 ,999

1 ,002

1 ,007

1 ,014

Д КВ Р-4 -13

Г

1 ,0

1 ,0

1 ,001

1 ,002

1 ,008

1 ,02

М

0 ,997

0 ,994

0 ,992

0 ,991

0 ,991

0 ,994

ДКВ Р-2 ,5 -13

Г

1 ,0

1 ,0

1 ,001

1 ,005

1 ,011

1 ,019

Ш БА-7

Г

0 ,998

0 ,995

0 ,993

0 ,994

0 ,995

0 ,999

М

0 ,998

0 ,997

0 ,998

1 ,0

1 ,003

1 ,008

Ш БА-5

Г

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1,001

1 ,001

1 ,003

М

1 ,001

1 ,002

1 ,003

1 ,005

1 ,007

1 ,011

ШБ А-3

г

1 ,002

1 ,005

1 ,008

1 ,012

1 ,017

1 ,024

м

1 ,002

1 ,006

1 ,009

1 ,018

1 ,03

1 ,044

Шухова , т/ч:

12

г

0 ,998

0 ,906

0 ,995

0 ,994

0 ,993

0 ,992

9 ,5

Г

0 ,998

0 ,996

0 ,996

0 ,996

0 ,998

1 ,001

7 ,5

г

0 ,999

0 ,999

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,002

4 ,7

г

1 , 001

1 ,002

1 ,003

1 , 007

1 ,012

1 ,019

3 ,8

г

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,004

1 ,011

1 ,03

3 ,2

г

1 ,001

1 ,003

1 ,007

1 ,015

1 ,025

1,04

2,0

г

1 ,002

1 ,007

1 ,012

1 ,018

1 ,024

1 ,033

Ланкаширский, т/ч :

3 ,7

Г

1 ,003

1 ,007

1 ,012

1 ,018

1 ,026

1,036

2 ,5

Г

1 ,001

1 ,005

1,01

1 ,016

1 ,024

1,036

К РШ-4

г

1 ,001

1 ,002

1 ,004

1 ,007

1 ,011

1,019

ВВД-4-13

г

1 ,0

1 ,001

1 ,003

1 ,005

1 ,008

1,012

ТМЗ-1/8

г

1,001

1 ,005

1 ,009

1 ,015

1 ,023

10,34

ВГД-28/8

г

1 ,001

1 ,003

1 ,007

1 ,015

1 ,027

1,04

ММЗ -0 ,8 /8

г

1,005

1 ,012

1 ,023

1 ,036

1 ,05

1,065

ВОДОГРЕЙНЫЕ

птв м-100

г

0 ,997

0 ,994

0 ,992

0 ,989

0 ,988

0,988

м

0 ,909

0 ,999

1 ,0

1 ,001

1 ,002

1 ,004

ПТВМ -50

г

0 ,997

0 ,994

0 ,992

0 ,99

0 ,988

0 ,988

м

0 ,997

0 ,994

0 ,99

0 ,988

0 ,987

0 ,988

тв гм -30

г

0 ,96

0 ,992

0 ,987

0 ,985

0 ,983

0 ,982

птв м -30 -мс

г

0 ,997

0 ,995

0 ,993

0 ,991

0 ,988

0 ,986

твг

г

1 ,002

1 ,005

1 ,008

1 ,011

1 ,017

1 ,023

м

1 ,0

0 ,994

0 ,988

0 ,986

0 ,987

1 ,002

Се кци он ные чугунные и стальны е (НР-18, НИИСТУ-5 и д р.)

г

0 ,996

0 ,994

0 ,993

0 ,994

0 ,996

0 ,998

м

0 ,999

0 ,999

1 ,0

1 ,004

1 ,011

1 ,03

КУ

1 ,003

1 ,007

1 ,012

1 ,018

1 ,026

1 ,036

БУ

1 ,005

1 ,012

1 ,023

1 ,036

1 ,05

1 ,065

Пр им ечани е : Г - газ, М - мазут, КУ - каменный уголь, БУ - бурый уголь.

Таблица 5

У д ельный расход топли ва на в ыработку 1 т нормального пара

кпд котельного агрегата, %

Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара

КПД котельного агрегата, %

Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара

КПД котельного агрегата, %

Удельный расход топлива, кг у.т./т нормального пара

1

2

3

4

5

6

50

182 ,80

66

138 ,48

82

111,46

51

179 ,21

67

136 ,41

83

110,12

52

175 ,76

68

134 ,41

84

108 ,80

53

172 ,45

69

132 ,46

85

107 ,52

54

169 ,25

70

130 ,57

86

106,27

55

166 ,18

71

128 ,73

87

105 ,05

56

163 ,21

72

126 ,94

88

103 ,86

57

160 ,35

73

125 ,20

89

102,69

58

157 ,58

74

123 ,51

90

101,55

59

154 ,91

75

121 ,86

91

100,43

60

152 ,33

76

120,26

92

99 ,34

61

149 ,83

77

118 ,70

93

98 ,27

62

147 ,41

78

117 ,17

94

97 ,23

63

145 ,07

79

115 ,69

95

96 ,21

64

142,81

80

114 ,25

96

95 ,05

65

140 ,61

81

112 ,83

97

94 ,07

Таблица 6

Удельн ы й расход топлива на растопку котла

Площадь поверхности нагрева котла, м2

Удельный расход условного топлива на растопку котла (кг у.т.) при длительности остановки, ч

2

6

12

18

24

48

более 48

До 50

10

25

50

75

100

200

300

51 - 100

17

50

100

150

200

400

600

101 - 200

34

100

200

300

400

800

1200

201 - 300

52

150

300

450

600

1200

1800

301 - 400

68

200

400

600

800

1600

2400

401 - 500

85

250

500

750

1000

2000

3000

Прим е чания : 1. Для котл ов с площ адью п ове рхн ости нагрева более 500 м2 на растопку п осле сут очного останова расход топлива раве н двухчасовому расходу т оп лива при ег о п олной загрузке.

2 . Норма ра схода дров на растопку котла п ринимается 1 м2 на сез он.

3 . Чис ло растопок определяется графиком работ п о ремонт ам и обслужи ванию котлов, технологически м проц ессом и произ водственным планом работы коте льной.

Табли ц а 7

Экв и вален ты для перевода натуральн ого топлива в условное

Вид топлива

Калорийный эквивалент Э

Вид топлива

Калорийный эквивалент Э

1

2

3

4

Уголь:

Брикеты из у глей:

Донецкий

спекающ ийся

газовый

дл инн опл ам енный

антр ацит АС

украинского бурого

0 ,60

0 ,92

башкирского

0 ,60

0 ,85

донецкого

0 ,92

0 ,73

Жидкое топливо:

0 ,94

Мазу т топочный

1 ,37

П одмосковный

0 ,38

Дизельное

1 ,45

Воркутинский

0 ,86

Дисти ллятн ое

1 ,43

Киз ел овски й

0 ,75

Горючие газы:

На 10000 м3

Челя бин ский

0 ,52

Природн ый и попутн ый

1 ,20

Кузнецкий

0 ,91

Подземной газифика ции

0 ,11

Карагандинский

0 ,79

Коксовый

0 ,57

Экибастузский

0 ,60

Доменный

0 ,143

К анско-ачински й

0 ,49

Сжиженный

1 ,70

Черем ховск ий

0 ,82

Сланц евый

0 ,57

Рай чихин ский

0 ,46

Торф:

При морский

0 ,61

фрезерный

0 ,34

Сахалин ский

0 ,74

ку сковой

0 ,40

Силез ский

0 ,80

Торфобри кеты

0,60

Д рова

0 ,27

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Таблицы для определения количества электроэнергии, требуемого для выработки теплоты

Таблица 1

Удельный расход электроэнергии на то п ливоприготовление, топл ивоподачу и золошлак оудал ение

Мощность котельной, МВт (Гкал/ч)

Удельный расход электроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление, кВт/МВт (квт·ч/Гкал) при работе

на жидком топливе

твердом топливе

До 5 ,8 (Д о 5 ,0 )

0 ,95 (1 ,1 )

6 ,02 (7 ,0 )

От 5 ,8 до 11,6 (От 5 до 10 )

0 ,91 - 0 ,95 (1 ,06 - 1 ,1 )

5 ,85 - 6 ,02 (6 ,8 - 7 ,0 )

От 11,6 до 23 ,2 (От 10 д о 20 )

0 ,86 - 0 ,91 (1 ,0 - 1 ,06 )

5 ,67 - 5 ,85 (6 ,6 - 6 ,8 )

От 23,2 до 34 ,9 (От 20 д о 30 )

0 ,82 - 0 ,86 (0 ,95 - 1 ,0 )

5 ,5 - 5 ,67 (6 ,4 - 6 ,6 )

Св ыше 34 ,9 (Свыше 30 )

0 ,52 - 0 ,82 (0 ,6 - 0 ,95 )

3 ,44 - 5 ,5 (4 ,0 - 6 ,4 )

Примечани е . Бол ее высоки е з начения удельного расхода э лектроэнергии соответствуют меньшим з на чениям мощ ност и и наоборот.

Табл иц а 2

Значения низшей т еплоты сго рания, теорет ических объемов воздуха и продуктов сг орания для некот орых видов топлив а

Топливо

Марка топлива

Низшая теплота сгорания, МДж/кг(м3) [ккал/кг(м3)]

Теоретический объем, нм3/кг

воздуха

продуктов сгорания

1

2

3

4

5

Твердое (уголь):

Донецки й

Д

19 ,59 (4680 )

5 ,16

5 ,67

Г

22 ,02 (5260 )

5 ,83

6 ,28

А

22 ,57 (5390 )

6 ,04

6 ,32

Кузнецкий

Д

22 ,82 (5450 )

6 ,0 ,2

6 ,58

г

26 ,13 (6240 )

6 ,88

7 ,42

Подмосковный

Б2

10 ,43 (2490 )

2 ,94

3 ,57

Карагандинский

Д

21 ,31 (5090 )

5 ,60

6 ,02

Льв овс ко- Волынский

Г

21 ,98 (5250 )

5 ,75

6 ,23

Челябинский

Д

21 ,52 (5140 )

5 ,67

6 ,47

Жидкое (мазут):

малосернистый

40 ,28 (9620 )

10 ,62

11 ,48

серн исты й

39 ,73 (9490 )

10 ,45

11 ,28

высокосернистый

38 ,77 (9260 )

10 ,0

10 ,99

Ставрополь-Москва

36 ,55 (8730 )

9 ,68

10 ,86

Ст авро поль-Невинномыск-Гро зный

35 ,63 (8510 )

9 ,47

10 ,63

Шебел инк а-Брянск-Москва

37 ,87 (9045 )

9 ,98

11 ,19

Таблица 3

Значения коэффициентов избытка воз ду ха ar в топке и уходящих газа х a ух

Вид топлива

ar

a ух

Твердое

1 ,2 - 1 ,25

1 ,55 - 1 ,6

Мазут , природный газ

1 ,1

1 ,4

Таблица 4

Удельный расход электроэнергии на переме щ ение 1000 м3 воздуха или уходящих газ ов тяг одут ьевы ми установками

Тип вентилятора, дымососа

Частота вращения, 1/мин

Удельный расход электроэнергии на перемещение 1000 м3 воздуха или уходящих газов, кВт·ч /1000 м3

Тип вентилятора, дымососа

Частота вращения, 1/мин

Удельный расход электроэнергии на перемещение 1000 м3 воздуха или уходящих газов, кВт·ч /1000 м3

1

2

3

4

5

6

ВД- 2 ,5

3000

0 ,97

ВГД Н-19

1000

0 ,87

ВД- 2,7

3000

0 ,65

1500

2 ,03

ВД- 3,5

3000

1 ,2

ВГД Н -21

1000

1 ,08

ВДН- 8

1000

0 ,33

Д- 3 ,5

1500

0 ,33

1500

0 ,8

Д Н -8

1000

0 ,26

ВДН- 9

1000

0 ,40

1500

0 ,59

1500

0 ,93

ДН- 9

1000

0 ,30

ВДН 10

1000

0 ,54

1500

0 ,80

1500

1 ,20

Д Н -10

1000

0 ,40

В ДН 11 ,2

1000

0 ,69

1500

0 ,95

1500

1 ,50

Д Н-11,2

1000

0 ,53

ВДН -12 ,5

1000

0 ,82

1500

1 ,21

1500

1 ,88

ДН- 12 ,5

1000

0 ,67

ВДН -13

1000

0 ,82

1500

1 ,50

1500

1 ,88

Д Н -13

1000

0 ,68

ВД Н -15

750

0 ,75

1500

1 ,52

1000

1 ,30

Д Н -15

750

0 ,59

1500

2 ,93

1000

1 ,06

ВД-15 ,5

750

1 ,37

Д 15 ,5

1500

2 ,40

1000

2 ,35

750

1 ,13

ВДН-17

750

0 ,88

1000

1 ,79

1000

1 ,60

ДН-17

750

0 ,75

1500

3 ,63

1000

1 ,27

В ДН-19

750

1 ,10

1500

3 ,0

1000

1 ,91

ДН -19

600

0 ,57

ВДН -20

750

0 ,81

750

0 ,93

1000

1 ,48

1000

1 ,62

ВДН -21

750

1 ,36

ДН-21

600

0 ,71

1000

2 ,50

750

1 ,08

ВВДН-15

1500

2 ,57

1000

1 ,96

ВВДН-18

1500

3 ,78

ДН -22 × 2

600

0 ,73

ВГДН-15

1000

0 ,64

750

1 ,14

1500

1 ,96

ДН -26 × 2

600

1 ,0

ВГДН-17

1000

0 ,77

750

1 ,62

1500

1 ,55

Примечание . Удельные расходы электроэнергии опред елены при максимальном К.П .Д установки по данным Московского вентиляторного завода ОАО «М овен».

Таблица 5

Потери электроэнергии в сетях

Элемент сети

Потеря напряжения, %

Потеря электроэнергии, %

Се ть 6 к В

Питательная

3 ,0

2 ,5

Распределительная

2 ,0

1

Сетевые трансформаторы:

п остоянные потери

перем е нные потери

-

2

-

1

Сеть низкого н ап ряжения общего пользован ия

4 ,5

2

Сеть 10 к В

Питательная

2 ,5

2

Распр е де лительная

1 ,5

1

Сетевые трансформатор ы :

постоянные пот е ри

-

2

пер е менные поте ри

-

1

С е ть низ кого напряже ния общего пользования

6 ,5

2 ,4

Таблица 6

Удельная э лектрическая мощность, используемая для прочих нужд котельных

Вид водоразбора

Тип котлов

Период года

Удельная потребляемая мощность на прочие нужды, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал)

Закрытый

Водогрейные

Отопительны й и неотопительный

0 ,55 (0 ,64 )

Паровые

Отопительный и неотопительный

0 ,33 (0 ,38 )

Открытый

Водогрейные

Отопите льный

Неотопительный

1 ,33 (1 ,55 )

6 ,66 (7 ,75 )

Паровые

Отопительный

Неотопительный

0 ,99 (1 ,15 )

3,27 (3 ,80 )

Табли ц а 7

Удельные расходы электроэнергии на выработку и транспортирование тепла для котельных мощностью до 50 МВт

Расчетная тепловая мощность отопительных котельных малой мощности, МВт (Гкал/ч)

Удельный расход электроэнергии на выработку и транспортирование тепла, кВт/МВт (кВт·ч/Гкал)

До 0 ,58 (До 0 ,5 )

17 ,2 (20 )

0 ,59 - 1 ,16 (0 ,51 - 1 )

17 ,2 (20 )

1,17 - 2 ,33 (1 ,01 - 2 )

16 ,3 (19 )

2 ,34 - 3 ,49 (2 ,01 - 3 )

15 ,5 (18)

3 ,50 - 5 ,82 (3 ,01 - 5 )

15 ,5 (18 )

5 ,83 - 11 ,6 (5 ,01 - 10 )

15 ,5 (18 )

11 ,64 - 58 ,2 (10 ,01 - 50 )

15 ,5 (18 )

Таблица 8

П редельные н аг рузки рай онных коте льн ых

Расчетная тепловая нагрузка, МВт (Гкал/ч)

Предельная удельные электронагрузка районных котельных (без учета сетевых насосов), кВт/МВт [кВт/(Гкал/ч)]

Открытая система

Закрытая система

Каменный и бурый уголь

Мазут

Природный газ

Каменный и бурый уголь

Мазут

Природный газ

1

2

3

4

5

6

7

58 (50 ) и ме нее

11 ,6 (13 ,5 )

9 ,5 (11 ,0 )

8 ,6 (10 )

8 ,0 (9 ,3 )

6 ,6 (7 ,7 )

5 ,5 (6,4 )

69 ,9 (60 )

10 ,8 (12 ,6 )

9 ,2 (10 ,7 )

8 ,3 (9 ,6 )

7 ,4 (8 ,6 )

6 ,4 (7 ,4 )

5 ,2 (6 ,1 )

93 ,0 (80 )

9 ,9 (11 ,5 )

8 ,9 (10 ,3 )

7 ,7 (9 ,0 )

6 ,6 (7 ,7 )

5 ,8 (6 ,8 )

4 ,9 (5 ,7 )

116 (100 )

9 ,1 (10 ,6 )

8 ,3 (9 ,7 )

7 ,3 (8 ,5 )

6 ,2 (7 ,2 )

5 ,7 (6 ,6 )

4 ,6 (5 ,3 )

139 ,6 (120 )

-

8 ,1 (9 ,4 )

7 ,1 (8 ,2 )

-

5 ,6 (6 ,5 )

4 ,2 (4 ,9 )

162 ,8 (140 )

-

7 ,7 (9 ,0 )

6 ,8 (7 ,9 )

-

5 ,5 (6 ,4 )

4 ,1 (4 ,8 )

186 ,0 (160 )

-

7 ,6 (8 ,8 )

6 ,7 (7 ,8 )

-

5 ,4 (6 ,3 )

4 ,1 (4 ,8 )

209,3 (180 )

-

7 ,5 (8,7 )

6 ,7 (7 ,8 )

-

5 ,3 (6 ,2 )

4 ,0 (4 ,7 )

232 ,6 (200 )

-

7 ,4 (8 ,6 )

6,6 (7 ,7 )

5 ,3 (6 ,2 )

4 ,0 (4 ,7 )

255 ,8 (220 )

-

7 ,3 (8 ,5 )

6 ,6 (7 ,6 )

-

5 ,3 (6 ,2 )

4 ,0 (4 ,6 )

279 ,1 (240 )

-

7 ,2 (8 ,4 )

6 ,4 (7 ,5 )

-

5 ,2 (6 ,0 )

4 ,0 (4 ,6 )

302 ,4 (260 )

-

7 ,2 (8 ,4 )

6 ,4 (7 ,4 )

-

5 ,1 (5 ,9 )

4 ,0 (4 ,6 )

325 ,6 (280 )

-

7 ,1 (8 ,3 )

6 ,3 (7 ,3 )

-

5 ,0 (5,8 )

3 ,9 (4 ,5 )

348 ,9 (300 )

-

7 ,1 (8 ,2 )

6 ,2 (7 ,2 )

-

4 ,9 (5 ,7 )

3 ,9 (4 ,5 )

Таблица 9

Удельный расход электроэнерг ии для котельных мощ ностью от 30 до 200 МВт

Количество и тип установленных котлов

Вид топлива

Мощность котельной,

МВт (Гкал/ч)

Коэффициент спроса

Удельный расход электроэнергии, кВт·ч/МВт (кВт·ч/Гкал)

1

2

3

4

5

3 × КВТС-10

К

34 ,89 (30 )

0 ,332

24,6 (28 ,6 )

3 × КВГМ-10

г м

34 ,89 (30 )

0 ,354

21 ,7 (25 ,2 )

м

0 ,354

21 ,7 (25 ,2 )

Г

0 ,362

20 ,1 (23 ,4 )

4 × КВТС-10

к

46 ,52 (40 )

0 ,332

17 ,3 (20 ,1 )

4 × КВГМ-10

гм

46 ,52 (40 )

0 ,354

16 ,9 (19 ,6 )

м

0 ,354

16 ,9 (19 ,6 )

г

0 ,362

15 ,6 (18 ,2 )

3 × КВТС-20

к

69 ,78 (60 )

0 ,332

15 ,7 (18 ,3 )

К А

0 ,310

15 ,6 (18 ,1 )

3 × КВГМ-20

ГМ

69 ,78 (60 )

0 ,354

13 ,8 (16 ,1 )

м

0 ,354

13 ,8 (16 ,1 )

г

0 ,362

13 ,1 (15 ,2 )

3 × КВТС-30

к

104 ,67 (90 )

0 ,332

23 ,7 (27 ,6 )

КА

0 ,310

23 ,4 (27 ,2 )

3 × КВТК-30

К

104 ,67 (90 )

0 ,422

32 ,3 (37 ,6 )

КА

0 ,394

32 ,0 (37 ,2 )

3 × КВГМ-30

ГМ

122 ,1 (105 )

0,342

18 ,1 (21 ,0 )

М

0 ,342

18,1 (21 ,0 )

г

0 ,354

13 ,5 (15 ,7 )

4 × КВТС-30

к

139 ,6 (120 )

0 ,322

14 ,7 (17 ,1 )

КА

0 ,310

14 ,5 (16 ,9 )

4 × КВТК-30

К

162 ,8 (140 )

0 ,422

26 ,9 (31 ,3 )

КА

0 ,394

29 ,1 (33 ,8 )

4 × квГМ-30

ГМ

162 ,8 (140 )

0 ,342

14 ,1 (16 ,4 )

М

0 ,342

14 ,1 (16 ,4 )

Г

0 ,354

11 ,5 (13 ,4 )

3 × КВТК -50

К

174 ,5 (150 )

0 ,422

23 ,6 (27 ,4 )

К А

0 ,394

23 ,7 (27 ,6 )

3 × квГм -50

ГМ

174 ,5 (150 )

0 ,342

16 ,7 (19 ,4 )

м

0 ,342

16 ,7 (19 ,4 )

г

0 ,354

15 ,0 (17 ,4 )

4 × КВТК -50

к

232 ,6 (200 )

0 ,422

23 ,0 (26 ,7 )

К А

0 ,394

24 ,0 (27 ,9 )

4 × К ВГМ -50

ГМ

232 ,6 (200 )

0 ,342

14 ,0 (16 ,3 )

м

0 ,342

14 ,9 (12 ,8 )

г

0 ,354

12 ,8 (14 ,9 )

Табли ц а 10

З на чения коэффици ент а спроса для разл ичног о оборуд ов ан ия

Наименование оборудования

Коэффициент спроса

Трансформаторы

0 ,5 - 0 ,8

Дробилки молотковые

0 ,7 - 0 ,9

Скиповые п одъемники

0 ,3

В ентиляторы, дымососы котельных

0 ,95

Скре перн ые лебедки

0 ,35 - 0 ,5

Пи татели ленточные, бара банные, маятниковые, лотковые

0 ,65 - 0 ,7

Кон вейеры легкие (до 10 кВт)

0 ,65 - 0 ,7

Шне ки, э леваторы

0 ,75 - 0 ,8

Механические топки

0 ,75 - 0 ,8

Вакуум-насосы

0 ,7 - 0 ,9

Тепловые пункты

0 ,8

Котельные отопительные

0 ,65 - 0 ,7

Насосы сетевые, питательные

0 ,8

Компрессоры

0 ,5 - 0 ,8

Кран-балки, тельферы, лифты, тали

0 ,2 - 0 ,5

Сварочные трансформаторы

0 ,3 - 0 ,35

С ан техв ент илят оры

0 ,65 - 0 ,75

П римечание . Меньшие значени я коэффициента спроса соответствуют большим в еличинам мощ ности и наоборот.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Таблицы для определения количества воды для выработки теплоты

Таблица 1

Удельный об ъ ем воды на н аполнени е систем отопления

Оборудование теплопотребляющей системы

Удельный объем воды на разовое наполнение систем отопления, м3/МВт [м3/(Гкал/ч)], при перепаде температур воды в системе теплоснабжения, °С

95 - 70

110 - 70

130 - 70

140 - 70

150 - 70

Система отопления:

радиаторы высотой 500 мм

16 ,8 (19 ,5 )

15 ,1 (17 ,6 )

13 ,0 (15 ,1 )

12 ,6 (14 ,6 )

11 ,4 (13,3 )

ра ди аторы высотой 1000 м м

26 ,7 (31 ,0 )

24 ,2 (28 ,2 )

20 ,8 (24 ,2 )

19 ,9 (23 ,2 )

18 ,6 (21 ,6 )

ребристые трубы

12 ,2 (14 ,2 )

10 ,7 (12 ,5 )

9 ,3 (10 ,2 )

8,9 (10 ,4 )

7 ,9 (9 ,2 )

плинтусные конвекторы

4 ,8 (5 ,6 )

4 ,3 (5 ,0 )

3 ,7 (4 ,3 )

3 ,5 (4 ,1 )

3,2 (3,7 )

регистры из гладких труб

31 ,8 (37 ,0 )

27 ,5 (32 ,0 )

23 ,2 (27 ,0 )

22 ,4 (26 ,0 )

20 ,6 (24,0 )

О т опительно-вентиля ционная система, оборудованная калориферами

7 ,3 (8 ,5 )

6 ,4 (7 ,5 )

5 ,6 (6 ,5 )

5 ,2 (6 ,0 )

4 ,7 (5,5 )

Таблица 2

Удельный объем воды в элементах системы отопления

Элемент системы отопления

Удельный объем воды в системе отопления vо, при расчетной температуре горячей воды в системе, °С

85

95

105

110

115

130

135 - 150

Радиатор чугунный секц ионный глубиной:

140 мм

10 ,8

9 ,5

8 ,9

8 ,5

8 ,2

7 ,2

6 ,8

90 мм

14 ,4

12 ,9

11 ,9

11 ,4

11 ,0

9 ,6

9 ,2

Конвекторы:

«А ккорд», «П рог рес с-20», «Прогресс-15»

-

1 ,07

1 ,0

0 ,97

0 ,94

0 ,86

0 ,69

Радиа тор с тальной па нельный

8 ,1

7 ,1

6 ,6

6 ,4

6,1

5 ,3

5 ,1

Ребристая труба чугунна я

-

5 ,6

5 ,2

5 ,0

4 ,8

4 ,3

3 ,6

Гладкая труба Dу = 70 ÷ 100 мм

35 ,7

31 ,6

30 ,4

29 ,7

28 ,6

24 ,9

21 ,5

Б етонн ая отопительн ая панель

-

1,72

1 ,59

1 ,52

1 ,46

1 ,29

-

Конв ект оры ти пов КН, КО, КВ

-

0 ,69

0 ,64

0 ,63

0 ,62

0 ,60

0 ,59

Калорифер п ластин чат ый

0 ,47

0 ,43

0 ,40

0 ,39

0 ,38

0 ,34

0 ,33

Труба при циркуляц ии:

искусственной

7 ,6

6 ,9

6 ,4

6 ,0

5 ,6

5 ,2

4 ,7

ес тественной

-

13 ,8

-

-

-

-

-

Теплообменник скоростной

0 ,23

0 ,21

0,19

0 ,18

0 ,17

0 ,15

-

Котел чугунный секционный

2 ,6

2 ,6

2 ,6

-

-

-

Примечания : 1 . О бъем воды в отопительных приборах, не п риведенн ых в таблице, принимается по паспортным дан ным на прибор или по аналогичным приборам, приведенным в таблице.

2 . Объем воды в наружных теплопроводах определяется в соответствии с диаметром и протяженностью трубопроводов.

Таблица 3

Удельная емкость воды в трубопроводах

Диаметр трубопровода, мм

Толщина стенки трубы, мм

Удельная емкость, м3

Диаметр трубопровода, мм

Толщина стенки трубы, мм

Удельная емкость, м3

условн ы й, D у

наружный , D н

условн ы й, D у

наружный , D н

1

2

3

4

5

6

7

8

15

18

2 ,0

0 ,00015

450

480

6 ,0

0 ,1720

20

25

2 ,0

0 ,00035

450

480

7 ,0

0 ,1710

25

32

2 ,5

0 ,00057

500

530

6 ,0

0 ,2100

32

38

2 ,5

0 ,00085

500

530

8 ,0

0 ,2070

40

45

2 ,5

0 ,0013

600

630

6 ,0

0 ,300

50

57

3 ,0

0 ,0020

600

630

8 ,0

0 ,296

70

76

3 ,0

0 ,0039

600

630

9 ,0

0 ,295

80

89

3 ,5

0 ,0053

600

630

11 ,0

0 ,290

80

89

3 ,0

0 ,0055

700

720

7 ,0

0 ,391

100

108

4 ,0

0 ,0079

700

720

8 ,0

0 ,389

100

108

3 ,5

0 ,0080

700

720

9 ,0

0 ,387

125

133

4 ,0

0 ,0123

700

720

11 ,0

0 ,382

125

133

3 ,5

0 ,0124

800

820

7 ,0

0 ,509

150

159

4 ,5

0 ,0177

800

820

8 ,0

0 ,507

175

194

5 ,0

0 ,0270

800

820

11 ,0

0 ,500

200

219

6 ,0

0 ,0330

900

920

8 ,0

0 ,642

200

219

5 ,0

0 ,0340

900

920

9 ,0

0 ,639

250

273

7 ,0

0 ,0530

900

920

11 ,0

0 ,633

300

325

8 ,0

0 ,0750

1000

1020

9 ,0

0 ,788

300

325

7 ,0

0 ,0760

1000

1020

10 ,0

0 ,785

350

377

9 ,0

0 ,1010

1000

1020

11 ,0

0 ,782

400

426

6 ,0

0 ,1350

1000

1020

12 ,0

0 ,779

400

426

7 ,0

0 ,1330

1000

1020

14 ,0

0 ,772

Таблица 4

Количество воды на взрыхляю щ ую промывку освет лител ьны х фильтров

Осветлительный фильтр

Количество воды на взрыхляющую промывку осветлительных фильтров, м3, при диаметре фильтра, мм

1000

1500

2000

2600

3000

3400

Одноп оточны е ант рацитовы е

2,3

6 ,2

11 ,2

18 ,7

25 ,0

32 ,0

О дн опоточны е кварц евые и двухслойные кв арцево-ант рацитовы е

4 ,1

9 ,3

16 ,7

28 ,1

37,5

48 ,1

Таблица 5

Коли ч ество в оды на взрыхле ние и регенерац ию фил ьтров

Наименование процесса

Количество воды, м3, на взрыхление и регенерацию фильтров при диаметре стандартного фильтра, мм

450

700

1000

1500

2000

2600

3000

3400

В з рыхляющ ая промывка

0 ,5

1,1

2,1

4 ,6

8,4

14 ,0

18 ,8

24 ,6

Н ат рий -к атионито вые филь тры перв ой ступ ени

Регенерация:

без использования от мы вочны х вод на взрыхлени е

2 ,1

4 ,8

9 ,3

21 ,1

45 ,5

76 ,0

101 ,8

133 ,2

с использова н ием отмывочных вод на взрыхление

1 ,6

3 ,7

7 ,3

16 ,2

37 ,0

62 ,0

83 ,0

108 ,6

В одородн о-кати они товы е фи льтры (при «голод ной» регенерац ии)

Регенерация:

без ис п ользов ания от мыв очны х вод на взрыхлени е

-

-

11 ,2

25 ,3

54 ,8

92 ,0

122 ,9

160 ,9

с использованием отмывочных вод на взрыхление

-

-

9 ,1

20 ,6

45,5

78 ,0

104 ,1

136 ,3

Н атри й-к атионит овы е фильт ры в торой ст упе ни (п ри и спользовании конструкци и фи льтров пе рв ой сту пен и)

Регенера ц ия:

б е з использован ия отмывочных вод на взрыхлени е

2 ,3

5 ,3

10 ,3

23 ,3

50 ,4

74 ,5

113 ,1

147 ,2

с исполь з ованием отмывочных вод на взрыхление

1 ,8

4 ,2

3 ,2

18 ,7

42 ,0

70 ,5

94 ,3

123 ,2

Табли ц а 6

Удельный расход вод ы на шл акоз ол оу дал ени е

Способ золошлакоудаления

Удельный расход воды на 1 т шлака или золы, м3

Р у чное (в агонетками )

0 ,1 - 0 ,2

Механизированное мокрое скрепером или скребками

0 ,1 - 0 ,5

П н евмати ческое

0 ,1 - 0 ,2

Гидравлическое с ба г ерны ми и песков ыми насосами

10 - 30

Гидравлическое с аппаратами М оскал ьк ова

15 - 45

Табли ц а 7

Удельный расхо д воды д ля котельных при з акрытой си сте ме теплоснабжения

Вид топлива

Удельный расход воды, т/ч·МВт [т/ч·(Гкал/ч)] при мощности одного агрегата, МВт (Гкал/ч)

0 ,58 (0 ,5 )

1 ,16 (1 ,0 )

2,32 (2 ,0 )

4,64 (4 ,0 )

7 ,0 (6 ,0 )

9 ,3 (8 ,0 )

11 ,6 (10 ,0 )

23,2 (20 ,0)

Твердое

1 ,51 (1 ,75 )

1,32 (1 ,53 )

1 ,12 (1 ,3 )

0 ,86 (1 ,0 )

0 ,69 (0 ,8 )

0 ,60 (0 ,7 )

0 ,56 (0 ,65 )

0 ,52 (0 ,60 )

Газ и мазут

0 ,95 (1,1)

0 ,86 (1,0 )

0 ,69 (0 ,8)

0 ,52 (0 ,6 )

0 ,43 (0 ,5)

0 ,41 (0 ,48 )

0 ,39 (0 ,45 )

0 ,35 (0 ,40 )

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Соотношение между тепловыми единицами, основанными на калории, единицами системы МКГСС и единицами системы СИ

Величина

Соотношение между

единицами в системе МКГСС и системой СИ

единицами системы СИ и системой МКГСС

Масса

1 кг ·с2 /м = 9 ,81 кг

1 кг = 0 ,102 1 кг·с2

Сила

1 кгс = 9 ,81 Н

1 Н = 0 ,102 кгс

Давление

1 кгс/с м2 = 735 ,6 мм рт . ст . = 1 атм. т ехн. = 0 ,981 бар = 98066 ,5 Па = 0,1 МПа (10 м вод. ст .)

1 Н/ м2 = 1 Па = 1 ,02·10-5 ат м. т ехн. = 10-5 б ар = 7 ,5 мм рт . ст = 0,102 мм вод. ст.

Работа и энергия

1 кгс· м = 9 ,81 Дж

1 кВт·ч = 3 ,61 × 106 Д ж

1 ккал = 4 ,187 × 103 Д ж

1 Дж = 1 Н·м = 0 ,102 кгс·м = 2 ,78 × 10-7 кВ т·ч = 2 ,39 × 10-4 ккал

Мощность

1 кгс· м/с = 9 ,81 Вт

1 кк ал/ с = 4,19 × 103 Вт

1 Вт = Дж/ с = 0 ,102 кг с·м/с = 0 ,86 ккал /ч

1 МВт = 0 ,86 Гкал /ч

Количество теплоты

1 кал = 4 ,19 Д ж

1 кВ т·ч = 3 ,6 × 106 Д ж

1 Гк ал/ ч = 1 ,163 М Вт

1 Дж = 0 ,239 кал = 239 х 10-4 к кал

1 кВт = 860 ккал

Уде льная теплоемкость

1 кк ал/(кг· °С) = 4190 Д ж/(кг· °С)

1 Дж/(кг· °С) = 0 ,239 × 10-3 ккал /(кг· °С)

Теп ловой поток

1 кал/ с = 4,187 Вт

1 ккал/ч = 1 ,163 Вт

1 Вт = 0 ,239 кал/ с = 0 ,86 ккал/ ч

Коэ ффицие нт теплоотд ачи, теплопередачи

1 к ал/( см2· с· °С) = 41900 Вт/(м2· °С)

1 кк ал/( м2· ч· °С) = 1 ,163 Вт/(м2· °С)

1 Вт/(м2· °С) = 0 ,239 × 10-4 к кал/( см2·с· °С) = 0 ,86 к кал /(м2· ч· °С)

Коэффициент теплопроводности

1 к ал/( с·см· °С) = 418 ,7 Вт/(м2·°С );

1 ккал /(ч·м· °С) = 1,163 Вт/(м· °С)

1 Вт/(м· °С) = 0 ,239·10 -2 кал /(с·см· °С) = 0 ,86 кал /(ч·м·°С)

Теплота сгорания топлива

1 кк ал/ кг = 4,187 кД ж/кг

1 Дж/кг = 0 ,239 × 10-3 ккал/кг

Удельный расход усл овн ого топлива

1 кг/ ккал = 4 ,187 кг /кД ж

1 кг /(кВ т·ч) = 277 ,8 г/МДж

1 кг/кДж = 0 ,239 кг/ккал

1 г/МДж = 0 ,36 г/(кВ т·ч)

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1 . СНиП 2.08.01-89 *. Жилые здания.

2 . СНиП 23-01-99 .Строительная климатология.

3 . СНиП 2.01.01-82 .Строительная климатология и геофизика .

4 . СНиП 2.04.05-91 *. Отоплени е, вентиляция и кондиционирование.

5 . СНиП 11 -39 -79** . Строительная теплотехника.

6 . Внутренние сан ит арно-т ехнические устройства. ч. 1. О топление. Справочник п рое ктировщика под ред. И .Г. Ст аро веро ва, Ю.И. Ш иллера. (М ., Ст ро йиздат, 1990).

7 . Методические указания по нормированию расхода теп ла и электроэнергии на выращивание цветочной продукции в оранжереях. РД 204 РСФСР 1 .46 -87 . (М., 1987).

8 . Голубков Б.Н . и др. Кондиционирование воздуха, отопление и вент ил яция. (М ., Эне ргоизд ат, 1981) .

9 . СНиП 2.04.01-85 *. Внутренний водопровод и канализа ц ия зданий.

10 . СНиП 2.04.07-86 * . Тепловые сети.

11. Методические рекомендации по нормированию потребления холодной и горячей воды, те пла, топ лива и электроэнергии в банях. ( М., ОНТИ АК Х, 1977).

12. М.С. Б огу славский. Эксплуатация инженерного оборудова ния общественных зданий. (М., Ст ро йизд ат, 1990).

13. СП-41-101-95 . Проектирование те п ловых п унктов.

14 . Методика нормирования ра сход а холо дной и горячей воды, теп ло ты, топ лива и элект роэнергии в прачечных. (М., ОНТ И АК Х, 1987) .

15 . СНиП 2.04.14-88 *. Тепловая изоляция оборудования и тру б оп роводов.

16. Ин струкц ия по нормированию расхода коте льно-печн ог о топлива на отп уск тепловой эн ергии котельными мин истерства жилищн о-коммунального хозяйства РС ФС Р. (М., ОНТИ АКХ, 1984) .

17 . Привила технической э ксплуатации э лект рических станций и сетей Российской Фе дерации. РД 34.20.501-95 (М ., А О «Э нергосервис», 1996).

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Габарит приближения строений Гайка гост Гост 12815 80 Гост 14034 74 Гост 1491 80 Гост 27902 88 Гост бетон Инструкция по пожарной безопасности Календарный план Коэффициент уплотнения щебня Момент затяжки болтов Обозначение Приборов кип Пдк Плотность нефтепродуктов Расход электроэнергии