Методические рекомендации Методические рекомендации по расчету и выбору систем отопления и горячего водоснабжения сельских жилых домов
РОССИЙСКАЯ АКАДЕМИЯ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ НАУК
ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА |
НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ВНЕДРЕНЧЕСКОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ «ПАВЛЕНА»
МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ СЕЛЬСКИХ ЖИЛЫХ ДОМОВ
Москва 1994
В рекомендациях проанализировано водяное, паровое и воздушное отопление сельских жилых домов, приведены требования, характеристики и методики теплового и гидравлического расчетов систем водяного отопления и горячего водоснабжения с естественной и насосной циркуляцией теплоносителя, технические данные строительных материалов, теплоизоляции, отопительных котлов, тепловых приборов, насосов и других технических средств, а также пример расчета двухтрубной системы отопления современного усадебного сельского дома.
Предназначены для использования специалистами проектных и строительных организаций и сельских индивидуальных застройщиков.
Рекомендации разработаны канд. техн. наук A . M . Зайцевым и Н.В. Артамоновой.
Рекомендации одобрены секцией электрификации сельского хозяйства Ученого совета ВИЭСХ 26.11.1992 г.
Ответственный за выпуск - Королев Ю.П.
Содержание
ВВЕДЕНИЕ 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОТОПЛЕНИИ 1.1. Цель и назначение отопления. 1.2. Характеристика систем водяного отопления 1.3. Схемы отопления 2. ТРЕБОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ 3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЖИЛОГО ДОМА 4. РАСЧЕТ ДВУХТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ЖИЛОГО ДОМА ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ И НАСОСНОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ 4.1. Расчет поверхности нагрева и выбор нагревательных приборов. 4.2. Расчет поверхности нагревательных приборов с учетом теплоотдачи трубопроводов 4.3. Определение потерь, теряемых обратным трубопроводом 4.4. Трубопроводы и арматура 4.5. Расширительный бак в системе отопления 4.6. Прокладка трубопроводов 4.7. Гидравлический расчет системы отопления с естественной циркуляцией воды 4.8. Гидравлический расчет системы отопления с насосной циркуляцией воды 4.9. Расчет теплопроизводительности котла 4.10. Расчет установок горячего водоснабжения 5. ПРИМЕР РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ОДНОКВАРТИРНОГО 4-КОМНАТНОГО КИРПИЧНОГО ЖИЛОГО ДОМА С МАНСАРДОЙ 5.1. Архитектурно-планировочные и конструктивные показатели 5.2. Теплотехнический расчет 5.3. Расчет поверхности нагрева и подбор приборов 5.4. Гидравлический расчет системы отопления при естественной циркуляции 5.5. Расчет горячего водоснабжения 5.6. Пример гидравлического расчета системы отопления при насосной циркуляции 5.7. Выбор циркуляционного насоса и электродвигателя СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
|
Основные единицы системы СИ и соотношение их с единицами системы МКГСС
Система СИ |
Система МКГСС |
единицы давления |
|
1 Па = 0,101972 кгс/м2 1 Па = 0,98692∙10-5 атм = 7,5∙10-3 мм рт. ст. = 10-5 бар |
1 бар = 1,01972 кгс/м2 = 750,06 мм рт. ст. = 1,01972∙104 мм вод. ст. = 105 Па 1 мм вод. ст. = 9,807 Па 1 кгс/м2 = 9,807 Па = 9,807∙10-5 бар 1 кгс/см2 = 98066,5 Па = 0,98 МПа |
едиНИЦЫ мощности |
|
1 Вт = 0,101972 кгс∙м/с 1 Вт = 0,859845 ккал/ч |
1 кгс∙м/с = 9,80665 Вт 1 ккал/ч = 1,163 Вт |
единицы теплоты |
|
Тепловой поток |
|
1 Вт = 0,23885 кал/с = 0,859845 ккал/ч |
1 кал/с = 4,1868 Вт |
Плотность теплового потока |
|
1 Вт/м2 = 0,23885∙10-4 кал/(см2∙с) = 0,859845 ккал/(м2∙ч) |
1 кал/(см2∙с) = 4,1868 Вт/м2 1 ккал/(м2∙ч) = 1,163 Вт/м2 |
Коэффициент тепловосприятия теплоотдачи |
|
1 Вт/(м2∙°С) = 0,859845 ккал/(м2∙ч∙°С) |
1 ккал/(м2∙ч∙°С) = 1,163 Вт/м2∙°С |
ВВЕДЕНИЕ
Улучшение условий жизни сельского населения связано , в частности , с создан и ем теплового комфорта , который в холодное время года во многом определяется совершенствованием отопления помещений . Состояние отопительной техники , как и любой другой , определяется уровнем развития производительных сил и характером производственных отношений общества .
На развитие отопительной техники оказывает влияние вид применяемого топлива . В течение многих столетий использовалось только твердое топливо ( дрова , уголь ) и отопительные установки приспосабливали к его сжиганию .
С применением природного газа , нефти созданы отопительные у с тановки для их сжигания с нагреванием промежуточной среды , переносящей теплоту в помещения . Однако их дефицит заставил искать новые источники тепловой энергии : солнечной , атомной и др .
В последнее десятилетие для отопления помещений используют также электрическую энергию , в особенности аккумулируемую в ночное время . Дальнейшее развитие атомной и термоядерной энергетики создаст избыток энергии , что позволит широко применять ее для отопления .
Анализ нормативно - технической документации и выпускаемых отопительных водяных установок показывает , что широко применяют в сельских жилых домах следующие котлы или аппараты , работающие :
на твердом топливе
АОТ -7; АОТ -9; АТ - 10 ; A О TB - I 7; АТ -2 0 , АБТ -22; АОТВ -23,2; АОТВ -29;
на жидком топливе
АОЖ -8,7; А О Ж В-11,6; АОЖВ -23,2;
на газообразном топлива
АОГВ -11,6; АОГВ -12,5; АОГВ -17,5; AO Г B -23,2; A КГ B -23,2; АОГВ -29;
на твердом и газообразном топливе
КС - ТГ - 10 ; КС - ТГ -16; КС - ТГВ -16; КС -Т ГВМ -16; КС - ТГВ -20; КОВ -20; АТГВ -20; АОТГВ -20; АТГВ -23,2;
на электрической энергии
ЭВО - Ф -15; САОС -400; САОС -800.
Как видим , совершенно отсутствуют комбинированные отопительные установки с применением электрической энергии , хотя такие установки за рубежом применяют широко , особенно в комбинации с электроаккумуляторами .
Отечественные системы отопления по сравнению с лучшими зарубежными заметно уступают в металлоемкости и энергоемкости в 1,5, а в долговечности в 2 раза и более .
Избежать эти недостатки позволит применение насоса с маломощным электроприводом , термосмесителем и регуляторами температуры воды и воздуха .
1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОТОПЛЕНИИ
1.1. Цель и назначение отопления.
Основная цель отопления - создание тепловых условий в помещениях , благоприятных для жизни и деятельности человека . Комфортные условия в холодное время года обеспечиваются , если поддерживать определенную температуру воздуха в помещении .
Отопление начинают при устойчивом в течение 5 сут . понижении температуры наружного воздуха до 8 °С и ниже , когда теплопоступлений в помещение уже недостаточно для поддержания нормальной температуры . Заканчивают отопление при устойч и вом повышении температуры наружного воздуха выше 8 °С также в течение 5 сут . Продолжительность отопления домов в холодное время года называют отопительным сезоном . На большей территории России , характеризующейся суровой и длительной зимой , отопительный сезон 6-8, а на севере страны 9- 11 мес . Длительность отопительного сезона устанавливают на основании многолетних на блюдений как среднее количество дней в году с устойчивой среднесуточной температурой воздуха 8 °С и ниже . Так , в Московской обл . продолжительность отопительного сезона 213 сут .
Суровость или мягкость зимы выражают количеством градусо-суток , т . е . произведением количества суток действия отопления на разность внутренней и наружной температур , средней для этого периода времени . Если количество градусо - суток для Московской обл . равно 4600, то на севере Красноярского края доходит до 12800.
Под влиянием разности межд у температурой внутреннего t в и наружного t н воздуха возникают теплопотери через наружные ограждения и для поддержания необходимой t в требуется подача теплоты в помещения , т . е . отопление . Теплозатраты на отопление домов и сооружений очень велики , поэтому для этой цели приходится расходовать до 1/3 добываемого топлива .
Отопление предназначено для подачи в помещения дома тепловой энергии в количестве , равном теплопотерям . Следовательно , при понижении температуры наружного воздуха , а также при усилении ветра подача теплоты в помещения должна увеличиваться , а при повышении наружной температуры - уменьшаться .
Кроме внешних метеорологических условий на температуру отапливаемых помещений влияют теплопоступления от бытовых источников , что требует изменения теплоподачи отопительных установок . Поэтому отопительные установки должны регулировать количество теплоты , изменяющееся в соответствии с теплопотерями .
К отопительным установкам предъявляют следующие требования :
- санитарно - гигиенические ( поддержание равномерной температуры помещений , ограничение температуры нагревательной поверхности и возможность ее очистки );
- архитектурно - строительные ( соответствие планировки помещений , компактность , эстетичность );
- экономические ( невысокие капитальные вложения и небольшой расход металла и энергии );
- эксплуатационные ( безотказность и долговечность , простота и удобство управления , бесшумность и безопасность действия ).
Отопительная установка - одно из основных конструктивных элементов системы отопления , которая представляет собой совокупность отдельных элементов , предназначенных для получения , переноса и передачи необходимого количества тепловой энергии во в се обогреваемые помещения .
Система отопления ( рис . 1) состоит из отопительной установки 1 ( котла или генератора теплоты ) для получения тепловой энергии при сжигании топлива или от другого источника , отопительных приборов 3 для теплопередачи в помещения , теплопроводов подающего 2 и обратного 4, сети труб или каналов для теплопереноса от котла к отопительным приборам . Теплоперенос осуществляется теплоносителем жидким ( вода , антифриз ) или газообразным ( пар , воздух ). В зависимости от вида теплоносителя системы отопления могут быть водяными , паровыми или воздушными .
Рис . 1. Принципиальная схема системы отопления
В системах отопления сельских односемейных жилых домов получение , перенос и передача теплоты происходят непосредственно в отопительной установке . Теплопереносящая среда может нагреваться горячей водой или горячим газом , образующимся при сжигании какого - либо топлива ( например ; природного газа ).
В системах отопления с использованием электрической энергии теплоперенос осуществляется жидким или газообразным теплоносителем , либо без не г о - непосредственно через твердую среду . В сельской местности в основном применяются водяные системы отопления . Системы парового и воздушного отопления менее надежны и применяются крайне редко .
Надежность систем отопления , т . е . свойство обеспечивать заданную теплоотдачу в помещения в течение требуемого периода времени ( ряда отопительных сезонов ), различна . Наибольшую надежность, которая обусловлена прежде всего безотказность ю ( непрерывным сохранением работоспособности ), а также сравнительную долговечность имеют системы водяного отопления ( срок службы 30-35 лет ), управляемые и безотказные в эксплуатации . Менее надежны системы парового отопления , более сложные по конструкции и в обслуживании , недолговечные ( срок службы паропроводов примерно 10 лет , конденсатопроводов около 4 лет ). Невысокую надежность имеют также системы воздушного отопления из - за возможности нарушения распределения воздуха по помещениям , поскольку воздуховоды из кровельной и тонколистовой стали недолговечны , а из кирпича , блоков , плит и других материалов недостаточно плотны .
Учитывая существенные преимущества водяных систем отопления и их широкое применение в сельской местности , рассмотрим эти системы более подробно .
1.2. Характеристика систем водяного отопления
В системах водяного отопления циркулирующая нагретая вода охлаждается в отопительных приборах и возвращается в отопительную установку для последующего нагревания . Системы водяного отопления подразделяют на низкотемпературные с предельной температурой горячей воды t г < 100°С и высокотемпературные с t г > 10 0 °С . Максимальное значение температуры воды ограничено в настоящее время 150 °С и применяется в системе централизованного теплоснабжения .
По способу создания циркуляции теплоносителя различают системы с естественной циркуляцией воды ( гравитационные системы ) и с механическим побуждением воды насосами ( насосные системы ). В гравитационной системе используют различие в плотности воды , нагретой до разной температуры . В вертикальной системе с неоднородной плотностью воды возникает естественное движение под влиянием гравитационного поля Земли . В системе с механическим побуждением циркуляции воды применяют насос с электродвигателем для повышения гидравлического давления , вызывающего циркуляцию , и в системе создается вынужденное движение воды . Причем сечение теплопроводов в этом случае в несколько раз меньше , чем в гравитационной системе .
Системы водяного отопления по положению труб , объединяющих отопительные приборы по вертикали или горизонтали , делят на вертикальные и горизонтальные .
Теплопроводы вертикальных систем подразделяют на магистрали , стояки и подводки : подающие - для подачи горячей воды к отопительным приборам и обратные - для отведения охлажденной воды к теплообменникам .
Теплопроводы горизонтальных систем , кроме магистральных , стояков и подводок , имеют горизонтальные ветви , объединяющие отопительные приборы , расположенные на одном уровне .
В зависимости от схемы соединения труб с отопительными приборами системы отопления подразделяют на однотрубные , двухтрубные и бифилярные . В каждом стояке или горизонт а льной ветви однотрубной системы приборы соединяют одной трубой и вода протекает последовательно через все приборы . Если приборы разделяют пополам и соединяют трубами таким образом , чтобы вода последовательно протекала через все первые половины , а потом в обратном направлении через вторые половины приборов , то такую систему называют бифилярной ( двухпроточной ).
В двухтрубной системе отопительные приборы присоединяют отдельными трубами к двум стоякам - подающему и обратному , при этом вода протекает через каждый прибор независимо от других приборов .
1.3. Схемы отопления
1.3.1. Рассмотрим водяное отопление с естественной циркуляцией . Наибольшее распространение в сельских жилых домах получило отопление с естественной циркуляцией жидкости ( рис . 2). В этой системе так же , как во всех других системах отопления сельских одноквартирных жилых домов , работающих с естественным побуждением , желательно котел располагать ниже отопительных приборов , так как при этом увеличивается цирк у ляционное давление в системе и уменьшается сечение трубопроводов .
Рис. 2. Схема отопления с прокладкой горячего теплопровода сверху , а обратного - снизу отопительных приборов :
1 - раковина на кухне ; 2 - переливной и воздушный трубопроводы от расширителя диаметром 20 мм ; 3 - расширительный сосуд ; 4 - горячий разводящий теплопровод ; 5 - обратный теплопровод ; 6 - патрубок с вентилем для слива воды из системы ; 7 - водопровод для питания системы холодной водой ; 8 - отопительные приборы ; 9 - отопительная установка ; 10 - главный стояк
Если котел нельзя установить ниже отопительных приборов , то его можно поместить на одном уровне с ними и даже несколько выше . В этом случае вода в системе будет циркулировать вследствие охлаждения ее в трубопроводах . При расположении отопительных приборов выше котла появится дополнительное циркуляционное давление , зависящее от высоты их расположения . Таким образом , охлаждение воды в трубопроводах системы отопления , находящихся выше котла , способствует улучшению циркуляции воды .
Горячий и обратный трубопроводы прокладывают о уклоном не менее 0,003-0,005 по движению воды в нем ( для подающих трубопроводов - от источника теплоты к отопительным приборам , а для обратных - от отопительных приборов к источнику теплоты ). Это обеспечивает свободный выход воздуха через расширительный сосуд и слив воды из системы через сливной патрубок , расположенный в нижней точке системы . Вода может сливаться в канализацию или в специальный дренажный колодец .
Расширительный сосуд во избежание замерзания и для удобства обслуживания системы следует располагать в отапливаемом помещении .
Для удобства обслуживания котел , расширительный сосуд и питающий вентиль водопровода холодной воды рекомендуется устанавливать в одном помещении . При отсутствии водопровода систему отопления можно заполнять с помощью ручного насоса или через расширительный сосуд , в крышке которого предусматривается закрывающее отверстие . Следовательно , отсутствие водопровода в доме не должно препятствовать устройству отопления , тем более что воду из системы сливают очень редко .
Прокладка обратного трубопровода ( рис . 2) над полом помещения особенно при расположении отопительных приборов у наружных стен , не всегда возможна . Для обхода трубопроводом дверей приходится заглублять его под пол и устраивать подпольные каналы , что особенно нежелательно , когда система оборудуется в готовом доме . Поэтому , как правило , применяют другую схему - с прокладкой обратного трубопровода рядом с горячим под потолком помещения ( рис . 3). Горячая вода в отопительные приборы поступает , как и по ранее рассмотренной системе . Охлажденная вода от приборов поднимается по обратному стояку в сборный обратный труб о провод под потолком и по нему возвращается в коте л. Однако , такую схему нельзя рекомендовать к широкому применению во вновь строящихся домах из - за неустойчивости циркуляции в ней воды . Эта система имеет несколько циркуляционных колец , в которых обратная вода поднимается и сливается в верхнем обратном трубопроводе .
Рис . 3. Прокладка обратного трубопровода рядом с горячим под потолком :
1 - генератор теплоты ; 2 - главный стояк ; 3 - переливная и воздушная линии ; 4 - расширительный сосуд ; 5 - воздушная петля , 6 - горячая разводящая линия ; 7 - обратная линия ; 8 - нагревательные приборы ; 9 - питательный патрубок ; 10 - спускной патрубок
Особенность более совершенной , хотя и более сложной системы ( рис. 4) состоит в том , что обратная охлажденная вода направляется не в котел , а вниз , где смешивается с охлажденной водой от других приборов , и затем по общему трубопроводу движется к котлу . Слияние более холодной воды от удаленных от котла отопительных приборов происходит в нижних , а не верхних точках циркуляционных колец . Поэтому понижение температуры в обратном трубопроводе одного из колец приведет к ускоренному движению этой воды , а следовательно , к улучшению циркуляции в кольце . Недостатками этой схемы являются увеличенный расход труб и осложненный слив воды ( для полного опорожнения системы необходимо отвинчивать нижние пробки у каждого отопительного прибора или предусматривать в них специальные спускные краны ). Однако , если обратный трубопровод необходимо прокладывать около дверей , особенно в уже благоустроенных домах , то следует предпочесть эту систему , поскольку отпадает необходимость переделки строительных конструкций и устройства подпольных каналов .
Рис . 4. Схем a отопления с прокладкой горячего и обратного трубопроводов над отопительными приборами ( со смешением потоков внизу ):
1 - отопительная установка ; 2 - отопительные приборы ; 3 - расширительный сосуд
В простершей проточной системе водяного отопления расширительный сосуд устанавливают непосредственно на котле ( рис . 5). Горячая вода поступает в систему отопления из расширительного сосуда по трубопроводу , расположенному на высоте первого по ходу воды отопительного прибора . Далее вода последовательно проходит все отопительные при бо ры , выполненные из гладких труб и установленные с постепенным понижением , обеспечивающим необходимый уклон трубопровода в сторону движения воды , и возвращается обратно в котел . Для увеличения циркуляционного давления отопительные приборы рекомендуют располагать возможно выше . Можно выполнять в виде одной гладкой или ребристой трубы . Однако , несмотря на простое устройство проточная система также имеет недостатки : невозможность свободного регулирования и выключения отдельных отопительных приборов, а также неудовлетворительный внешний вид вследствие прокладки горизонтального трубопровода между приборами на видном месте жилого помещения .
Рис . 5. Схема проточной системы отопления :
1 - расширительный сосуд ; 2 - отопительные приборы ( гладкие трубы ); 3 - запорно - регулирующая арматура ; 4 - обводка двери ; 5 - слив воды из системы ; 6 - отопительная установка
Рассмотренные выше схемы отопления в основном применяют в одноэтажных одноквартирных домах . Отопление двухэтажных домов или одноэтажных с мансардой мало отличается от обычного водяного отопления с естественной циркуляцией .
Правда, предпочтение отдают однотрубной проточной системе и однотрубной регулируемой системе с замыкающими участками и верхней раздачей , увеличивающей циркуляционное давление вследствие охлаждения воды в трубопроводе ( рис . 6).
Рис . 6. Схема однотрубной регулируемой системы отопления с замыкающими участками ( для двухэтажного дома ).
1 - отопительные приборы ; 2 - трехходовые краны ; 3 - разводящий трубопровод горячей воды ; 4 - расширительный сосуд : 5 - замыкающие участки ; 6 - обратный трубопровод ; 7 - патрубок для слива воды из системы ; 8 - патрубок для наполнения системы водой ; 9 - котел ; 10 - переливно й и возд уш ный трубопровод
В этих системах расчетное циркуляционное давление значительно больше , чем в двухтрубных, расчет трубопроводов , которых производится по давлению для приборов , расположенных в первом этаже . Кроме того , приборы первого и второго этажей в однотрубных системах имеют одинаковое циркуляционное давление , тогда как в двухтрубных системах в приборах второго этажа оно значительно больше , чем в приборах первого этажа , что усложняет регулирование . Вместе с этим однотрубные и бифилярные системы имеют экономические заготовительно - монтажные и некоторые эксплуатационные преимущества . При использовании их вместо двухтрубных уменьшается длина и масса труб , устраняются измерения в строящемся здании , отдельные узлы и детали могут быть унифицированы , что позволяет применять предварительную сборку и комплектацию узлов , сохранить затраты труда на монтаж . Повышенное гидравлическое сопротивление стояков и ветвей придает этим системам сравнительно устойчивый гидравлический режим , что позволяет отказаться от пусконаладочного регулирования теплоподачи приборов при вводе систем в эксплуатацию .
1.3.2. Рассмотрим водяное отопление с механическим побуждением ( насосом ). В системах водяного отопления с естественной циркуляцией вследствие малого циркуляционного давления принимаются низкие скорости движения воды в трубах иногда в пределах 0,03-0,06 м / с . При этом трубопроводы имеют диаметр 50 мм и более . Открытая прокладка труб такого диаметра ухудшает интерьер помещений , а их монтаж значительно сложнее , чем труб малого диаметра .
Если скорость движения воды повысить с помощью насоса до 0,5-0,8 м / с , что вполне допустимо по условиям бесшумности и правильности распределения потоков в фасонных частях трубопроводов , то диаметры последнего можно уменьшить до 8-20 мм в зависимости от теплопотерь жилого дома .
Количество циркулирующей воды в системе при расчетной разности температур 20-25 °С составляет 800-1000 кг / ч , гидравлические потери - не более 10-15 кПа , а потребляемая мощность электродвигателя - не более 30 Вт .
Схемы отопления ( рис . 2, 3, 5) можно применять и с насосом , однако расширительный сосуд в них нужно присоединять к обратной линии перед насосом . Для надежного воздухоотделения уклон в горячем разводящем трубопроводе следует осуществлять против движения воды , устанавливая в верхней точке трубопровода ручной или автоматический воздухоотводчик . Простейшая и наиболее распространенная схема отопления с верхней разводкой изображена на рис . 7.
Насосную систему отопления выполняют горизонтальной однотрубной или двухтрубной с нижней прокладкой магистралей и устанавливают воздушные краны для удаления воздуха в атмосферу .
В горизонтальной однотрубной системе сокращается по сравнению с вертикальной системой протяженность теплопроводов , особенно стояков и магистралей . Укрупненные стояки для горизонтальных однотрубных ветвей прокладывают во вспомогательных помещениях дома .
Рис . 7. Схема отопления с насосом и верхней разводкой :
1 - котел ; 2 - раковина на кухне ; 3 - переливной и воздушный трубопроводы ; 4 - расширительный сосуд ; 5 - разводящий трубопровод горячей воды ; 6 - воздухоо т водчик ; 7 - отопительные приборы ; 8 - обратный трубопровод ; 9 - водопровод холодной воды ; 10 - патрубок с вентилей для слива воды из системы ; 11 - насос ; 12 - главный стояк
В горизонтальных однотрубных ветвях применяют проточные нерегулируемые приборные узлы и регулируемые узлы с замыкающими и обходными участками . При проточных ветвях регулируют теплоотдачу в помещения воздушными клапанами в конвекторах с кожухом или с общим ( для всех приборов в одном этаже ) регулирующим краном.
Горизонтальная однотрубная система пригодна также для прерывистого отопления помещений на разных этажах . Для системы отопления с трубопроводами малых диаметров и механическим побуждением целесообразно применять схемы с нижней раздачей и в частности однотрубные ( рис . 8). Разводящий трубопровод в этой схеме прокладываются над полом . Трубопровод малого диаметра ( до 10-12 мм ) может пересекать дверные п роемы без заглубления при высоте порога 50-70 мм . Воздух в этой системе отопления удаляется из верхней части отопительных приборов через воздушные краны . Если отопительные приборы трубчатые , например конвекторы , и скорость воды в трубках превышает 0 , 2 м / с , то воздух из всей системы можно удалять в одном месте - через воздухоотводчик .
Рис . 8. Однотрубная система отоплений с механическим побуждением и нижней разводкой :
1 - котел ; 2 - раковина ; 3 - воздушный и переливной трубопроводы от расширительного сосуда ; 4 - расширительный сосуд ; 5 - водопровод для обезвоздушивания циркуляционного трубопровода ; 6 - отопительные приборы ; 7 - воздушники ; 8 - трехходовые краны ; 9 - циркуляционный трубопровод ; 10 - патрубок для спуска воды из системы ; 11 - патрубок для наполнения системы ; 1 2 - насос
Двухтрубная насосная система отопления двухэтажного дома должна иметь нижнюю разводку ( верхняя используется для естественной циркуляции воды ) с удалением воздуха через воздушные краны на отопительных приборах на верхнем этаже . Эта система обладает боль ш ей вертикальной гидравлической и тепловой устойчивостью по сравнению с системой , выполненной с верхней разводкой .
2. ТРЕБОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИХ РАСЧЕТОВ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ
2 .1 . Строительные конструкции внешних ограждений отапливаемых индивидуальных домов в сельской местности , кроме требований прочности и устойчивости , огнестойкости и долговечности , архитектурного оформления и экономичности , должны отвечать теплотехническим нормам . Ограждающие конструкции выбирают в зависимости от физических свойств материалов , конструктивного решения , температурно - влажностного режимов воздуха в здании , климатологических характеристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления теплопередачи и необходимой теплоустойчивостью . Для получения наиболее экономического конструктивного решения теплозащитные качества наружных ограждений определяются расчетом .
2.2. Основные физические свойства строительных материалов характеризуются объемным весом γ ( кг / м 3 ), удельной теплоемкостью С ( кДж /( кг∙°С ) и коэффициентами теплопроводности λ , ( Вт /( м∙°С ), теплоусвоения материала S , Вт /( м 2 ∙С ), паропроницаемости μ , мг/(м∙ч∙Па ), воздухопроницаемости i , мг /( м∙ч∙Па ).
Для теплотехнических расчетов физических показателей основных строительных материалов и некоторых конструктивных элементов ограждений принимают по таблицам СНиП II -3-79 ** . « Строительная теплотехника» .
2.3. При расчете теплозащитных качеств и выборе конструкций наружных ограждений принимают расчетную зимнюю температуру наружного воздуха t н . Для перекрытий над подвалами и подпольями соответственно среднюю t холодного периода . Расчетную температуру наружного воздуха и скорости ветра принимают на основании СНиП 2.01.01-82 . « Строительная климатология и геофизика . Основные положения проектирования» . Расчетные температуры внутреннего воздуха t в , относительную влажность воздуха φ и кратности вентиляционных обменов в жилых домах находят по табл . 1.
2.4. Систему отопления и параметры теплоносителя выбирают на основании технико - экономического обоснования , в соответствии с требованиями санитарных и против о пожарных норм , в зависимости от назначения здания и р е жима его эксплуатации . При этом предельные значения допустимых тем ператур на поверхности нагревательных приборов любых типов и конструкций t нн принимают , руководствуясь правилами СНиП 2.04.05 -86. « Отопление , вентиляция и кондиционирование воздуха» .
Таблица 1. Температура и воздухообмен в помещениях жилых здании ( СНиП 2.04.05 -86)
Помещение |
Расчетная |
Кратность
обмена воздуха, за |
|
вытяжка |
приток |
||
Жилая комната квартиры |
18 |
3 на 1 м2 |
- |
Кухня квартиры (негазифицированная) |
15 |
- |
- |
Ванная индивидуальная |
25 |
25 на 1 помещение |
- |
Уборная индивидуальная |
16 |
25 на 1 помещение |
- |
Объединенный санитарный узел |
25 |
50 на 1 помещение |
- |
Кухня квартиры с газовыми конфорочными плитами: |
|
|
|
2-х |
15 |
60 |
- |
3-х |
15 |
75 |
- |
4-х |
15 |
90 |
- |
Вестибюль, передняя, тамбур |
16 |
- |
- |
2.5. В малоэтажных жилых домах применяют квартирную систему водяного отопления с верхней и нижней разводками и естественной циркуляцией . Система отопления состоит из нагревательных приборов , трубопроводов , предназначенных для транспортирования теплоносителя и отключающей арматуры . Двухтрубные системы отопления применяют , как правило , в зданиях до двух этажей ( рис . 9).
Для обеспечения нужной температуры в отапливаемых помещениях необходимо , чтобы теплоотдача установленных в них отопительных приборов и труб системы отопления соответствовала теплопотерям помещения , а теплопроизводительность генератора теплоты была бы не меньше теплопотерь .
Рис . 9. Принципиальная двухтрубная схема водяного отопления с естественной циркуляцией воды и верхней разводкой :
1 - котел ; 2 - главный стояк ; 3 - соединительная труба ; 4 - расширительный бак ; 5 - стояк ; 6 - нагревательный прибор ; 7 - тройник ; 8 - кран ; 9 - подающая магистраль ; 10 - вентиль ; 11 - обратный стояк ; 12 - тройник с пробками для выпуска воздуха и спуска воды ; 13 - обратная отводка ; 14 - обратная магистраль
2.6. Для отопления индивидуальных домов в зависимости от конструкции наружных стен применяют различные нагревательные приборы : радиаторы , ребристые трубы , отопительные панели , конвекторы , змеевики и регистры . Следует отметить , что в радиаторах конвективная теплоотдача больше , чем в других отопительных приборах .
Характеристика батареи отопительной биметаллической БОБ -3 приведена ниже .
Максимальное рабочее избыточное давление , МПа ( испытания проводились при избыточном давлении 1 ,5 МПа ) |
1 |
Номинальный тепловой поток ( при температуре 70 °С , расходе теплоносителя через прибор 0,1 кг / с и барометрическом давлении 1013,3 ГПа , кВт |
0,165 |
Теплоотдача комплекта из пяти секций , кВт |
0,85 |
Масса одной секции , кг |
3 |
Масса радиатора из шести секций с ниппелями , пробками и прокладками , кг |
19,6 |
Промышленностью нашей страны выпускаются различные типы отопительных батарей , чугунн ых и стальных - штампованных радиаторов . Характеристики некоторых приведены в табл . 2-5.
Таблица 2. Чугунные радиаторы
Тип |
Размеры одной секции |
Поверхность
нагрева |
Показатели на |
Диаметр |
||||||
h |
h 1 |
b |
l |
м2 |
экм |
коэффи- |
масса, |
ем- |
||
M-I40 |
388 |
300 |
140 |
96 |
0,165 |
0,200 |
1,22 |
27,1 |
5,45 |
32 |
M-I40 |
582 |
500 |
140 |
96 |
0,254 |
0,310 |
1,22 |
24,5 |
4,60 |
32 |
М-1000 |
1090 |
1000 |
185 |
86 |
0,460 |
0,492 |
1,07 |
- |
- |
32 |
РД-90 |
582 |
500 |
90 |
96 |
0,203 |
0,275 |
1,35 |
25,3 |
5,22 |
32 |
РД-26 |
582 |
500 |
90 |
100 |
0,205 |
0,275 |
1,34 |
25,0 |
4,95 |
32 |
Таблица 3. Теплоотдача 1 экм чугунных радиаторов в 2- трубных системах водяного отопления при подаче воды по схеме сверху - вниз , Вт
Температура
помещения, |
Температура теплоносителя, °С |
|||||
85-65 |
90-70 |
95-70 |
115-70 |
130-70 |
150-70 |
|
5 |
558 |
605 |
628 |
698 |
744 |
814 |
10 |
512 |
558 |
582 |
645 |
698 |
766 |
12 |
492 |
541 |
564 |
628 |
680 |
744 |
14 |
477 |
523 |
547 |
605 |
663 |
727 |
15 |
465 |
512 |
535 |
592 |
651 |
723 |
16 |
453 |
505 |
523 |
587 |
632 |
709 |
18 |
436 |
483 |
506 |
569 |
616 |
689 |
20 |
419 |
465 |
488 |
547 |
599 |
668 |
25 |
366 |
419 |
436 |
500 |
547 |
622 |
Таблица 4. Теплоотдача радиаторов М - 140 , Вт
Температура, |
k пр |
Количество секций |
||||||||
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
||
F пр , м2 |
||||||||||
0,762 |
1,016 |
1,270 |
1,524 |
1,778 |
2,032 |
2,286 |
2,540 |
2,794 |
||
F пр , экм |
||||||||||
0.93 |
1,24 |
1,55 |
1,86 |
2,17 |
2,48 |
2,79 |
3,10 |
3,41 |
||
Строительная ширина, м |
||||||||||
0,288 |
0,384 |
0,48 |
0,576 |
0,672 |
0,768 |
0,864 |
0,96 |
1,056 |
||
5 |
9,95 |
668 |
843 |
1035 |
1209 |
1389 |
1570 |
1744 |
1930 |
2192 |
14 |
9,79 |
582 |
733 |
895 |
1052 |
1209 |
1361 |
1512 |
1663 |
1814 |
15 |
9,79 |
569 |
727 |
884 |
1040 |
1186 |
1337 |
1488 |
1639 |
1785 |
16 |
9,79 |
552 |
709 |
866 |
1023 |
1163 |
1320 |
1471 |
1611 |
1762 |
18 |
9,71 |
540 |
686 |
832 |
983 |
1128 |
1267 |
1419 |
1558 |
1692 |
20 |
9,71 |
523 |
663 |
814 |
954 |
1093 |
1233 |
1372 |
1512 |
1639 |
25 |
9,59 |
477 |
605 |
738 |
866 |
994 |
1122 |
1244 |
1372 |
1488 |
30 |
9,59 |
436 |
552 |
674 |
791 |
907 |
1023 |
1139 |
1256 |
1361 |
Окончание табл . 4
Температура, |
k пр |
Количество секций |
||||||||
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
||
F пр , м2 |
||||||||||
3,048 |
3,302 |
3,556 |
3,81 |
4,064 |
4,318 |
4,572 |
4,826 |
5,08 |
||
F пр , экм |
||||||||||
3,72 |
4,03 |
4,34 |
4,65 |
4,96 |
5,27 |
5,58 |
5,89 |
6,20 |
||
Строительная ширина, м |
||||||||||
1,152 |
1,248 |
1.344 |
1,44 |
1,536 |
1,63 |
1,728 |
1,824 |
1,92 |
||
5 |
9,95 |
2262 |
2454 |
2640 |
2803 |
2989 |
3175 |
3361 |
3547 |
3733 |
14 |
9,95 |
1965 |
2122 |
2291 |
2430 |
2593 |
2756 |
2907 |
3070 |
3233 |
15 |
9,79 |
1931 |
2087 |
2250 |
2395 |
2559 |
2709 |
2872 |
3023 |
3187 |
16 |
9,79 |
1901 |
2058 |
2215 |
2349 |
2512 |
2663 |
2814 |
2977 |
3140 |
18 |
9,71 |
1837 |
1983 |
2139 |
2268 |
2419 |
2570 |
2709 |
2861 |
3024 |
20 |
9,71 |
1779 |
1930 |
2082 |
2198 |
2349 |
2500 |
2640 |
2791 |
2930 |
25 |
9,59 |
1617 |
1750 |
1884 |
2000 |
2134 |
2262 |
2395 |
2524 |
2663 |
30 |
9,59 |
1477 |
1599 |
1721 |
1820 |
1942 |
2064 |
2181 |
2302 |
2349 |
Таблица 5. Коэффициенты теплопередачи k пр и теплоотдачи одной секции q с для радиаторов M - I 40
Обозначение коэффициентов |
∆ t т =( t п p - t в ) ,°С |
||||||||
60 |
64,5 |
70 |
80 |
90 |
100 |
110 |
120 |
140 |
|
q с , Вт k пр , Вт/(м2/°С |
144, 2 9,59 |
157,0 9,7 |
172,1 9,8 |
201,1 10,05 |
230,3 10,2 |
259,3 10,3 |
288,9 10,4 |
316,3 10,6 |
374,4 10,7 |
Нагревательные приборы следует размерить так, чтобы их удобно было осмотреть и очистить. Располагают их преимущественно под окнами в соответствии с правилами СНиП 2.04.05-86.
Для правильной технико-экономической оценки, дающей максимальный тепловой эффект и экономию металла, принят за единицу исчисления поверхности нагревательных приборов эквивалентный квадратный метр (экм). В качестве его принимают поверхность нагревательного прибора, отдающую 0,5 кВт теплоты в 1 час при разности средних температур 64,5°С, параметрах теплоносителя 95-70°С, расходе на 1 экм 17,4 кг/ч и подаче теплоносителя по схеме сверху-вниз. Поверхность испытываемых нагревательных приборов должна быть 2 экм. Схема установки, диаметры труб и тепловые нагрузки даны на рис. 10.
Рис. 10. Стояк двухтрубной системы отопления о радиаторами (этажный узел):
d 1 , d 2 - диаметр труб стояка магистрали и обратной отводки , мм; q расч - тепловая нагрузка нагревательного прибора , Вт ; l - расстояние от перегородки до нагревательного прибора , мм ; h - расстояние от пола до потолка , мм
2.7. В системах водяного отопления и горячего водоснабжения индивидуальных домов ( рис . 11) применяют стальные водогазопроводные трубы диаметром 15-50 мм . При прокладке трубопроводов уклон должен быть не менее 0,003-0,005; для подающих трубопроводов - от источника теплоты к нагревательным приборам , а для обратных - от нагревательных приборов к источнику теплоты . Трубы водогазопроводные соединяют на резьбе с помощью муфт и фасонных элементов : тройников угольников , переходных муфт , крестовин , а также имеют запорно - регулирующую ар ма туру - вентили , задвижки и проходные краны .
Рис . 11. Аксинометрическая схема трубопроводов квартирной системы отопления , совмещенная с горячим водоснабжением :
1 - подающий трубопровод системы отоплении ; 2 - обратный трубопровод системы отоплении ; 3 - трубопровод горячего водоснабжения ; 4 - источник теплоты ; 5 - расширительный бак ; 6 - нагревательные приборы
2.8. Расширительный бак в системе водяного отопления служит для создания статического давления и выпуска воздуха . Расширительный бак изготавливают цилиндрической или прямоугольной формы из листовой стали толщиной 3-4 мм . Соединение листов стали делается с помощью сварки . Как правило , расширительный бак устанавливают в утепленной будке на чердаке отапливаемого здания в наивысшей точке системы и закрывают тепловой изоляцией .
2.9. В качестве источника теплоты в зоне застройки сельских населенных мест для повышения санитарно - гигиенических условий в помещениях отапливаемого здания с горячим водоснабжением применяют водяные стальные и чугунные котлы .
2.9.1. Наиболее высокие технические свойства имеют двухфункциональные генераторы теплоты , обеспечивающие одновременно тепловые нагрузки отопления и горячего водоснабжения ( табл . 6-8).
Таблица 6. Технические характеристики водогрейных чугунных котлов КЧМ -2 ( рис . 12)
Площадь поверхности нагрева котла, м2 |
Тепловая мощность, кВт |
Количество секций |
Длина котла L , м |
Необходимое разряжение за котлом, Па |
Масса, кг |
1,67 2,11 2,51 |
19,8 24,4 29,0 |
4 5 6 |
345 435 593 |
12 12 15 |
278 322 365 |
Примечания : 1. Тепловая мощность указана при сжигании измельченных до определенного размера каменных углей , антрацита АО , брикетов малозольного топлива , природного газа , легкого жидкого топлива .
2. Братский завод отопительного оборудования выпускает . такие же котлы , но шириной 470, высотой 11 00 и длиной соответственно 390, 480, 570, 660, 750, 840 и 930 мм .
3. Котлы рассчитаны на рабочее давление до 0,2 МПа и температуру нагреваемой воды до 90 °С , предназначены для работы на естественной ( через дымовую трубу ) тяге .
Таблица 7. Технические характеристики стальных водогрейных котлов КВ ( ТС ).
Площадь поверхности нагрева, м2 |
Тепловая мощность, кВт |
КПД, %, не менее |
Объем, м3, не менее |
Габаритные размеры котла, мм |
Масса, кг, не более |
0,87 1,06 1.2 |
11,6 14,0 17,5 |
75 75 75 |
26 30 45 |
580×370×780 675×410×850 695×420×1070 |
100 130 175 |
Рис. 12. Отопительный котел КЧМ-2:
а - общий вид; б - разрез; 1, 2 - трубопровод соответственно подводящий d = 50 мм и отводящий d = 60 мм; 3 - отверстие для термометра
Таблица 8. Технические характеристики чугунных водогрейных малометражных котлов КЧМ-3
Показатели |
Площадь поверхности нагрева котла , м2 |
||
1,39 |
1,84 |
2,33 |
|
Тепловая мощность , кВт при сжигании : |
|
|
|
грохоченых каменных углей , антрацитов , брикетов малозольного топлива |
16,2 |
21,4 |
27,2 |
легкого жидкого топлива |
15,1 |
19,7 |
25,5 |
природного газа |
15,1 |
19,7 |
26,6 |
Количество секций |
3 |
4 |
5 |
Габаритные размеры котла , мм |
3 50 × 480 × 1150 |
4 60× 480 × 1150 |
560 × 480 ×11 50 |
Масса , кг |
207 |
249 |
292 |
Отопительный водогрейный чугунный котел (табл. 9) КЧМ-ЗДГ-М и КЧМ-ЗДГ-А предназначены для теплоснабжения индивидуальных домов, оборудованных водяными системами отопления с естественной и принудительной циркуляцией теплоносителя с рабочим давлением до 0,5 МПа.
Таблица 9. Технические характеристики котлов КЧМ-ЗДГ-М, КЧМ-ЗДГ-А
Давление , |
Габаритные размеры , мм 1 |
Коли чест во |
Мощность , |
Масса котла , |
||
длина |
ширина |
высота |
||||
до 0,5 |
450/415 |
460/460 |
1070/1070 |
3 |
16,5 |
224/215 |
555/520 |
460/460 |
1070/1070 |
4 |
23,0 |
270/261 |
|
660/625 |
460/460 |
1070/1070 |
5 |
29,0 |
319/306 |
|
765/730 |
460/460 |
1070/1070 |
6 |
35,0 |
365/354 |
1 В числителе - КЧМ-ЗДГ-М, в знаменателе - КЧМ-ЗДГ-А.
Котел КС-ТГ-16 (табл. 10) предназначен для теплоснабжения жилых зданий строительным объемом 260 м3 по наружному обмеру, оборудованных системами отопления непрерывного действия, с естественной или принудительной циркуляцией теплоносителя. Котел комплектуется газогорелочными устройствами АГУК-2 или Пламя-1.
Таблица 10. Технические данные котлов KC - T - I 6, КС-ТГ-16
Параметры |
Газогорелочное устройство |
|
АГУК -2 |
Пламя -1 |
|
Номинальная мощность , кВт |
|
16 |
КПД , % при сжигании природного газа |
|
84 |
Давление природного раза перед котло м Па , ном и нальное |
1300 |
1270 |
Параметры теплоносителя |
|
|
абсолютное давление , МПа |
0,2 |
|
температура , °С , не более |
95 |
|
разряжение за котлом , Па не более |
25 |
|
Габаритные размеры , мм KC - T - I 6 |
745 × 455 × 1000 |
745 × 455 × 1000 |
КС - ТГ -16 |
760 × 560 × 1000 |
715 × 480 × 1000 |
Масса , кг |
148 |
148 |
KC-T-I6 |
||
КС - ТГ -16 |
160 |
160 |
Отопительный котел КС-Т-12,5; KC - T - I 2.5 K «Крым» (г. Севастополь) - стальной водогрейный предназначен для теплоснабжения индивидуальных жилых домов строительным объемом до 210 м3. Котел предназначен для работы на твердом топливе и может быть переоборудован для работы на газообразном топливе с использованием автоматики АПОК-1-1 с газогорелочным устройством. Котлы отличаются между собой комплектующими деталями. При эксплуатационной мощности (13,1 кВт) котла температура горячей воды не должна превышать 95°С, абсолютное давление воды 0,2 МПа. Габаритные размеры 442×596×1066 мм.
2.9.2. Аппараты бытовые используют в качестве отопительных и водонагревательных устройств в малометражных домах и квартирах.
Аппараты АГВ используют либо только для отопления либо для горячего водоснабжения ввиду разных режимов теплоотопления. Номинальная тепловая мощность 7 и 13,9 кВт.
Аппараты АОГВ-10-1- V снабжены дилатометрической системой автоматики регулирования температуры воды. Они предназначены для работы на природном газе давлением перед аппаратом 6.8-18 Па. Аппараты АОГВ-10-3- V отличаются конструкцией теплообменника, выполненного в виде двух концентрических встроенных обечаек, образующих заполненную водой полость - котел.
Аппараты АОГВ-15-1- V - система автоматики представляет собой блок, сочетающий ЭМК с регулятором температуры воды.
Аппараты АОГВ-20-3- V - система автоматики, которой основана на принципе пневматического устройства мембранного типа, включает блок безопасности и блок регулирования, соединенные с датчиками контроля пламени, тяги и температуры воды.
Аппарат АКГВ комбинированный, служит для отопления и горячего водоснабжения. Габаритные размеры его, мм: высота 1470; ширина 550; глубина 685. Масса 200 кг; номинальная мощность Рн = 23,2 кВт.
Аппараты АОГВ-11,6- IV применяются для теплоснабжения квартирных систем водяного отопления с теплопотерями до 9300 кВт. Работает на природное газе, Рн = 11,6 кВт.
2.9.3. Аппараты отопления с температурой нагреваемой воды до 90°С в негазифицированных районах страны работают на жидком топливе, так как оно доступнее, дешевле и удобнее твердого топлива.
Процессы сжигания жидкого топлива можно автоматизировать, что облегчает обслуживание отопительных аппаратов в бытовых условиях . В настоящее время выпускается несколько типов аппаратов на жидком топливе .
Аппараты АОЖБ -20 конструктивно отличаются в зависимости от исполнения аппарата ( АОЖБ -20,-20 Т ,-20 А ) и установленного дозатора ( ДТ -1; 2; 3). Могут быть одна - две ручки управления дозатором и настройки терморегулятора . Дозаторы предназначены для регулирования тепловой мощности аппарата ( расхода топлива ), обеспечения постоянства установленного расхода и автоматического прекращения подачи топлива в случае перенаполнения , Р н = 23,2 кВт .
2.9.4. Там , где твердое топливо ( уголь , торф , дрова) доступнее других видов топлива , применяют его в бытовых целях достаточно широко . КПД аппаратов , работающих на твердом топливе, не превышает 65 %. Для них нельзя применять автоматические устройства управления и р егулирования по теплопроизводительности , используемые для аппаратов , работающих на газовом и жидком топливах .
Аппараты A О TB -15 отопительный , КС -2 , КС -3 - отопительный и водогрейный , тепловая мощность которых соответственно 23,5; 14; 17,5 кВт .
Техническая характеристика аппарата АКТВ - Д -17,5 отопительного с горячим водоснабжением приведена ниже .
Тепловая мощность , кВт |
17,5 |
Расход твердого топлива , кг / ч : |
|
антрацит |
3,1 |
каменный уголь |
3,35 |
бурый уголь |
4,15 |
КПД аппарата , % |
70 |
Количество воды в теплообменнике , л : |
|
отопления |
65 |
горячего водоснабжения |
35 |
Количество топлива в бункере , л |
60 |
Длительность работы аппарата в номинальном режиме , ч |
12-20 |
Масса , кг |
220 |
2.9.5 Фирма « Яспи и Мякинен» ( Финляндия ) выпускает более 50 % котлов для отопительных систем односемейных домов , предназначенных для использования таких видов топлива , как масло , газ , горючие сланцы , дрова , уголь . Фирма « Ясин и Мякинен » сотрудничает в области исследований с ВИЭСХом .
Котел ЯМЯ ПУУ 141 работает на твердом топливе по принципу верхнего сгорания . Котел с верхним сгоранием следует всегда подключать к тепловому аккумулятору , причем обеспечивается высокий общий КПД и умеренный объем работ по уходу , тепловая мощность которого от 20 до 40 кВт .
Площадь отапливаемого здания , м |
Емкость резервуара , ПУУ 141, л |
80-120 |
1150 |
120-160 |
1800 |
Котел ЯМЯ - КАКСИКК 0 оборудован двумя отдельными топками для сжигания дров и при работе на мазуте и двумя соединительными муфтами для установки электросопротивлений для отопления электроэнергией .
Котел ЮНИОР является комбинированным и работает на твердом и жидком топливе с высоким КП Д .
В котле ЮНИОР Е термически комбинированы электрический котел и традиционный комбинированный . При работе на электроэнергии обогревается только верхняя его часть . На электрочасти предусмотрена автоматическая система регулирования , обеспечивающая отопление с помощью выбора мощности , при которой поддерживается постоянная температура воды в котле . Тепловой эффект при работе на мазуте высокий ( табл . 11).
Таблица 11
Котел |
Габаритные размеры , мм ( ширина , глубина , высота ) |
Размеры камеры сгорания , мм ( ширина , глубина , высота ) |
Верхнее пространство , м3 |
Масса , кг |
Мощность , кВт |
||
мазут |
Твердое топливо |
элект- |
|||||
ЮНИ О Р -125 |
630 × 650 × 1500 640 × 830 × 1500 |
290 × 390 × 650 360 × 620 × 660 |
20,7 25,5 |
250 320 |
15-25 25-40 |
10-20 15-30 |
0-13 0-13 |
Тепловые аккумуляторы Энергиакантти и Энергаипакки - это резервуары с небольшими габаритными размерами , которые могут быть доставлены в помещение через дверной проем шириной 70-80 см .
По способности накопления энергии тепловые аккумуляторы спроектированы в соответствии с требованиями передовой технологии , и они могут быть применены для различных целей . Конструкция , оборудованная двумя теплообменниками расходной воды , позволяет эффективное пользование емкости аккумулятора . Благодаря переборке и расположению соединений электросопротивлений может быть обогрета только часть резервуара . Вода , применяемая д л я отопления , постоянно циркулирует , т . е . она не содержит свободного кислорода , и таким образом , не вызывает коррозии металла . Вода для бытовых нужд , как правило , подается через медный теплообменник , который антикоррозионен . Вода для хозяйственно - бытовых нужд при проходе через теплообменник из медной трубы нагревается от +5 до 60 °С .
Тепловая энергия накапливается в дневное время в тепловом аккумуляторе емкостью 1800 л . Для обеспечения постоянной комнатной температуры требуется автоматическая система , поддерживающая во внутренних помещениях температуру от +20 до +22 °С независимо от колебаний температуры наружного воздуха . При этом экономится энергия и обеспечивается удобство проживания . Вода циркулирует в системе с помощью небольшого насоса , причем уменьшаются затраты на трубопровод , так как диаметр трубопровода может быть значительно меньше , чем при системе естественной циркуляции . Кроме того , температура воды регулируется с высокой точностью . В системе водяного отопления предусмотрен расширительный бачок , расположенный выше уровня расположения самого верхнего радиатора . Таким образом обеспечивается заполнение системы водой до полной емкости и исключаются перебои в циркуляции . Для отвода дымовых газов требуется дымовая тр уба , которая изготовлена из кислотостойкой стали .
2.10. Для надежной работы системы отопления рекомендуется , чтобы центр нагрева воды в источнике теплоты был ниже центра охлаждения - центра нагрева приборов . Центр нагрева воды в котле принимают на высоте 250 мм от уровня колосниковой решетки . Поэтому котлы устанавливают в подвальных помещениях или в приямках минимальной глубины 250-300 мм в соответствии со СНиП II -35-76 .
2.11. Площадь сечения дымовой трубы ( см2 ) генератора теплоты квартирного отопления ( принимается не менее 1/2 × 1/2 кирпича ) находят по формуле
где q сист - максимальная теплопроизводительность генератора теплоты , Вт ;
h - высота дымовой трубы ( расстояние по вертикали от уровня колосниковой решетки до устья трубы ), м .
Генераторы теплоты рекомендуется размещать так , чтобы перед его фронтом было расстояние не менее 1 м , а с боков - не менее 30 см . Расстояние между верхом генератора теплоты и перекрытием должно быть не менее 20 см .
Помещение , где установлен генератор теплоты , обязательно должно быть оборудовано вытяжной вентиляцией с естественным побуждением , обеспечивающей не менее чем трехкратный обмен воздуха в 1 ч .
2.12. В водяной системе отопления надо производить периодическую подпитку для того , чтобы в расширительном баке всегда была вода .
Летом квартирная система отопления должна быть заполнена водой , а иначе трубопроводы и нагревательные приборе будут подвержены интенсивной коррозии , что вызовет нарушение работы системы отопления в зимний период и удлинит сроки ее эксплуатации .
Если система отопления совмещена с горячим водоснабжением , на летний период , когда отоплением не пользуются , а горячее водоснабжение работает , трубопроводы отопления отключаются с помощью имеющихся на них кранов .
3. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ ЖИЛОГО ДОМА
3.1. В теплотехнические расчеты наружных ограждений отапливаемого дома входит определение сопротивления теплопередаче ограждений . Общее сопротивление теплоперед а че ( м2∙°С / Вт ) многослойного ограждения R 0 определяют по формуле
R 0 = R в + R1 + R2 + R вп + R3 +...+ R н , (1)
где R в , R н - сопротивление тепловосприятию и теплоотдаче соответственно у внутренней и наружной поверхностей, м2∙°С/Вт (табл. 12);
R 1 , R 2 , R 3 - термическое сопротивление отдельных слоев ограждения м 2 ∙°С / Вт ;
R вп - термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки , м 2 ∙°С / Вт ( та б л . 13).
Таблица 12. Коэффициенты тепловоспри я тия α в , теплоотдачи α н и сопротивления тепловосприятию R в , R н у внутренней и наружной поверхностей ограждения
Характеристика поверхностей |
α , Вт/ м2 ∙ ° C |
R , м 2 ∙ °С / Вт |
Внутренняя поверхность |
|
|
Внутренние поверхности стен , полов , а также потолков , гладких или со слабо выступающими и редко расположенными ребрами , отношение высоты h , которых к расстоянию « a » между гранями соседних ребер h / a £ 0,3 |
0,7 |
0, I 5 |
Потолки с выступающими ребрам при h / a > 0,3 |
7,6 |
0,18 |
Наружная поверхность |
|
|
Поверхности , соприкасающиеся непосредственно с наружным воздухом - наружные стены , бесчердачные покрытия ( совмещенные крыши ) и пр. |
20 |
0,06 |
Поверхности , непосредственно не соприкасающиеся с наружным воздухом : выходящие на чердак над холодным и подвалами и подпольями |
12 5 |
0,116 0,23 |
Таблица 13. Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек R вп
Толщина прослойки, мм |
R вп , м2∙°С/Вт |
|||
для горизонтальных прослоек при потоке теплоты: |
||||
снизу-вверх, для вертикальных прослоек |
сверху-вниз |
|||
летом |
зимой |
летом |
зимой |
|
10 |
0,13 |
0,15 |
0,14 |
0,15 |
20 |
0,14 |
0,15 |
0,15 |
0,19 |
30 |
0,14 |
0,16 |
0,16 |
0,21 |
50 |
0,14 |
0,17 |
0,17 |
0,22 |
100 |
0,15 |
0,18 |
0,18 |
0,23 |
150 |
0,15 |
0,18 |
0,19 |
0,24 |
200-300 |
0,15 |
0,19 |
0,19 |
0,24 |
При определении сопротивления теплопередаче ограждения R 0 воздушной прослойкой , сообщающейся с наружным воздухом , в расчет вводят только ту часть конструкции , которая расположена между прослойкой и помещением . Значение R вп учитывается в расчетах при ее толщине от 10 до 300 мм .
3.2. Термическое сопротивление отдельных однородных слоев ограждения м 2 ∙°С / Вт определяют по формуле
R N = δ /в λ , (2)
где δ - толщина слоя материала , мм ;
в - коэффициент качества теплоизоляции наружного ограждения ( для наружных ограждений , утепленных материалов , подверженных уплотнению , деформации или усадке , например , стиропор , минераловатные плиты , войлок и другое независимо от объемной массы принимают в = 1,2; для ограждений , утепленных теплоизоляционными материалами с объемной массой менее 400 кг / м 3 , за исключением материалов , указанных выше , в = 1,1, а для всех прочих наружных ограждений в = 1);
λ - коэффициент теплопроводности Вт /( м∙°С );
γ - объемная масса материала с учетом пустот , кг / м 3 .
Обозначения приняты по СНиП II -3-79 ** .
3.3. Найденное общее сопротивление теплопередаче ( м 2 ∙°С / Вт ) наружного ограждения R 0 должно быть не менее требуемых по теплотехническим нормам , вычисленных по формуле
(3)
где t в , t н - температура воздуха соответственно в помещении и наружного , °С ;
∆ t н - нормируемый температурный перепад между температурой воздуха в помещении и температурой внутренней поверхности ограждения ( в жилом помещении для наружных стен он равен 6 °С , для бесчердачных покрытий и чердачных перекрытий 4 °С );
n - коэффициент , зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху , дан ниже .
Наружные стены , бесчердачные покрытия и перекрытия над проездами - 1
Чердачные перекрытия и бесчердачные покрытия с вентилируемыми продувками - 0,9
Перекрытия над холодными подпольями, расположенными выше уровня земли - 0,75
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами при наличии окон в наружных стенах подвала - 0,6
То же, при отсутствии окон - 0,4
3.4. Принятые строительные конструкции наружных ограждений всегда должны иметь небольшой запас сопротивления теплопередаче. Наиболее экономичное решение получается при R 0 = R тр 0 . При массовом строительстве с применением крупнопанельных элементов с дешевыми и эффективными теплоизоляционными материалами иногда экономичнее проектировать наружные ограждения с сопротивлением теплопередаче R 0 > R тр 0 . При этом сопротивление теплопередаче конструкции повышается благодаря увеличению толщины более дешевого теплоизоляционного слоя. При расчете сопротивления теплопередаче многослойных стеновых панелей учитывается возможное ухудшение теплотехнических качеств утеплителей, а также повышенное воздухопроницание через стыковые соединения панелей. Для слоистых панелей наружных стен и бесчердачных покрытий жилых домов сопротивление теплопередаче R 0 ≥ 1,1 R тр 0 . Если строительные конструкции наружных ограждений выбраны при R 0 > R тр 0 , конденсация водяных паров не проверяется.
3.5. Основные потери теплоты (Вт) через ограждающие конструкции здания
Q = F ∙ k ∙ h t ∙∆ t , (4)
где F - площадь ограждения, м2;
k - коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций, Вт/(м2∙°С), k = 1/ R 0 ,
∆ t - разность температур ( t в - t н ) , °С;
h t - поправочный коэффициент на разность температур приведен ниже.
Характеристика ограждений
Полы на грунте и на лагах - 1
Чердачные перекрытия при стальной , черепичной или асбоцементной кровлях по разреженной обрешетке и б есчердачные покрытия с вентилируемыми продувами - 0,9
То же , по сплошному настилу - 0,8
Чердачные перекрытия при кровлях из рулонных материалов - 0,75
Ограждения , отделяющие отапливаемые помещения от неотапливаемых , сообщающихся с наружным воздухом , за исключением неотапливаемых подвалов - 0,7
То же , для отделяющих отапливаемые помещения от неотапливаемых , не сообщающихся с наружным воздухом - 0,4
Перекрытия над подпольями , расположенными ниже уровня земли , при непрерывной конструкции цоколя с R 0 > 0,86 м 2 ∙ч∙°С / Вт - 0,4
То же , с R 0 £ 0,86 м 2 ∙ч∙°С /Вт и для перекрытий над холодными подпольями , расположенными выше уровня земли - 0,75
Перекрытия над неотапливаемыми подвалами , расположенными ниже уровня земли или имеющими наружные стены , выступающие над уровнем земли на высоту до 1 м , при наличии окон в этих стенах - 0,6
То же , при отсутствии окон - 0,4
3.6. Для сельских жилых домов площадь измеряют следующим образом :
1). площадь наружных стен измеряют в плане по внешнему периметру между углами стен ; измерения высоты зависят от конструкции пола и производят их от внешней поверхности пола по грунту , от поверхности подготовки под конструкцию пола на лагах , от нижней поверхности перекрытия над подпольями или неотапливаемыми подвалами до верха конструкции чердачного перекрытия ;
2). площадь окон , остекленных дверей и фонарей , измеряют по наименьшему строительному проему .
Для удобства выбора наружных ограждений с последующим расчетом теплопотерь по (4) в табл . 14-15 приведены необходимые теплотехнические и конструктивные данные для наружных ограждений .
Таблица 14. Значение R 0 и 1/ R 0 для оконных и дверных проемов в деревянных переплетах
Конструкция |
Расстояние между стеклами, мм |
R 0 , м2∙ °С /Вт |
1/ R 0 , Вт/м2∙°С |
Одинарный переплет: |
|
|
|
одинарное остекление |
|
0,18 |
5,8 |
двойное остекление |
35-25 |
0,39 |
2,9 |
Двойной переплет: |
|
|
|
раздельный с двойным остеклением |
150-75 |
0,37 |
2,7 |
спаренный с двойным остеклением |
60-30 |
0,39 |
2,9 |
Двери из стекла одинарные |
- |
0,15 |
6,4 |
То же, двойные |
- |
0,27 |
3,7 |
Наружные двери и ворота деревянные одинарные |
- |
0,21 |
4,6 |
То же, двойные |
- |
0,43 |
2,3 |
Таблица 15. Добавочные теплопотери
Помещения и здания |
Виды ограждений, через которые происходят добавочные теплопотери |
Добавочные теплопотери, %, к основным |
Помещения в зданиях любого назначения |
Вертикальные и наклонные наружные ограждения (стены, двери и светопроемы), обращенные на: север, восток, северо-восток и северо-запад |
10 |
юго-восток и запад |
5 |
|
Вертикальные и наружные ограждения зданий, в местностях со средней скоростью ветра до 5 м/с включительно: |
|
|
защищенные от ветра |
5 |
|
не защищенные от ветра (в зданиях расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря или на открытой местности; |
10 |
|
То же, при двух и более наружных стен ax (угловые) |
Наружные стены и окна |
5 |
3.7. Теплопотери (Вт) через отдельные зоны пола
(5)
где F n - площадь данной зоны , м 2 ;
R n - сопротивление теплопередаче конструкции пола данной зоны , м 2 ∙°С / Вт . Сопротивление теплопередаче конструкции пола :
а ) для неутепленных полов ( табл . 16).
Таблица 16. Сопротивление теплопередаче конструкции пола для неутепленных полов
Номер зоны |
R н.п , м2∙°С /Вт |
1/ R н.п , B т/(м2∙° C ) |
Первая Вторая Третья Четвертая |
2,15 4,3 8,6 14,2 |
0,46 0,23 0,12 0,069 |
б ) для утепленных полов ( м 2 ∙°С / Вт )
(6)
где σу.с - толщина утепляющего слоя, м;
λ у.с - коэффициент теплопроводности утепляющего слоя, Вт/(м2∙°С)
в) для полов на лагах (м2∙°С/Вт)
(7)
Неутепленными полами считаются поли, конструкция которых независимо от толщины состоит из слоев материалов, имеющих коэффициент теплопроводности λ 0 ³ 1 Вт/(м2∙°С), утепленными полами - полы с утепляющими слоями из материалов, имеющих коэффициент теплопроводности λ 0 < 1 Вт/(м2∙°С).
3.8. Полученные результаты расчета теплопотерь сводят в бланк по форме, приведенной в табл. 17.
Таблица 17
№ |
Наименование помещения |
Наименование ограждения |
Ориентация сторон света |
Размер ограждения |
Площадь ограждения F , |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Окончание табл . 17
Разность температур |
Поправочный коэффициент разности температур |
Коэффициент
теплопередачи k , |
Теплопотери |
Надбавки добавочных теплопотерь , Вт |
Общие теплопотери , Вт |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
4. РАСЧЕТ ДВУХТРУБНОЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ЖИЛОГО ДОМА ПРИ ЕСТЕСТВЕННОЙ И НАСОСНОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ
Каждая отопительная установка , предназначенная для поддержания в помещениях сельского дома заданной температуры воздуха , состоит из трех основных элементов : генератора теплоты , в котором теплоносителю передается необходимое количество теплоты , системы трубопроводов для перемещения по ним теплоносителя , нагревательных приборов , передающих теплоту от теплоносителя воздуху и ограждениям помещения .
Наибольшее распространение получила 2- трубная система водяного отопления . Основное требование этой системы - бесперебойная подача теплового потока ко всем присоединенным нагревательным приборам . Для этого она должна обладать тепловой устойчивостью , т . е . способностью при регулировании пропорционально изменять теплоотдачу всех присоединенных приборов , К условиям тепловой устойчивости системы относится ее гидравлическа я устойчивость или способность изменять расход теплоносителя во всех присоединенных приборах пропорционально изменению общего расхода в системе либо сохранять его постоянным при постоянстве общего расхода . Для этих же целей должно быть обеспечено самостоятельное регулирование теплоотдачи приборов , установленных в разных помещениях .
Система отопления должна отвечать архитектурно - планировочным и конструктивным особенностям здания : нагревательные приборы и трубопроводы не должны портить вида помещения и в то же время должны быть доступны для осмотра , ремонта и замены .
Система должна быть проста в эксплуатации : выпуск из нее воздуха , промывка , спуск воды из отдельных ее частей при ремонте должны предусматриваться в удобных и доступных местах . При прочих равных условиях капитальные затраты и расход металла на сооружение системы должны быть наименьшими . Любая система водяного отопления с местными нагревательными приборами - это замкнутая сеть трубопроводов с присоединенными нагревательными приборами , по которой циркулирует горячая вода от узла подготовки теплоносителя к нагревательным приборам и охлажденная в них - обратно к узлу подготовки теплоносителя . В односемейных домах , как правило , применяют системы с естественной и насосной циркуляцией .
Система отопления с естественной циркуляцией воды по сравнению с насосной системой имеет недостатки :
- сокращен радиус действия ( до 20 м по горизонтали ) из - за небольшого циркуляционного давления ;
- повышена первоначальная стоимость ( до 5-7 % стоимости здания ) в связи с применением труб увеличенного диаметра ;
- увеличены расходы металла ;
- замедленно включение системы в действ и е ;
- повышена опасность замерзания воды в трубах , проложенных в неотапливаемом помещении .
Вместе с тем имеются преимущества , предопределяющие в отдельных случаях ее выбор :
простота у стройства и эксплуатации ;
- независимость действия от снабжения электрической энергией ;
- долговечность (35-40 лет и более без капитального ремонта ;
- саморегулирование , обусловливающее ровною температуру помещений ;
- тепловая устойчивость .
Расчет систем водяного отопления слагается из гидравлического и теплового . Расчет систем с местными нагревательными приборами предусматривает выбор диаметров отопительной сети , обеспечивающих требуемый расход теплоносителя в каждом приборе , и определение поверхности нагрева приборов из условия их теплоотдачи , заданной расчетом тепловой потребности помещений . Правильно выполненный гидравлический расчет исключает необходимость пускового регулирования системы кранами на стояках и у нагревательных приборов а также установку в отопительной сети диафрагм либо иных искусственных сопротивлений .
Точность гидравлического расчета определяется точностью подбора нагревательных приборов по заданной тепловой нагрузке с учетом их номенклатурного шага . Это позволит без ущерба для точности конечных результатов расчета исключить из рассмотрения второстепенные факторы , а также принять для многих исходных величин их усредненные значения ,
4.1. Расчет поверхности нагрева и выбор нагревательных приборов.
4.1. 1 . Поверхность нагревательных приборов ( м 2 )
(8)
где q пр - теплоотдача нагревательных приборов для компенсации теплопотерь помещения, Вт;
t пр - средняя температура теплоносителя в приборе при водяной системе отопления, °С
(9)
где t n , t 0 - температура воды, поступающей, в прибор и выходящей из прибора;
t в - температура воздуха в помещении;
β 1 , β 2 , β 3 - поправочные коэффициенты соответственно на количество секций радиаторов (только для водяной системы отопления), на остывание воды в трубах в зависимости от вида системы, на способ установки прибора;
а - поправка на изменение коэффициента теплопередачи в зависимости от относительного расхода воды, протекающей через прибор (табл. 18);
k пр - коэффициент теплопередачи нагревательного прибора (табл. 5), Вт/(м2∙°С).
Таблица 18. Коэффициент а, учитывающий изменение относительного расхода воды, протекающей через радиатор
|
а |
|
а |
|
а |
0,3 |
0,86 |
0,8 |
0,97 |
5 |
1,05 |
04 |
0,89 |
0,9 |
0,99 |
6 |
1,05 |
0,5 |
0,91 |
1 |
1 |
7 |
1,06 |
0,6 |
0,93 |
3 |
1,03 |
7 |
1,07 |
0,7 |
0,95 |
4 |
1,04 |
|
|
Найденная по формуле (8) поверхность нагрева F пр , в зависимости от типа отопительного прибора умножается на переводной коэффициент ( табл . 2).
4.1.2. Поверхность нагревательных приборов водяного отопления ( экм )
(10)
где ∆ t - разность между средней температурой теплоносителя в приборе и температурой воздуха в помещении, °С;
z - поправка, учитывающая различные способы подачи воды в приборы по экспериментальным данным (для схемы подачи воды сверху-вниз z = 1).
4.1.3. Количество (шт.) секций приборов
(11)
где f c - поверхность нагрева одной секции радиатора или ребристой трубы , экм .
4.1.4. Относите л ьный расход воды через прибор - отношение расхода воды через 1 экм прибора к нормальному расходу , рав н ому 1 7,4 кг /( ч∙экм ). Относительный расход воды вычисляют по формуле
(12)
где ∆ t пр - перепад температур теплоносителя в нагревательном приборе, °С;
q э - теплоотдача прибора, Вт∙экм.
4.1.5. Зная теплопотери и температуру помещения, легко найдем требуемое к установке количество секций, поверхность нагрева и теплоотдачу радиаторов (без надбавок на охлаждение воды в трубах).
В табл. 19-2 I для радиаторов теплоотдача указана с поправкой на количество секций, результаты даны с точностью до 5,8 Вт. Возможна замена одних приборов другими при разных теплоносителях и внутренних температурах отапливаемых помещений, но при условии одинакового способа установки приборов.
Таблица 19. Коэффициент β 1 в зависимости от количества секций радиатора
Количество секций |
β 1 |
Количество секций |
β 1 |
Количество секций |
β 1 |
2 3 4 5 |
0,96 0,96 0,97 0,98 |
6 7 8 9 |
0,99 1,00 1,00 1,00 |
10-11 12-14 15-16 19-25 |
1,01 1,01 1,02 1,03 |
Таблица 20. Коэффициент β 2 , учитывающий остывание воды в трубах систем водяного отопления с насосной циркуляцией , двухтрубной системы
Количество этажей |
Ра ссчитываемый этаж при прокладке трубопроводов |
|||
скрытой |
открытой |
|||
С верхней разводкой |
||||
2 |
1,05 |
- |
1,05 |
- |
С нижней разводкой |
||||
2 |
- |
1,03 |
- |
1,05 |
Таблица 21. Коэффициент β 3 , учитывающий способ установки нагревательного прибора
Эскизы |
A , мм |
β 3 |
|
40 80 100 |
1,05 1,03 1,02 |
4.2. Расчет поверхности нагревательных приборов с учетом теплоотдачи трубопроводов
При подборе количества секций радиаторов необходимо учитывать полезное тепловыделение в помещениях открыто проложенными стояками и подводками к приборам , что дает экономию в поверхности нагрева радиаторов до 8-15 %.
4.2.1. Количество теплоты Вт , дополнительно поступающее в помещение от открыто проложенного трубопровода системы отопления
q т = π d l k пр вт ( t т - t в ), (13)
где d - диаметр условного прохода трубопровода , мм ;
l - длина трубопровода , м ;
в т - коэффициент , зависящий от месторасположения трубопровода в помещении ( табл . 22).
Таблица 22. Коэффициент в т , зависящий от месторасположения трубопровода в помещении
Положение трубы в помещении |
в т |
Поверхность нагрева гладких стальных труб, экм |
|||||
диаметр условного прохода трубы d , мм |
|||||||
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
||
Подводки и сцепки к приборам |
1,00 |
0,12 |
0,15 |
0,19 |
0,24 |
- |
- |
Обратные трубопроводы у пола |
0,75 |
0,06 |
0,11 |
0,14 |
0,18 |
0,22 |
0,28 |
Стояки |
0,50 |
0,06 |
0,08 |
0,10 |
0,12 |
0,15 |
0,19 |
Подающие трубы под полом |
0,25 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
0,09 |
Зная длину и диаметр трубы , а также ∆ t т = t пр - t в , вычисляют по (3) полезную теплоотдачу элементами открыто проложенных в помещении труб .
4.2.2. Расчетная теплоотдача прибора , Вт , принимается как разность между номинальной и полезной теплоотдачей труб
q пр = q н - q т . (14)
4.2.3. Установочная поверхность нагревательных приборов уменьшается на значение поверхности нагрева открыто проложенных труб в отапливаемом помещении
F уст = F пр - F т . (15)
Дополнительная полезная поверхность нагрева стальных труб при расчете отопительных приборов учитывается по табл . 22.
Для более точного определения полезной теплоотдачи открыто проложенных труб в помещении в зависимости от их месторасположения и температуры можно пользоваться номограммой [ 1 ].
4.3. Определение потерь, теряемых обратным трубопроводом
Аналогичными расчетами определяем потери , теряемые обратными трубопроводами , проложенными под полом помещений q б по формуле ( 12).
4.4. Трубопроводы и арматура
4.4.1. Прокладку трубопроводов водяных квартирных систем отопления следует предусматривать открытой , за исключением трубопроводов систем водяного отопления со встроенными в конструкции зданий нагревательными элементами и стояками . Трубопроводы водяных квартирных систем отопления с естественной циркуляцией из - за малых циркуляционных давлений должны иметь минимальные местные сопротивления . В остальном они аналогичны трубопроводам , применяемым в центральных системах отопления .
4.4.2. Скорости движения теплоносителя в трубопроводах систем отопления с нагревательными приборами рассчитываются с учетом требований гидравлической и тепловой устойчивости систем по СНиП 2.04.05 - 8 6.
Скорости движения теплоносителя не должны превышать для водяных систем отопления и теплоснабжения :
а ) в трубопроводах , прокладываемых в основных жилых помещениях , при условных проходах труб 10 мм - 1,5 м / с ; 15 - 1,2; 20 и более - 1;
б ) в трубопроводах , прокладываемых во вспомогательных жилых помещениях , - 1,5 м / с .
4.4.3. Для трубопроводов систем отопления следует применять трубы , приведенные в табл . 23, 24.
Таблица 23. Трубы для трубопроводов систем отопления ( СНиП 2.04.05 -86)
Теплоноситель |
Трубы с наружным диаметром, мм |
|
до 60 |
более 60 |
|
Горячая вода |
Электросварные |
По ГОСТ 10704-76 |
Насыщенный пар |
Электросварные по ГОСТ 10704-76 Стальные обыкновенные по ГОСТ 3262-75 |
|
Примечания : 1. Для трубопроводов при скрытой прокладке , а также для элементов систем отопления , встроенных в строительные конструкции зданий и сооружений , следует применять стальные обыкновенные трубы по ГОСТ 3262 -75 .
2. Для арматуры и отопительных приборов допускается применять трубы , отвечающие требованиям ГОСТ 3262 -75 и гнутых участков ГОСТ 10704 -76.
Таблица 24. Технические и гидравлические характеристики 1 м труб систем водяного отопления
ГОСТ |
Диаметр трубы, мм |
Масса 1 м |
Удельные характеристики |
Приведенный |
Характе- |
||||
условный d у |
наружный d н |
внутренний d в |
|||||||
расхода G , |
динамического |
||||||||
3262-75 (легкие) |
15 |
21,3 |
16,6 |
1,10 |
766 |
838∙10-6 |
2,49 |
209∙ I 0-5 |
|
20 |
26,6 |
22,1 |
1,42 |
1360 |
267∙10-6 |
1,70 |
453∙10-6 |
||
32 |
42,3 |
36,7 |
2,73 |
3740 |
351∙10-7 |
0,87 |
305∙10-7 |
||
40 |
48,0 |
42,0 |
3,33 |
4900 |
204∙10-7 |
0,729 |
149∙10-7 |
||
50 |
60,0 |
54,0 |
4,22 |
8110 |
748∙10-8 |
0,527 |
394∙10-8 |
||
3262-75 |
15 |
21,3 |
15,7 |
1,28 |
685 |
105∙10-5 |
2,69 |
281∙10-5 |
|
20 |
26,8 |
21,2 |
1,66 |
1250 |
315∙10-6 |
1,79 |
565∙10-6 |
||
32 |
42,3 |
35,9 |
3,09 |
3580 |
383∙10-7 |
0,895 |
343∙10-7 |
||
40 |
48,0 |
41,0 |
3,84 |
4670 |
225∙10-7 |
0,753 |
169∙10-7 |
||
50 |
60,0 |
53,0 |
4,38 |
7810 |
806∙10-8 |
0,54 |
435∙10-8 |
||
10704-76 |
50 |
57,0 |
51,0 |
- |
7150 |
940∙10-8 |
0,60 |
5,6∙10-6 |
|
70 |
57,0 |
51,0 |
- |
13600 |
265∙10-8 |
0,377 |
1,06∙10-6 |
||
80 |
89,0 |
83,0 |
6,36 |
19200 |
134∙10-8 |
0,304 |
407∙10-9 |
4.4.4. Запорная арматура в квартирных системах отопления состоит из вентилей на трубопроводе , через которые производятся питание системы и спуск воды из нее . В качестве такой арматуры диаметром 15-20 мм можно применять обычный проходной вентиль или вентиль « Косва » для горячей воды ( с фибровыми прокладками ). Линейная арматура на стояках трубопроводов и у котлов в квартирных системах отопления , как правило , не устанавливается . Эти системы обслуживаются одним котлом и имеют небольшое циркуляционное давление , поэтому местные сопротивления , в частности создаваемые линейной арматурой , по возможности уменьшают .
В качестве регулирующей арматуры для отопительных приборов могут применяться все ее разновидности .
4.5. Расширительный бак в системе отопления
В системах водяного отопления ( имеющих свои расширительные сосуды ) отопительные приборы работают при малых статических напорах до 7-8 м - в двухэтажных помещениях .
4.5.1. Расширительный бак в системе водяного квартирного отопления рекомендуется устанавливать в отапливаемом помещении , поэтому теплоизоляция его наружной поверхности не обязательна . Из - за отсутствия в расширительном сосуде ( рис . 13) заливочного отверстия систему заполняют водой из водопровода с помощью ручного насоса . Уровень воды в сосуде определяют по водомерной трубке , верхний конец которой затянут тканью для предохранения от засорения , сообщается с атмос фе рой , а нижний через тройник соединен с водяным пространством . Для ручного залива системы водой расширительный сосуд должен иметь вверху заливочное отверстие . При установке расширительного сосуда за пределами квартиры , например на чердаке , его конструкция и присоединение к трубопроводу такие же , как при центральном отоплении .
Рис . 13. Расширительный сосуд :
1 - патрубок для присоединения воздушной и переливной линии ; 2 - водомерное стекло ( трубка ); 3 - патрубок для присоединения горячей разводящей линии ; 4 - патрубок для присоединения главного стояка
4.5.2. Емкость расширительного бака , л V определяют
V Р.Б = 0,0017 q сист , (16)
где q сист - максимальная теплопроизводительность генератора теплоты , Вт .
По найденной емкости подбирают размеры расширительных баков ( табл . 25).
Таблица 25. Размеры сварных цилиндрических расширительных баков из листовой (3 мм ) стали
Марка бака |
Емкость, л |
Размеры бака, мм |
Диаметры подводящих труб, мм |
Масса, кг |
Размеры будки, см |
||||||
до пере- |
полезная |
||||||||||
Д |
Н |
d 1 |
d 2 |
d 3 |
|||||||
l |
h |
||||||||||
1E010 |
100 |
67 |
465 |
710 |
20 |
32 |
25 |
35,9 |
105 |
125 |
|
2E010 |
150 |
101 |
570 |
710 |
20 |
32 |
25 |
45,9 |
115 |
125 |
|
3E010 |
200 |
134 |
660 |
710 |
20 |
40 |
25 |
55,3 |
125 |
125 |
|
4E010 |
300 |
212 |
815 |
710 |
20 |
40 |
25 |
73,5 |
140 |
125 |
|
5 E 010 |
400 |
283 |
940 |
710 |
20 |
40 |
25 |
88,5 |
155 |
125 |
|
6 E 010 |
500 |
397 |
850 |
1000 |
25 |
50 |
32 |
97,0 |
145 |
155 |
4.5.3. В зарубежной практике , например , применяют чешский расширительный автоклав « Экспанзонат ». Расширительный автоклав предназначен для систем центрального отопления частных домов и применяют его в качестве предохранительного устройства , позволяющего осуществлять тепловое изменение объема воды в закрытой системе , имеющей рабочую температуру до 110°С . Отопительная система должна быть защищена не только от теплового расширения воды , но еще и возможного превышения допустимого значения давления с помощью предохранительного клапана низкого давления . Существенно уменьшается коррозия системы отопления , так как закрытая система отопления предотвращает обогащение циркуляционной воды кислородом , не происходит потерь циркуляционной воды из - за выпаривания , вода в системе не меняется . Это увеличивает срок службы отопительной системы .
Расширительные автоклавы « Экспанзонат » размещают вблизи котла , т . е . нет необходимости монтировать их под потолком здания . Расширительный автоклав и соединительный трубопровод не замерзают . Изготавливают их из металлических листов , обработанных по технологии глубокой вытяжки , для всех т ипов исполнений объемами от 25 до 280 л , при статическом напоре воды в системе 15 м , максимальном избыточном рабочем давлении 250 кПа и температуре до 10 0 °С . Первая часть автоклава предназначена для воды из отопительной системы , а вторая заполнена газом , находящимся под избыточным давлением , которое отмечается на табличке автоклава .
Рис . 14 . Прокладка разводящих магистралей водяного отопления :
а - с естественной циркуляцией воды ;
1 - в одну нитку ; 2 - в две ;
б - подпольные каналы ;
1 - съемная железобетонная плита : 2 - лаги ; 3 - кирпичная стенка ; 4 - бетонная подготовка ; 5 - толь ; 6 - изоляция ; 7 - кронштейн L 75 × 6; 8 - цементный раствор М300 ;
в - ручные воздухоотводчики ;
1 - игольчатый клапан ; 2 - выпуск воздуха ; 3 - деталь клапана ; 4 - радиаторная пробка ; 5 - резина ; 6 - трубная резьба ; 7 - пружина для спуска воздуха ; 8 - спуск воды
4.6. Прокладка трубопроводов
4.6.1. Для водяной системы отопления рекомендуют принимать следующие схемы разводки магистральных трубопроводов : в системах с естественной циркуляцией , как правило , верхнюю разводку с прокладкой разводящих трубопроводов по чердаку - по тупиковой схеме ; при ширине здания до 10 м - в одну нитку , более 10 м - в две с разводкой магистралей от наружных стен не менее чем на 1 м для удобства монтажа и ремонта труб ( рис . 14, а ).
4.6.2. Обратные магистрали водяного отопления можно прокладывать над полом по периметру наружных с т ен или в подпольных каналах . При прокладке трубопроводов в непроходных подпольных каналах необходимо обеспечить доступ к трубам на случай их ремонта , для чего перекрытие каналов делается съемным ( рис . 14, б). Габаритные размеры каналов позволяют прокладку изолированных труб с наружным уклоном и установкой арматуры на стояках ( табл . 26, 27).
Таблица 26. Ширина каналов в и ( см ) для изолированных трубопроводов
Схема расположения труб в канале |
d н , мм, не более |
|
40 |
50 |
|
|
40 |
45 |
- |
55 |
Таблица 27. Высота подпольных каналов h и ( см ) для изолированных трубопроводов , проложенных с уклоном 0,003
Схема
расположения труб в |
d н |
длина канала, м |
|||||||
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
80 |
100 |
||
|
40 50 |
46 54 |
54 54 |
54 54 |
62 62 |
54 54 |
62 62 |
69 69 |
77 77 |
Окончание табл . 27
Схема
расположения труб в |
d н |
Длина канала, м |
|||||||
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
80 |
100 |
||
|
50 75 |
62 69 |
69 69 |
69 77 |
77 77 |
77 77 |
77 85 |
85 85 |
92 92 |
Примечания : 1. В табл . 26 d н - наружные диаметры труб ( без изоляции ); габаритные размеры каналов для заданных условий указаны минимальные . При диаметре стояков 40 мм высот а канала увеличивается на 8 см . При высоте канала h и < 50 см толщина кирпичной стенки δ = 12 см , при h и >50 см , δ = 25 см ( рис . 14, б),
2. При прокладке неизолированных труб размеры каналов уменьшаются : по горизонтали - на половину толщины изоляции ; по вертикали - на толщину изоляции .
В низких точках обратных разводящих магистралей водяных систем отопления , в местах обводов лестничных клеток и отдельных циркуляционных колец предусматривается установка спускных кранов или тройников с пробками для удаления отдельных участков системы от воды и удаления грязи при прокладке ( рис . 14, в ).
4.6.3. Все трубы отопления , прокладываемые в подпольных каналах , на чердаке и других местах , где возможно замерзание воды , а также главные стояки тщательно изолируют .
4.7. Гидравлический расчет системы отопления с естественной циркуляцией воды
4.7.1. Задача гидравлического расчета трубопроводов системы отопления - выбор таких сечений трубопроводов для наиболее протяженного и нагруженного циркуляционного кольца или ве т ви системы , по которым при располагаемом перепаде давлений в системе обеспечивается пропуск заданных расходов теплоносителя . Располагаемый перепад давлений выражает ту энергию , которая при движении жидкости по трубам может быть израсходована на преодоление сопротивления трения и местных сопротивлений .
4.7.2. Чтобы обеспечить надежную циркуляцию теплоносителя в системе отопления , выполняют гидравлический расчет , в результате которого определяют диаметры трубопроводов . Для этого вычерчивают схему прокладки горячей линии системы отопления , где показаны стояки , приборы . Уклоны графически не указывают , а обозначают стрелками , направленными в соответствующую сторону . После того как схема вычерчена , устанавливают центр нагрева воды в котле ( на 150 мм выше колосниковой решетки ) и центр охлаждения воды в отопительных приборах ( посередине прибора ). Затем определяют , находится ли центр воды ниже центра ее охлаждения или наоборот , и измеряют расстояние по вертикали между указанными центрами , а также от центра нагрева воды в котле и отопительных приборах до горячего разводящего трубопровода , считая его условно проходящим на одном уровне .
Кроме того , на схему наносят перегородки между комнатами , пересекаемые трубопроводами , с указанием длины трубопровода между перегородками в каждой комнате .
4.7.3. Расчет системы начинают , как правило , с нумерации участков и определения их длины и тепловой загрузки . При нумерации участков надо иметь в виду , что стояки и горячие подводки к отопительным приборам следует выделять как отдельные участки .
При расчете следует учитывать следующее :
тепловую нагрузку на нагревательные приборы принимают с учетом расчетной теплоотдачи открыто проложенными трубопроводами
q пр = q н = q т ;
расчетную теплоотдачу открыто проложенными трубопроводами от их общей теплоотдачи принимают с учетом коэффициента (табл. 22);
поверхность нагревательных приборов определяют по фактической средней температуре воды, проходящей через прибор, т.е. с учетом охлаждения воды в трубах;
расчетный перепад температур в системе ∆ t с = 90 - 70 = 20°С.
4.7.4. Предварительное расчетное давление, Па
(17)
где - безразмерный коэффициент ( для всех неизолированных трубопроводов или одного изолированного главного стояка равен 0,4 и для всех изолированных трубопроводов - 0,16;
h г - высота расположения горячего разводящего трубопровода над центром нагрева воды в котле , м ;
- горизонтальное расстояние от данного вертикального стояка до главного , м ;
h 1 - расстояние по вертикали от центра нагрева воды в котле до середины нагревательного прибора , м ( со знаком плюс , если середина прибора выше центра нагрева воды в котле , и со знаком минус , если середина прибора ниже центра нагрева );
γ 0 - γ г - разность плотностей воды ( кг / м3 ), соответствующих расчетным температурам горячей t г и охлажденной t 0 воды в системе отопления ( табл . 28);
g - ускорение свободного падения .
Первое произведение в формуле (17) отражает циркуляционное давление , получающееся вследствие охлаждения воды в трубопроводах , второе - давление , обусловленное разницей в высоте расположения котла и прибора . Каждое циркуляционное кольцо в системе имеет свое давление .
Таблица 28. Плотность воды γ, кг/м3 при температуре 70-95 °С через каждые 0,1°С и давлении 101, 3 кПа
t |
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
40 |
992,24 |
992,20 |
992,17 |
992,13 |
992,09 |
992,05 |
992,01 |
991,97 |
991,94 |
991,90 |
41 |
991,85 |
991,82 |
991,78 |
991,74 |
991,70 |
991,66 |
991,62 |
991,58 |
991,55 |
991,51 |
42 |
991.47 |
991,43 |
991,39 |
991,35 |
991,31 |
991,27 |
991,23 |
991,19 |
991,15 |
991,11 |
43 |
991,07 |
991,03 |
990,99 |
990,94 |
990,90 |
990,86 |
990,62 |
990,78 |
990,74 |
990,70 |
44 |
990,65 |
990,52 |
990,58 |
990,54 |
990,50 |
990,46 |
990,42 |
990,38 |
990,33 |
990,29 |
45 |
990,25 |
990,21 |
990,16 |
990,12 |
990,07 |
990,03 |
969,99 |
989,95 |
939,90 |
989,85 |
46 |
959,82 |
989,78 |
989,74 |
989,69 |
989,65 |
989,61 |
989,57 |
989,53 |
989,48 |
989,44 |
47 |
989,40 |
989,35 |
989,31 |
989,27 |
989,22 |
989,18 |
989,15 |
939,09 |
989,05 |
989,00 |
48 |
988,98 |
988,92 |
988,87 |
988,83 |
988,78 |
988,71 |
988,70 |
988,65 |
988,61 |
988,56 |
49 |
988,52 |
988,47 |
988,43 |
988,38 |
988,34 |
988,29 |
988,25 |
988,20 |
988,16 |
988,11 |
50 |
958,07 |
988,02 |
987,97 |
987,92 |
937,89 |
987,84 |
987,80 |
937,75 |
987,71 |
987,66 |
51 |
987,52 |
987,57 |
987,52 |
987,48 |
987,43 |
987,38 |
937,33 |
987,29 |
987,23 |
987,19 |
52 |
987,15 |
987,10 |
987,06 |
987,01 |
986,97 |
936,92 |
986,87 |
986,83 |
986,79 |
986,74 |
53 |
936,59 |
986,64 |
986,59 |
986,55 |
986,50 |
986,45 |
986,40 |
986,35 |
986,35 |
986,31 |
54 |
985,21 |
986,16 |
986,11 |
986,07 |
985,02 |
985,97 |
985,92 |
985,87 |
985,83 |
985,78 |
55 |
985,73 |
985,68 |
985,63 |
985,59 |
985,54 |
985,49 |
985,44 |
985,39 |
985,35 |
985,30 |
56 |
985,25 |
985,20 |
985,15 |
985,10 |
985,05 |
985,00 |
984,95 |
984,90 |
984,85 |
984,80 |
57 |
984,75 |
984,70 |
984,65 |
984,60 |
984,55 |
984,50 |
984,45 |
964,40 |
984,35 |
984,30 |
58 |
934,25 |
984,20 |
984,15 |
984,10 |
984, 05 |
984,00 |
983,95 |
983,90 |
983,85 |
983,80 |
59 |
933,75 |
963,70 |
983,65 |
983,60 |
983,55 |
983,50 |
983,45 |
983,40 |
982,34 |
963,29 |
60 |
953,24 |
983,19 |
933,14 |
983,08 |
983,03 |
982,98 |
982,93 |
982,88 |
982,83 |
982,77 |
61 |
982,72 |
982,67 |
982,62 |
982,57 |
982,51 |
982,46 |
982,41 |
982,36 |
982,31 |
982,26 |
62 |
982,20 |
982,15 |
982,10 |
982,05 |
981,99 |
981,94 |
981,89 |
981,83 |
961,78 |
981,72 |
63 |
981,67 |
981,62 |
981,57 |
981,5 l |
981,46 |
981,40 |
981,35 |
981,29 |
981,24 |
961,18 |
64 |
951,13 |
961,07 |
961,02 |
980,97 |
980,91 |
980,86 |
980,81 |
980,76 |
960,71 |
980,65 |
65 |
950,59 |
980,53 |
980,48 |
980,42 |
980,37 |
980,32 |
980,26 |
980,21 |
980,16 |
980,10 |
66 |
980,05 |
979,99 |
979,93 |
979,87 |
979,82 |
979,77 |
979,72 |
979,67 |
979,61 |
979,56 |
67 |
979,50 |
979,44 |
979,39 |
979,33 |
979,28 |
979,22 |
979,16 |
979,11 |
979,06 |
979,00 |
68 |
978,94 |
978,88 |
978,82 |
978,77 |
978,71 |
978,66 |
978,61 |
978,55 |
978,50 |
978,44 |
69 |
978,38 |
978,32 |
978,27 |
978,21 |
978,16 |
978,10 |
978,04 |
977,98 |
977,93 |
977,87 |
70 |
977,81 |
977,75 |
977,70 |
977,64 |
977,58 |
977,52 |
977,46 |
977,40 |
977,35 |
977,29 |
71 |
977,23 |
977,17 |
977,12 |
977,08 |
977,01 |
976,95 |
976,90 |
976,84 |
976,78 |
976,72 |
72 |
976,66 |
976,60 |
976,54 |
976,48 |
976,42 |
976,36 |
976,30 |
976,25 |
976,19 |
976,13 |
Окончание таблицы 28.
t |
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
73 |
976,07 |
976,01 |
975,05 |
975,89 |
975,83 |
975,77 |
975,71 |
975,66 |
975,60 |
975,54 |
74 |
975,48 |
975,42 |
975,36 |
975,30 |
975,24 |
975,18 |
975,13 |
975,07 |
975,01 |
974,95 |
75 |
974,89 |
974,83 |
974,77 |
974,71 |
974,33 |
974,59 |
974,53 |
974,47 |
974,41 |
974,35 |
76 |
974,29 |
974,23 |
974,16 |
974,10 |
974,04 |
973,98 |
973,92 |
973,86 |
973,80 |
973,74 |
77 |
973,68 |
973,62 |
973,55 |
973,49 |
973,43 |
973,37 |
973,31 |
973,25 |
973,19 |
973,13 |
78 |
973,77 |
973,01 |
972,95 |
972,88 |
972,82 |
972,76 |
972,70 |
972,63 |
972,57 |
972,51 |
79 |
972,45 |
972,39 |
972,33 |
972,26 |
972,20 |
972,14 |
972,08 |
972,02 |
971,96 |
971,89 |
80 |
971,83 |
971,77 |
971,71 |
971,65 |
971,58 |
971,52 |
971,46 |
971,40 |
971,33 |
971,27 |
81 |
971,21 |
971,14 |
971,08 |
971,02 |
970,96 |
970,89 |
970,83 |
970,77 |
970,70 |
970,63 |
82 |
970,57 |
970,30 |
970,44 |
970,38 |
970,62 |
970,25 |
970,19 |
970,13 |
970,06 |
970,00 |
83 |
969,94 |
969,87 |
969,81 |
969,75 |
969,68 |
969,62 |
969,50 |
969,50 |
969,48 |
969,37 |
84 |
969,30 |
969,24 |
969,18 |
959,11 |
969,06 |
968,98 |
968,91 |
968,34 |
968,77 |
968,71 |
85 |
968,65 |
968,58 |
968,52 |
968,46 |
968,39 |
968,33 |
968,27 |
968,20 |
968,14 |
968,07 |
86 |
963,00 |
967,93 |
967,86 |
967,80 |
967,74 |
967,67 |
967,61 |
967,54 |
967,48 |
967,41 |
87 |
967,34 |
967,28 |
967,21 |
967,14 |
967,08 |
967,01 |
966,95 |
966,88 |
966,81 |
966,75 |
88 |
966,68 |
966,62 |
966,55 |
966,48 |
966,41 |
966,35 |
966,28 |
966,21 |
966,14 |
966,08 |
89 |
966,01 |
965,95 |
965,88 |
965,82 |
965,75 |
965,68 |
965,61 |
965,54 |
965,48 |
965,41 |
90 |
965,34 |
965,28 |
965,21 |
965,15 |
965,08 |
905,01 |
964,94 |
964,88 |
064,81 |
964,74 |
91 |
964,67 |
964,61 |
964,54 |
964,47 |
964,40 |
964,33 |
964,26 |
964,19 |
964,13 |
964,06 |
92 |
963,99 |
963,92 |
963,85 |
963,78 |
963,71 |
963,65 |
963,58 |
963,51 |
963,44 |
963,37 |
93 |
963,30 |
963,23 |
963,16 |
963,10 |
963,03 |
962,96 |
962,89 |
962,82 |
963,75 |
362,68 |
94 |
962,61 |
962,54 |
962,47 |
962,40 |
962,34 |
962,27 |
962,13 |
962,06 |
961,99 |
961,99 |
95 |
961,92 |
961,85 |
961,78 |
961,71 |
961,62 |
961,57 |
961,50 |
961,43 |
961,36 |
961,29 |
96 |
961,22 |
961,15 |
961,08 |
961,01 |
960,94 |
960,87 |
960,80 |
960,73 |
960,66 |
960,59 |
97 |
960,51 |
960,44 |
960,37 |
960,30 |
960,23 |
960,16 |
960,16 |
960,02 |
959,95 |
959,88 |
98 |
959,81 |
959,74 |
959,67 |
959,60 |
959,53 |
959,46 |
959,39 |
959,32 |
959,24 |
959,17 |
99 |
959,09 |
959,02 |
958,95 |
958,88 |
958,81 |
958,74 |
958,67 |
958,60 |
958,52 |
958,45 |
100 |
958,38 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
4.7.5. Средние удельные потери давления ( Па ) на трение
(18)
где ( 1 - k ) - коэффициент , учитывающий долю потерь давления на трение ( табл . 29);
- длина циркуляционного кольца , м .
Таблица 29. Потери на местное сопротивление и трение в долях от общего сопротивления трубопровода
Система |
Потери в долях |
|
на местные сопротивления k |
на трение 1 - k |
|
Водяного отопления: с естественной циркуляцией воды (независимо от протяженности по вертикали и горизонтали) |
0,5 |
0,5 |
с насосной циркуляцией воды |
0,35 |
0,65 |
По найденному значению R ср обычным методом предварительно рассчитывают диаметры трубопровода циркуляционного кольца нагревательного прибора .
4.7.6. Результаты расчета сводят в табл . 30.
Количество циркуляционной воды для каждого участка определяют по формуле
(18 а)
где q i - - тепловая нагрузка на участке трубопровода , Вт ;
∆ t c - перепад температур воды в системе , °С .
Таблицу 30. Гидравлический расчет системы отопления
Номер |
Нагрузка на участке |
Длина |
Диаметр d , м |
Расчетные данные |
|||
тепловые
нагрузки |
Количество
циркулируемой воды q i , |
предварительные |
|||||
скорость |
Потери |
потери
давления на трение на всем участке |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
|
|
По ориентировочному среднему значению табл. 34 |
По ориентировочному среднему значению табл . 34 |
Окончание табл. 30
Расчетные данные |
||||||||
предварительные |
измененные |
|||||||
сумма коэффи- |
потери давле- |
общие потери давления на участке R i l i + z i , |
v |
R i |
R i L i |
å ξ |
z i |
R i l i + zi |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
Табл . 31-32 |
Табл . 33 |
|
См . графу 6 |
См . графу 7 |
См . графу 8 |
См . графу 9 |
См . графу 10 |
См . графу 11 |
4.7.7. Устанавливают действительное циркуляционное давление, значение которого сравнивают с потерями в системе при принятых диаметрах трубопровода . Если действительное давление отличается от потерь на 0-15 %, то трубопровод оставляют без изменения согласно предварительному расчету . Если расхождение от 0 до 15 % и от 15 до 30 %, то ограничиваются изменением диаметров с тем , чтобы потери в трубопроводе составляли от 85 до 100 % циркуляционного давления , определенного по тепловому расчету . В этом случае повторного теплового расчета не требуется . При больших расхождениях между действительным давлением и потерями в системе проводят полный перерасчет системы .
Таблица 31. Коэффициенты местного сопротивления
Наименование |
Условный
диаметр, |
Значение ξ при скорости м/с |
||||
0,025 |
0,05 |
0,075 |
0,1 |
0,2 и |
||
Нагревательные приборы радиаторы двухколонные (вход и выход) при диаметре подводки |
15 20 |
3,8 2 |
2,2 1,4 |
1,7 1,3 |
1,6 1,2 |
1,6 1,2 |
змеевик из труб плоский (длина I 500 мм, высота 500 мм) |
15 20 |
48 40 |
28 22 |
28 22 |
28 22 |
28 22 |
Арматура краны пробковые проходные |
15 20 25 |
5,7 3,7 3,2 |
3,8 2 1,8 |
3,5 1,6 1,5 |
3,4 1,4 1,3 |
3 1,2 1 |
краны с двойной регулировкой с цилиндрической пробкой |
15 20 |
- - |
- - |
- - |
- - |
4 2 |
Вентили с вертикальными цилиндрическими (15ч18бр) |
15 20 25 32 40 50 |
- - - - - - |
- - - - - - |
- - - - - - |
- - - - - - |
16 10 9 9 8 7 |
прямоточные с косыми шпинделями (15е58) |
15 20 25 32 40 50 |
- - - - - - |
- - - - - - |
- - - - - - |
- - - - - - |
3 3 3 2,5 2,5 2 |
задвижки параллельные |
25 32 40 50 |
- - - - |
- - - - |
- - - - |
- - - - |
0,5 0,5 0,5 0,5 |
Гнутые детали из труб утки под углом 45° с радиусом закругления R = 3 d |
15 20 25 |
3,2 1,7 1,6 |
1,5 1,0 0,8 |
0,9 0,7 0,65 |
0,7 0,65 0,65 |
0,6 0,6 0,6 |
скобы с радиусом закругления R = 3 d |
15 20 25 32 |
6 4 2,3 1,4 |
2,2 1,3 1,1 0,8 |
2,1 1,0 0,7 0,6 |
2,1 1,0 0,7 0, 5 |
2,0 1,2 0,6 0,4 |
отводы под углом 90° с радиусом закругления R = 3 d |
15 20 25 32 |
5 3,7 3 1 |
1,6 1,5 1,2 0,3 |
1,4 1,2 0,8 0,2 |
1,3 1,1 0,6 0,2 |
1,3 1,1 0,6 0,2 |
Таблица 32. Коэффициенты местного сопротивления ξ (приближенные значения)
Местное сопротивление |
ξ |
Примечание |
||||
Для всех диаметров |
||||||
1. Радиаторы двухколонные |
2 |
|
||||
2. Котлы: |
|
|||||
чугунные |
2,5 |
|||||
стальные |
2 |
|||||
3. Внезапное расширение (относится к большей скорости) |
1 |
|||||
4. Внезапное сужение (относится к большей скорости) |
0,5 |
|||||
Отступы |
0,5 |
|||||
5. Тройники: |
|
|
||||
проходные (эскиз 1) |
1 |
|||||
поворотные на ответвление (эскиз 2) |
1,5 |
|||||
на противотоке (эскиз 3) |
3 |
|||||
6. Крестовины: |
|
|
||||
проходные (эскиз 4) |
2 |
|||||
поворотные (эскиз 5) |
3 |
|||||
Для значений ξ при условном проходе труб, мм |
||||||
|
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
7. Вентили: |
|
|
|
|
|
|
обыкновенные |
16 |
10 |
9 |
9 |
8 |
7 |
прямоточные |
3 |
3 |
3 |
2,5 |
2,5 |
2 |
8. Краны: |
|
|
|
|
|
|
проходные |
4 |
2 |
2 |
2 |
- |
- |
двойной регулировки |
4 |
2 |
2 |
2 |
- |
- |
9. Отводы: |
|
|
|
|
|
|
90° и утка |
1,5 |
1,5 |
1 |
1 |
0,5 |
0,5 |
двойные узкие |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
двойные широкие |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
10. Скобы |
3 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
Таблица 33. Потери давления z i ( кг / м 2 ) в местных сопротивлениях при расчете трубопроводов водяных систем отопления ( при γ = 9 8 3,2 кг / м 3 ; t n = 95 °С )
Скорость воды, м/с |
Суммарные коэффициенты местных сопротивлений å ξ |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
0,025 |
0,031 |
0,063 |
0,094 |
0,125 |
0,157 |
0,188 |
0,219 |
0,251 |
0,282 |
0,313 |
30 |
0,045 |
0,090 |
0,135 |
0,180 |
0,226 |
0,271 |
0,316 |
0,361 |
0,406 |
0,451 |
35 |
0,061 |
0,123 |
0,184 |
0,246 |
0,307 |
0,368 |
0,430 |
0,491 |
0,553 |
0,614 |
0,040 |
0,080 |
0,160 |
0,241 |
0,321 |
0,40I |
0,481 |
0,561 |
0,642 |
0,722 |
0,802 |
45 |
0,102 |
0,203 |
0,304 |
0,406 |
0,507 |
0,609 |
0,710 |
0,812 |
0,913 |
1,015 |
0 |
0,125 |
0,251 |
0,376 |
0,501 |
0,626 |
0,752 |
0,877 |
1,002 |
1,128 |
1,253 |
0,055 |
0,15 |
0,30 |
0,45 |
0,61 |
0,76 |
0,91 |
1,06 |
1,21 |
1,36 |
1,52 |
60 |
0,18 |
0,36 |
0,54 |
0,72 |
0,90 |
1,08 |
1,26 |
1,44 |
1,62 |
1,80 |
65 |
0,21 |
0,42 |
0,64 |
0,85 |
1,06 |
1,27 |
1,48 |
1,69 |
1,91 |
2,12 |
0,070 |
0,25 |
0,49 |
0,74 |
0,98 |
1,23 |
1,47 |
1,72 |
1,96 |
2,21 |
2,46 |
75 |
0,28 |
0,56 |
0,85 |
1,13 |
1,41 |
1,69 |
1,97 |
2,26 |
2,54 |
2,82 |
80 |
0,32 |
0,64 |
0,96 |
1,28 |
1,60 |
1,92 |
2,25 |
2,57 |
2,89 |
3,21 |
0,085 |
0,36 |
0,72 |
1,09 |
1,45 |
1,81 |
2,17 |
2,53 |
2,90 |
3,26 |
3,62 |
90 |
0,41 |
0,81 |
1,22 |
1,62 |
2,03 |
2,44 |
2,84 |
3,25 |
3,65 |
4,06 |
95 |
0,45 |
0,90 |
1,36 |
1,81 |
2,26 |
2,71 |
3,17 |
3,62 |
4,07 |
4,52 |
0,100 |
0,50 |
1,00 |
1,50 |
2,00 |
2,51 |
3,01 |
3,51 |
4,01 |
4,51 |
5,01 |
105 |
0,55 |
1,11 |
1,66 |
2,21 |
2,76 |
3,32 |
3,87 |
4,42 |
4,97 |
5,53 |
110 |
0,61 |
1,2I |
1,82 |
2,43 |
3,03 |
3,64 |
4,24 |
4,85 |
5,46 |
6,06 |
0,115 |
0,66 |
1,33 |
1,99 |
2,65 |
3,31 |
3,98 |
4,64 |
5,30 |
5,96 |
6,63 |
120 |
0,72 |
1,44 |
2,16 |
2,89 |
3,51 |
4,33 |
5,05 |
5,77 |
6,49 |
7,22 |
125 |
0,78 |
1,57 |
2,35 |
3,13 |
3,92 |
4,70 |
5,48 |
6,26 |
7,05 |
7,84 |
0,130 |
0,85 |
1,69 |
2,54 |
3,39 |
4,23 |
5,08 |
5,93 |
6,78 |
7,62 |
8,47 |
135 |
0,91 |
1,83 |
2,74 |
3,65 |
4,57 |
5,48 |
6,39 |
7,31 |
8,22 |
9,13 |
140 |
0,98 |
1,96 |
2,95 |
3,93 |
4,91 |
5,89 |
6,88 |
7,86 |
8,84 |
9,82 |
0,145 |
1,05 |
2,11 |
3,16 |
4,21 |
5,27 |
6,32 |
7,38 |
8,43 |
9,48 |
10,54 |
150 |
1,13 |
2,26 |
3,38 |
4,51 |
5,64 |
6,77 |
7,89 |
9,02 |
10,15 |
11,20 |
155 |
1,20 |
2,41 |
3,61 |
4,82 |
6,02 |
7,22 |
8,43 |
9,63 |
10,84 |
12,04 |
0,160 |
1,28 |
2,57 |
3,58 |
5,13 |
6,41 |
7,70 |
8,98 |
10,26 |
11,55 |
12,83 |
163 |
1,36 |
2,73 |
1,09 |
5,46 |
6,82 |
8,19 |
9,55 |
10,92 |
12,28 |
13,64 |
170 |
1,45 |
2,90 |
4,34 |
5,79 |
7,24 |
8,69 |
10,14 |
11,59 |
13,03 |
14,48 |
0,175 |
1,53 |
3,07 |
4, 60 |
6,14 |
7.67 |
9,21 |
10,7 |
12,3 |
13,8 |
15,3 |
180 |
1,62 |
3,25 |
4,87 |
6,49 |
8,12 |
9,74 |
11,4 |
13,0 |
14,6 |
16,2 |
185 |
1,72 |
3,43 |
5,15 |
6,86 |
8,58 |
10,3 |
12,0 |
13,7 |
15,4 |
17,2 |
0,190 |
1,81 |
3,62 |
5,43 |
7,24 |
9,05 |
10,9 |
12,7 |
14,5 |
16,3 |
18,1 |
195 |
1,91 |
3,81 |
5,72 |
7,62 |
9,53 |
11,4 |
13,3 |
15,2 |
17,2 |
19,1 |
200 |
2,00 |
4,01 |
6,01 |
8,02 |
10,0 |
12,0 |
14,0 |
16,0 |
18,0 |
20,0 |
0,205 |
2,1 |
4,2 |
6,3 |
8,4 |
10,5 |
12,6 |
14,7 |
16,8 |
19,0 |
21,1 |
210 |
2,2 |
4,4 |
6,6 |
8,8 |
11,1 |
13,3 |
15,5 |
17,7 |
19,9 |
22,1 |
215 |
2,3 |
4,6 |
6,9 |
9,3 |
11,6 |
13,9 |
16,2 |
18,5 |
20,8 |
23,2 |
0,220 |
2,4 |
4,9 |
7,3 |
9,7 |
12,1 |
14,6 |
17,0 |
19,4 |
21,8 |
24,3 |
225 |
2,5 |
5,1 |
7,6 |
10,1 |
12,7 |
15,2 |
17,8 |
20,3 |
22,8 |
25,4 |
230 |
2,7 |
5,3 |
8,0 |
10,6 |
13,3 |
15,9 |
18,6 |
21,2 |
23,9 |
26,5 |
0,235 |
2,8 |
5,5 |
8,3 |
11,1 |
13,8 |
16,6 |
19,4 |
22,1 |
24,9 |
27,7 |
240 |
2,9 |
5,8 |
8,7 |
11,5 |
14,4 |
17,3 |
20,2 |
23,1 |
26,0 |
28,9 |
245 |
3,0 |
6,0 |
9,0 |
12,0 |
15,0 |
18,0 |
21,1 |
24,1 |
27,1 |
30,1 |
0,250 |
3,1 |
6,3 |
9,4 |
12,5 |
15,7 |
18,8 |
21,9 |
25,1 |
28,2 |
31,3 |
255 |
3,3 |
6,5 |
9,8 |
13,0 |
16,3 |
19,6 |
22,8 |
26,1 |
29,3 |
32,6 |
260 |
3,4 |
6,8 |
10,2 |
13,6 |
16,9 |
20,3 |
23,7 |
27,1 |
30,5 |
33,9 |
0,265 |
3,5 |
7,0 |
10,6 |
14,1 |
17,6 |
21,1 |
24,6 |
28,2 |
31,7 |
35,2 |
270 |
3,7 |
7,3 |
11,0 |
14,6 |
18,3 |
21,9 |
26,6 |
29,2 |
32,9 |
36,5 |
275 |
3,8 |
7,6 |
11,4 |
15,2 |
18,9 |
22,7 |
26,5 |
30,3 |
34,1 |
37,9 |
0,280 |
3,9 |
7,9 |
11,8 |
15,7 |
19,6 |
23,6 |
27,5 |
31,4 |
35,4 |
39,3 |
285 |
4,1 |
8,1 |
12,2 |
16,3 |
20,4 |
24,4 |
28,5 |
32,6 |
36,6 |
40,7 |
290 |
4,2 |
8,4 |
I2,6 |
16,9 |
21,1 |
25,3 |
29,5 |
33,7 |
37,9 |
42,1 |
Продолжение таблицы 33.
Скорость воды, м/с |
Суммарные коэффициенты местных сопротивлений å ξ |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
0,295 |
4,4 |
8,7 |
13,1, |
17,4 |
21,8 |
26,2 |
30,5 |
34,9 |
39,3 |
43,6 |
300 |
4,5 |
9,0 |
13,5 |
18,0 |
22,6 |
27,1 |
31,6 |
36,1 |
40,6 |
45,1 |
305 |
4,7 |
9,3 |
14,0 |
18,6 |
23,3 |
28,0 |
32,6 |
37,3 |
42,0 |
46,6 |
0,310 |
4,8 |
9,6 |
14,4 |
19,3 |
24,1 |
28,9 |
33,7 |
38,5 |
43,3 |
48,2 |
315 |
5,0 |
9,9 |
14,9 |
19,9 |
24,9 |
29,8 |
34,8 |
39,8 |
44,8 |
49,7 |
320 |
5,1 |
10,3 |
15,4 |
20,5 |
25,7 |
30,8 |
35,9 |
41,1 |
46,2 |
51,3 |
0,325 |
5,3 |
10,6 |
15,9 |
21,2 |
26,5 |
31,8 |
37,1 |
42,3 |
47,6 |
52,9 |
330 |
5,5 |
10,9 |
16,4 |
21,8 |
27,3 |
32,7 |
38,2 |
43,7 |
49,1 |
54,6 |
335 |
5,6 |
11,2 |
16,9 |
22,5 |
28,1 |
33,7 |
39,4 |
45,0 |
50,6 |
56,2 |
0.340 |
5,8 |
11,6 |
17,4 |
23,2 |
29,0 |
34,8 |
40,6 |
46,3 |
52,1 |
57,9 |
345 |
6,0 |
11,9 |
17,9 |
23,9 |
29,8 |
35,8 |
41,8 |
47,7 |
53,7 |
59,6 |
350 |
6,1 |
12,3 |
18,4 |
24,6 |
30,7 |
36,8 |
43,0 |
49,1 |
55,3 |
61,4 |
0,355 |
6,3 |
12,6 |
18,9 |
25,3 |
31,6 |
37,9 |
44,2 |
50,5 |
56,8 |
63,2 |
360 |
6,5 |
13,0 |
19,5 |
26,0 |
32,5 |
39,0 |
45,5 |
52,0 |
58,5 |
65,0 |
365 |
6,7 |
13,4 |
20,0 |
26,7 |
33,4 |
40,1 |
46,7 |
53,4 |
60,1 |
66,8 |
0,370 |
6,9 |
13,7 |
20,6 |
27,4 |
34,3 |
41,2 |
48,0 |
54,9 |
61,7 |
68,6 |
375 |
7,0 |
14,1 |
21,1 |
28, 2 |
35,2 |
42,3 |
49,3 |
56,4 |
63,4 |
70,5 |
380 |
7,2 |
14,5 |
21,7 |
28,9 |
36,2 |
43,4 |
50,7 |
57,9 |
65,1 |
72,4 |
0,385 |
7,4 |
14,9 |
22,3 |
29,7 |
37,1 |
44,6 |
52,0 |
59,4 |
66,9 |
74,3 |
390 |
7,6 |
15,2 |
22,9 |
30,5 |
38,1 |
45,7 |
53,4 |
61,0 |
68,6 |
76,2 |
395 |
7,8 |
15,6 |
23,5 |
31,3 |
39,1 |
46,9 |
54,4 |
62,6 |
70,4 |
78,2 |
0.400 |
8,0 |
16,0 |
24,1 |
32,1 |
40,1 |
48,1 |
56,1 |
64,1 |
72,2 |
80,2 |
405 |
8,2 |
16,4 |
24,7 |
32,9 |
41,1 |
49,3 |
57,5 |
65,8 |
74,0 |
82,2 |
410 |
8,4 |
16,8 |
25,3 |
33,7 |
42,1 |
50,5 |
59,0 |
67,4 |
75,8 |
84,2 |
0,415 |
8,6 |
17,3 |
25,9 |
34,5 |
43,2 |
51,8 |
60,4 |
69,0 |
77,7 |
86,3 |
420 |
8,8 |
17,7 |
26,5 |
35,4 |
44,2 |
53,0 |
61,9 |
70,7 |
79,6 |
88,4 |
425 |
9,1 |
18,1 |
27,2 |
36,2 |
45,3 |
54,3 |
63,4 |
72,4 |
81,5 |
90,5 |
0,430 |
9,3 |
18,5 |
27,8 |
37,1 |
46,3 |
55,6 |
64,9 |
74,1 |
83,4 |
92,7 |
435 |
9,5 |
19,0 |
28,4 |
37,9 |
47,4 |
56,9 |
66,4 |
75,6 |
85,3 |
94,8 |
440 |
9,7 |
19,4 |
29,1 |
38,8 |
48,5 |
58,2 |
67,9 |
77,9 |
87,3 |
97,0 |
0,445 |
9,9 |
19,8 |
29,8 |
39,7 |
49,6 |
59,5 |
69,5 |
79,4 |
89,3 |
99,2 |
450 |
10,1 |
20,3 |
30,4 |
40,6 |
50,7 |
60,9 |
71,0 |
81,2 |
92,3 |
101,5 |
455 |
10,4 |
20,8 |
31,1 |
41,5 |
51,9 |
62,3 |
72,6 |
83,0 |
93,4 |
103,8 |
0,460 |
10,6 |
21,2 |
32,2 |
42,4 |
53,0 |
63,6 |
74,2 |
84,8 |
95,4 |
106,0 |
465 |
10,8 |
21,7 |
32,5 |
43,3 |
54,2 |
65,0 |
75,9 |
86,7 |
97,5 |
108,4 |
470 |
11,1 |
22,1 |
33,2 |
44,3 |
55,4 |
66,4 |
77,5 |
88,6 |
99,6 |
110,7 |
0,475 |
11,3 |
22,6 |
33,9 |
45,2 |
56,2 |
67,8 |
79,1 |
90,5 |
101,8 |
113,1 |
480 |
11,5 |
23,1 |
34,6 |
46,2 |
57,7 |
69,3 |
80,8 |
92,4 |
103,9 |
115,5 |
485 |
11,8 |
23,6 |
35,4 |
47,2 |
58,9 |
70,7 |
82,5 |
94,3 |
106,1 |
117,9 |
0,490 |
12,0 |
24,1 |
36,1 |
48,1 |
60,2 |
72,2 |
84,2 |
96,2 |
108,3 |
120,3 |
495 |
12,3 |
24,6 |
36,8 |
49,1 |
61,4 |
73,7 |
86,0 |
98,2 |
110,5 |
122,8 |
500 |
12,5 |
25,1 |
37,6 |
50,1 |
62,6 |
75,2 |
87,7 |
100,2 |
112,8 |
125,3 |
0,51 |
13,0 |
26,1 |
39,1 |
52,1 |
65,2 |
78,2 |
91,2 |
104,3 |
117,3 |
130,4 |
52 |
13,6 |
27,1 |
40,7 |
54,2 |
67,8 |
81,3 |
94,9 |
108,4 |
122,0 |
135,5 |
53 |
14,1 |
28,2 |
42,2 |
56,3 |
70,4 |
84,5 |
98, 5 |
112,6 |
126,7 |
140,8 |
0,54 |
14,6 |
29,2 |
43,8 |
58,5 |
73,1 |
87,7 |
102,3 |
116,9 |
131,5 |
I 46,1 |
55 |
15,2 |
30,3 |
45,5 |
60,6 |
75,8 |
91,0 |
106,1 |
121,3 |
136,4 |
151,6 |
56 |
15,7 |
31,4 |
47,1 |
62,9 |
78,6 |
94,3 |
110,0 |
125,7 |
141,4 |
157,2 |
0,57 |
16,3 |
32,6 |
48,8 |
65,1 |
81,4 |
97,7 |
114,0 |
130,3 |
146,5 |
162,8 |
56 |
16,9 |
33,7 |
50,6 |
67,4 |
84,3 |
101,2 |
118,0 |
134,9 |
151,7 |
168,6 |
59 |
17,4 |
34,9 |
52,3 |
69,8 |
87,2 |
104,7 |
122,1 |
139,6 |
157,0 |
174,4 |
Окончание таблицы 33.
Скорость воды, м/с |
Суммарные коэффициенты местных сопротивлений å ξ |
|||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
0,60 |
18,0 |
36,1 |
54,1 |
72,2 |
90,2 |
108,2 |
126,3 |
144,3 |
162,3 |
180,4 |
61 |
18,7 |
37,3 |
56,0 |
74,6 |
93,3 |
111,9 |
130,6 |
149,2 |
167,9 |
186,5 |
62 |
19,3 |
38,5 |
57,8 |
77,1 |
96,3 |
115,6 |
134,8 |
154,1 |
173,4 |
192,6 |
0,63 |
19,9 |
39,8 |
59,7 |
79,6 |
99,5 |
119,3 |
139,2 |
159,1 |
176,6 |
198,9 |
64 |
20,5 |
41,1 |
61,6 |
82,1 |
102,6 |
123,2 |
143,7 |
164,2 |
184,7 |
205,3 |
65 |
21,2 |
43,2 |
63,5 |
84,7 |
105,9 |
127,0 |
148,2 |
169,4 |
190,6 |
211,7 |
0,66 |
21,8 |
43,7 |
65,5 |
87,3 |
109,2 |
131,0 |
152,8 |
174,6 |
196,5 |
218,3 |
67 |
22,5 |
45,0 |
67,5 |
90,0 |
112,5 |
135,0 |
157,5 |
180,0 |
202,5 |
225,0 |
68 |
23,2 |
46,3 |
69,5 |
92,7 |
115,9 |
139,0 |
162,2 |
185,4 |
208,6 |
231,7 |
0,69 |
23,9 |
47,7 |
71,6 |
95,4 |
119,3 |
143,2 |
167,0 |
190,9 |
214,7 |
238,6 |
70 |
24,6 |
49,1 |
73,7 |
98,2 |
122,8 |
147.3 |
171,9 |
196,4 |
221,0 |
245,6 |
71 |
25,3 |
50,5 |
75,8 |
101,1 |
126,3 |
151,6 |
176,8 |
202,1 |
227,4 |
252,6 |
0,72 |
26,0 |
52,0 |
77,9 |
103,9 |
129,9 |
155,9 |
181,9 |
207,8 |
233,8 |
259,8 |
73 |
26,7 |
53,3 |
80,1 |
106,8 |
133,5 |
160,2 |
186,9 |
213,6 |
240,4 |
267,1 |
74 |
27,4 |
54,9 |
82,3 |
109,8 |
137,2 |
164,7 |
192,1 |
219,5 |
247,0 |
274,4 |
0,75 |
28,2 |
56,4 |
84,6 |
112,8 |
141,0 |
169,1 |
197,3 |
225,5 |
253,7 |
281,9 |
76 |
28,9 |
57,9 |
86,8 |
115,8 |
144,7 |
173,7 |
202,6 |
231,6 |
260,5 |
289,5 |
77 |
29,7 |
59,4 |
89,1 |
118,9 |
148,6 |
173,3 |
208,0 |
237,7 |
267,4 |
297,1 |
0,78 |
30,5 |
61,0 |
91,5 |
122,0 |
152,5 |
172,9 |
213,4 |
243,9 |
274,4 |
304,9 |
79 |
31,3 |
62,6 |
93,8 |
125,1 |
156,4 |
187,7 |
218,9 |
250,2 |
281,5 |
312,8 |
80 |
32,1 |
64,1 |
96,2 |
128,8 |
160,4 |
192,4 |
224,5 |
256,6 |
288,7 |
320,7 |
0,85 |
36,2 |
72,4 |
108,6 |
144,8 |
181,0 |
217,2 |
253,5 |
289,7 |
325,9 |
362,1 |
90 |
40,6 |
81,2 |
121,8 |
162,4 |
203,6 |
243,6 |
284,1 |
324,7 |
365,3 |
405,9 |
95 |
45,2 |
90,5 |
135,7 |
180,9 |
226,1 |
271,4 |
316,6 |
361,8 |
407,1 |
452,3 |
1,00 |
50 |
100 |
150 |
200 |
251 |
301 |
351 |
401 |
451 |
501 |
05 |
55 |
111 |
166 |
221 |
276 |
332 |
387 |
442 |
497 |
553 |
10 |
61 |
121 |
182 |
243 |
303 |
364 |
424 |
485 |
546 |
606 |
1,15 |
66 |
133 |
199 |
265 |
331 |
398 |
464 |
530 |
596 |
663 |
20 |
72 |
144 |
216 |
289 |
361 |
433 |
505 |
577 |
649 |
722 |
25 |
78 |
157 |
235 |
313 |
392 |
470 |
548 |
626 |
705 |
783 |
1,30 |
85 |
169 |
254 |
339 |
423 |
508 |
593 |
678 |
762 |
847 |
35 |
91 |
183 |
274 |
365 |
457 |
548 |
639 |
731 |
822 |
913 |
40 |
98 |
196 |
295 |
393 |
491 |
589 |
688 |
786 |
884 |
982 |
1,45 |
105 |
211 |
316 |
421 |
527 |
632 |
738 |
843 |
948 |
1054 |
50 |
113 |
226 |
338 |
451 |
564 |
677 |
789 |
902 |
1015 |
1128 |
55 |
120 |
241 |
361 |
482 |
602 |
722 |
843 |
963 |
1084 |
1204 |
1,60 |
128 |
257 |
385 |
513 |
641 |
770 |
898 |
1026 |
1155 |
1283 |
65 |
136 |
273 |
409 |
546 |
682 |
819 |
955 |
1091 |
1228 |
1364 |
70 |
145 |
290 |
434 |
579 |
724 |
869 |
1014 |
1159 |
1303 |
1448 |
1,75 |
153 |
307 |
460 |
614 |
767 |
921 |
1074 |
1228 |
1381 |
1535 |
80 |
162 |
325 |
487 |
649 |
812 |
974 |
1187 |
1299 |
1461 |
1624 |
85 |
172 |
343 |
515 |
686 |
858 |
1029 |
1201 |
1372 |
1544 |
1715 |
1,90 |
181 |
362 |
543 |
724 |
905 |
1085 |
1266 |
1447 |
1628 |
1809 |
95 |
191 |
381 |
572 |
762 |
953 |
1143 |
1334 |
1525 |
1715 |
1907 |
2,00 |
200 |
401 |
601 |
802 |
1002 |
1203 |
1403 |
1604 |
1804 |
2005 |
Таблица 34 . Расчет стальных трубопроводов водяного отопления , при ∆ t = 1 ° C , t воды = 95 ° C и k ¢ = 0,2 мм
Поте ри от трения, |
Диаметр условного про xo да труб водогазопроводных, мм ( ГОСТ 3262-75) |
|||||||
10 |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
|
Количество теплоты, проходящей по трубе, ккал/ч (первая срока) |
||||||||
Скорость воды в трубе, м/с (вторая строка) |
||||||||
0,06 |
8 |
12,5 |
27 |
52 |
110 |
160 |
307 |
589 |
0,015 |
0,017 |
0,021 |
0,025 |
0,031 |
0,034 |
0,039 |
0,045 |
|
0,065 |
8,2 |
13 |
28 |
54 |
116 |
172 |
321 |
616 |
0,016 |
0,018 |
0,022 |
0,026 |
0,032 |
0,036 |
0,041 |
0,047 |
|
0,07 |
8,5 |
13,5 |
30 |
56 |
121 |
183 |
335 |
643 |
0,017 |
0,019 |
0,023 |
0,027 |
0,033 |
0,038 |
0,043 |
0,049 |
|
0,075 |
8,8 |
14 |
31 |
59 |
126 |
188 |
349 |
669 |
0,0174 |
0,019 |
0,024 |
0,028 |
0,035 |
0,040 |
0,044 |
0,051 |
|
0,08 |
9,1 |
14,5 |
32 |
61 |
130 |
192 |
363 |
695 |
0,018 |
0,020 |
0,025 |
0,029 |
0,036 |
0,041 |
0,046 |
0,053 |
|
0,085 |
9,5 |
15 |
33 |
63 |
135 |
196 |
374 |
718 |
0,019 |
0,021 |
0,026 |
0,031 |
0,037 |
0,042 |
0,048 |
0,055 |
|
0,09 |
9,8 |
15,5 |
34 |
65 |
139 |
202 |
385 |
742 |
0,0194 |
0,021 |
0,027 |
0,032 |
0,039 |
0,043 |
0,049 |
0,057 |
|
0,095 |
10,1 |
16 |
35 |
67 |
144 |
2 06 |
398 |
761 |
0,020 |
0,022 |
0,0275 |
0,033 |
0,040 |
0,044 |
0,051 |
0,058 |
|
0,1 |
10,4 |
16,5 |
36 |
69 |
148 |
210 |
409 |
788 |
0,021 |
0,023 |
0,028 |
0,034 |
0,041 |
0,045 |
0,052 |
0,060 |
|
0,11 |
10,7 |
17 |
38 |
73 |
157 |
219 |
432 |
830 |
0,022 |
0,024 |
0,030 |
0,035 |
0,044 |
0,046 |
0,055 |
0.063 |
|
0,12 |
11,1 |
17,5 |
40 |
76 |
164 |
229 |
454 |
872 |
0,023 |
0,025 |
0,031 |
0,037 |
0,045 |
0,018 |
0,059 |
0,067 |
|
0,13 |
11,4 |
18 |
42 |
80 |
172 |
239 |
475 |
910 |
0,0234 |
0,026 |
0,033 |
0,039 |
0,047 |
0,050 |
0,061 |
0,070 |
|
0,14 |
12,0 |
19 |
44 |
84 |
180 |
249 |
496 |
948 |
0,024 |
0,027 |
0,034 |
0,041 |
0,049 |
0,052 |
0,064 |
0,073 |
|
0,15 |
12,6 |
20 |
45 |
87 |
188 |
259 |
516 |
982 |
0,026 |
0,029 |
0,035 |
0,042 |
0,052 |
0,054 |
0,067 |
0,075 |
|
0,16 |
13,2 |
21 |
47 |
96 |
191 |
269 |
535 |
1016 |
0.027 |
0,030 |
0,037 |
0,45 |
0,053 |
0,057 |
0,069 |
0,078 |
|
0,17 |
13,6 |
21,5 |
49 |
103 |
193 |
279 |
553 |
1046 |
0,027 |
0,030 |
0,038 |
0,048 |
0,053 |
0,059 |
0,071 |
0,080 |
|
0,18 |
13,9 |
22 |
50 |
108 |
197 |
287 |
571 |
1077 |
0,028 |
0,031 |
0,039 |
0,051 |
0,054 |
0,060 |
0,073 |
0,082 |
|
0,19 |
14,5 |
23 |
52 |
110 |
201 |
296 |
589 |
1106 |
0,029 |
0,032 |
0,040 |
0,053 |
0,056 |
0,062 |
0,076 |
0,085 |
|
0,20 |
15,1 |
24 |
53 |
111 |
203 |
304 |
606 |
1137 |
0,030 |
0,033 |
0,042 |
0,054 |
0,057 |
0,064 |
0,078 |
0,087 |
|
0,22 |
15,8 |
25 |
56 |
115 |
213 |
321 |
638 |
1197 |
0,032 |
0,035 |
0,044 |
0,055 |
0,059 |
0,067 |
0,082 |
0,092 |
|
0,24 |
16,4 |
26 |
59 |
120 |
223 |
338 |
671 |
1258 |
0,034 |
0,037 |
0,046 |
0,057 |
0,062 |
0,071 |
0,087 |
0,096 |
|
0,26 |
17,0 |
27 |
62 |
126 |
234 |
353 |
700 |
1317 |
0,035 |
0,039 |
0,048 |
0,059 |
0,064 |
0,074 |
0,091 |
0,101 |
Продолжение табл. 34
Поте ри от трения, кг/м2 |
Диаметр условного про xo да труб водогазопроводных, мм ( ГОСТ 3262-75) |
|||||||
10 |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
|
Количество теплоты, проходящей по трубе, ккал/ч (первая срока) |
||||||||
Скорость воды в трубе, м/с (вторая строка) |
||||||||
0,28 |
17,7 |
28 |
64 |
130 |
244 |
368 |
729 |
1377 |
|
0,037 |
0,041 |
0,050 |
0,064 |
0,068 |
0,077 |
0,096 |
0,106 |
0,30 |
19,0 |
30 |
67 |
135 |
554 |
383 |
752 |
1438 |
0,038 |
0,042 |
0,052 |
0,067 |
0,070 |
0.081 |
0,099 |
0,110 |
|
0,32 |
19,6 |
31 |
72 |
140 |
263 |
396 |
774 |
1488 |
0,040 |
0,044 |
0,058 |
0,068 |
0,073 |
0,083 |
0,102 |
0,114 |
|
0,34 |
20.2 |
32 |
75 |
142 |
272 |
409 |
796 |
I 530 |
0,041 |
0,045 |
0,060 |
0,070 |
0,075 |
0,086 |
0,106 |
0,117 |
|
0,36 |
20,8 |
33 |
80 |
143 |
281 |
422 |
818 |
1576 |
0,042 |
0,047 |
0,062 |
0,071 |
0,078 |
0,089 |
0,108 |
0,121 |
|
0,38 |
21,5 |
34 |
82 |
145 |
290 |
435 |
839 |
1622 |
0,043 |
0,048 |
0,064 |
0,073 |
0,080 |
0,092 |
0,111 |
0,124 |
|
0,40 |
22,1 |
35 |
85 |
146 |
299 |
448 |
861 |
1667 |
0,045 |
0,050 |
0,066 |
0,073 |
0,082 |
0,094 |
0,115 |
0,128 |
|
0,45 |
23,4 |
37 |
91 |
152 |
317 |
478 |
916 |
1783 |
0,049 |
0,054 |
0,071 |
0,074 |
0,088 |
0,101 |
0,122 |
0,136 |
|
0,50 |
25,2 |
40 |
95 |
157 |
336 |
507 |
971 |
1898 |
0,051 |
0,057 |
0,073 |
0,074 |
0,093 |
0,107 |
0,130 |
0,145 |
|
0,55 |
26,5 |
42 |
100 |
163 |
356 |
533 |
1026 |
1999 |
0,054 |
0,060 |
0,077 |
0,078 |
0,098 |
0,112 |
0,137 |
0,153 |
|
0,60 |
27,8 |
44 |
103 |
169 |
373 |
559 |
1081 |
2090 |
0,057 |
0,063 |
0,080 |
0,082 |
0,103 |
0,118 |
0,144 |
0,160 |
|
0,65 |
29,7 |
47 |
107 |
176 |
389 |
580 |
1127 |
2180 |
0,059 |
0,066 |
0,083 |
0,086 |
0,108 |
0,122 |
0,150 |
0,167 |
|
0,70 |
30,3 |
48 |
111 |
184 |
406 |
601 |
1172 |
2269 |
0,062 |
0,069 |
0,086 |
0,089 |
0,112 |
0,126 |
0,149 |
0,174 |
|
0,75 |
31,6 |
50 |
112 |
191 |
420 |
622 |
1218 |
2359 |
0,065 |
0,072 |
0,087 |
0,093 |
0,116 |
0,131 |
0,155 |
0,181 |
|
0,80 |
33,4 |
52 |
113 |
199 |
434 |
642 |
1263 |
2450 |
0,074 |
0,082 |
0,088 |
0,097 |
0,120 |
0,135 |
0,161 |
0,187 |
|
0,85 |
35,3 |
56 |
115 |
205 |
450 |
663 |
1309 |
2523 |
0,075 |
0,083 |
0,089 |
0,100 |
0,124 |
0,140 |
0,165 |
0,193 |
|
0,90 |
36,5 |
57 |
119 |
212 |
463 |
684 |
1354 |
2598 |
0,076 |
0,084 |
0,092 |
0,103 |
0,128 |
0,144 |
0,171 |
0,199 |
|
0,95 |
36,8 |
58 |
122 |
218 |
477 |
705 |
1399 |
2671 |
0,077 |
0,085 |
0,095 |
0,106 |
0,132 |
0,148 |
0,177 |
0,204 |
|
1,00 |
37,2 |
59 |
126 |
225 |
490 |
726 |
1445 |
2744 |
0,078 |
0,087 |
0,097 |
0,109 |
0,136 |
0,151 |
0,182 |
0,210 |
|
1,10 |
38,5 |
61 |
133 |
237 |
516 |
767 |
1514 |
2892 |
0,081 |
0,090 |
0,103 |
0,115 |
0,143 |
0,162 |
0,192 |
0,221 |
|
1,20 |
39,8 |
63 |
140 |
248 |
537 |
809 |
1583 |
3011 |
0,084 |
0,093 |
0,108 |
0,120 |
0,149 |
0,170 |
0,201 |
0,230 |
|
1,30 |
41,0 |
65 |
146 |
259 |
557 |
846 |
1652 |
3128 |
0,086 |
0,095 |
0,113 |
0,126 |
0,154 |
0,178 |
0,210 |
0,239 |
|
1,40 |
42,3 |
67 |
151 |
269 |
579 |
876 |
1720 |
3246 |
0,088 |
0,098 |
0,11 |
0,131 |
0,160 |
0,184 |
0,218 |
0,248 |
|
1,50 |
42,9 |
68 |
157 |
280 |
600 |
906 |
1790 |
3364 |
0,091 |
0,101 |
0,121 |
0,136 |
0,166 |
0,191 |
0,227 |
0,257 |
Продолжение табл . 34
Поте ри от трения, |
Диаметр условного прохода труб водогазопроводных ( ГОСТ 3262-75), мм |
|||||||
10 |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
|
Количество теплоты, проходящей по трубе, ккал/ч (первая срока) |
||||||||
Скорость воды в трубе, м/с (вторая строка) |
||||||||
1,60 |
44,2 |
70 |
163 |
289 |
621 |
937 |
1858 |
3482 |
0.693 |
0,103 |
0,126 |
0,141 |
0,172 |
0,197 |
0,236 |
0,266 |
|
1,70 |
45,5 |
72 |
169 |
299 |
642 |
967 |
1917 |
3600 |
0,096 |
0,106 |
0,130 |
0,145 |
0,178 |
0,203 |
0,243 |
0,275 |
|
1,80 |
46,7 |
74 |
174 |
309 |
663 |
997 |
1974 |
3718 |
0,098 |
0,108 |
0,135 |
0,150 |
0,184 |
0,210 |
0.251 |
0,284 |
|
1,90 |
47,4 |
75 |
179 |
318 |
684 |
1027 |
2632 |
3835 |
0,100 |
0,111 |
0,138 |
0,154 |
0,189 |
0,216 |
0,258 |
0,293 |
|
2,00 |
46,6 |
77 |
184 |
332 |
705 |
1058 |
2090 |
3953 |
0,102 |
0,114 |
0,142 |
0,161 |
0,195 |
0,222 |
0,265 |
0,302 |
|
2,20 |
51,1 |
81 |
194 |
346 |
747 |
1118 |
2204 |
4141 |
0,107 |
0,119 |
0,150 |
0,168 |
0,207 |
0,235 |
0,280 |
0,317 |
|
2,40 |
53,0 |
84 |
204 |
360 |
778 |
1166 |
2291 |
4327 |
0,112 |
0,124 |
0,157 |
0,175 |
0,215 |
0,245 |
0,291 |
0,331 |
|
2,60 |
55,6 |
88 |
212 |
376 |
809 |
1214 |
2378 |
4513 |
0,117 |
0,130 |
0,164 |
0,182 |
0,224 |
0,255 |
0,302 |
0,345 |
|
2,80 |
57,5 |
91 |
221 |
398 |
840 |
1261 |
2465 |
4702 |
0,122 |
0,135 |
0,171 |
0,190 |
0,233 |
0,265 |
0,312 |
0,350 |
|
3,00 |
60,0 |
95 |
229 |
404 |
871 |
1309 |
2552 |
4889 |
0,126 |
0,140 |
0,177 |
0,196 |
0,241 |
0,276 |
0,323 |
0,374 |
|
3,20 |
61,9 |
98 |
237 |
416 |
902 |
1357 |
2640 |
5643 |
0,131 |
0,145 |
0,183 |
0,202 |
0,250 |
0,284 |
0,334 |
0,386 |
|
3,40 |
64,3 |
102 |
245 |
428 |
933 |
1405 |
2727 |
5196 |
0,135 |
0,150 |
0,189 |
0,208 |
0,258 |
0,296 |
0,345 |
0,397 |
|
3,60 |
67,0 |
106 |
256 |
441 |
964 |
1444 |
2814 |
5350 |
0,140 |
0,156 |
0,195 |
0,214 |
0,267 |
0,304 |
0,356 |
0,409 |
|
3,80 |
68,8 |
109 |
260 |
454 |
995 |
1484 |
2900 |
5503 |
0,144 |
0,160 |
0,201 |
0,220 |
0,276 |
0,312 |
0,367 |
0,421 |
|
4,00 |
70,7 |
112 |
267 |
467 |
1026 |
1524 |
2973 |
5657 |
0,148 |
0,164 |
0,206 |
0,226 |
0,284 |
0,321 |
0,376 |
0,433 |
|
4,50 |
75,1 |
119 |
284 |
498 |
1090 |
1623 |
3155 |
6015 |
0,156 |
0,175 |
0,219 |
0,242 |
0,301 |
0,342 |
0,399 |
0,460 |
|
5,00 |
79,6 |
126 |
297 |
530 |
1149 |
1710 |
3336 |
6339 |
0,167 |
0,186 |
0,230 |
0,257 |
0,318 |
0,360 |
0,422 |
0,485 |
|
5,50 |
84,0 |
133 |
311 |
561 |
1210 |
1788 |
3517 |
6666 |
0,176 |
0,196 |
0,240 |
0,272 |
0,335 |
0,376 |
0,445 |
0,510 |
|
6,00 |
88,0 |
139 |
324 |
593 |
1270 |
1866 |
3699 |
697 I |
0,185 |
0,205 |
0,250 |
0,288 |
0,352 |
0,393 |
0,468 |
0,533 |
|
6,50 |
92,0 |
146 |
337 |
614 |
1320 |
1944 |
3844 |
7253 |
0,194 |
0,215 |
0,261 |
0,298 |
0,365 |
0,409 |
0,486 |
0,555 |
|
7,00 |
95,3 |
151 |
351 |
635 |
1369 |
2022 |
3988 |
7534 |
0,201 |
0,223 |
0,271 |
0,308 |
0,379 |
0,426 |
0,504 |
0,576 |
|
7,50 |
99,0 |
157 |
361 |
656 |
1418 |
2100 |
4131 |
7790 |
0,208 |
0,231 |
0,281 |
0,318 |
0,393 |
0,442 |
0,522 |
0,598 |
|
8,00 |
102,3 |
162 |
377 |
677 |
1467 |
2178 |
4276 |
8066 |
0,215 |
0,239 |
0,291 |
0,328 |
0,406 |
0,458 |
0,540 |
0,618 |
Продолжение табл. 34
Поте ри от трения, |
Диаметр условного прохода труб водогазопроводных ( ГОСТ 3262-75), мм |
|||||||
10 |
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
70 |
|
Количество теплоты, проходящей по трубе, ккал/ч (первая строка) |
||||||||
Скорость воды в трубе, м/с (вторая строка) |
||||||||
8,50 |
106,0 |
168 |
390 |
698 |
1517 |
2249 |
4420 |
8317 |
0,223 |
0,248 |
0,302 |
0,338 |
0,420 |
0,473 |
0,559 |
0.636 |
|
9,00 |
109,2 |
173 |
404 |
719 |
1554 |
2309 |
4543 |
8567 |
0,230 |
0,255 |
0,312 |
0,348 |
0,430 |
0,486 |
0,574 |
0,655 |
|
9,50 |
112,4 |
178 |
417 |
739 |
1593 |
2370 |
4665 |
8819 |
0,236 |
0,262 |
0,322 |
0,359 |
0,441 |
0,499 |
0,589 |
0,675 |
|
10 |
115,6 |
183 |
430 |
759 |
1632 |
2431 |
4788 |
9035 |
0,242 |
0,269 |
0,332 |
0,369 |
0,452 |
0,512 |
0,605 |
0,691 |
|
11 |
121,2 |
192 |
450 |
801 |
1709 |
2553 |
5033 |
9467 |
0,255 |
0,283 |
0,347 |
0,389 |
0,473 |
0,537 |
0,637 |
0,724 |
|
12 |
127 |
201 |
469 |
825 |
1786 |
2674 |
5250 |
9899 |
0,266 |
0,295 |
0,362 |
0,405 |
0,494 |
0,563 |
0,664 |
0,757 |
|
13 |
132 |
209 |
488 |
870 |
1863 |
2796 |
5468 |
10241 |
0,277 |
0,308 |
0,377 |
0,422 |
0,516 |
0,588 |
0,692 |
0,783 |
|
14 |
136 |
216 |
507 |
904 |
1939 |
2895 |
5686 |
10584 |
0,286 |
0,318 |
0,392 |
0,438 |
0,537 |
0,609 |
0,719 |
0,810 |
|
15 |
141 |
223 |
527 |
938 |
2017 |
2995 |
5903 |
10927 |
0,295 |
0,328 |
0,407 |
0,455 |
0,558 |
0,630 |
0,746 |
0,836 |
|
16 |
145 |
229 |
546 |
972 |
2079 |
3095 |
6093 |
11269 |
0,304 |
0,338 |
0,422 |
0,471 |
0,575 |
0,651 |
0,770 |
0,862 |
|
17 |
149 |
236 |
565 |
1000 |
2140 |
3149 |
6283 |
11611 |
0,313 |
0,348 |
0,436 |
0,485 |
0,592 |
0,672 |
0,794 |
0,888 |
|
18 |
154 |
243 |
584 |
1028 |
2201 |
3291 |
6473 |
11953 |
0,322 |
0,358 |
0,451 |
0,499 |
0,609 |
0,693 |
0,818 |
0,914 |
|
19 |
157 |
249 |
599 |
1056 |
2263 |
3427 |
6654 |
12296 |
0,330 |
0,367 |
0,463 |
0,512 |
0,626 |
0,721 |
0,841 |
0,941 |
|
20 |
162 |
256 |
614 |
1084 |
2325 |
3513 |
6823 |
12638 |
0,339 |
0,377 |
0,474 |
0,526 |
0,643 |
0,739 |
0,862 |
0,957 |
|
22 |
171 |
270 |
643 |
1141 |
2448 |
3684 |
7159 |
13323 |
0,357 |
0,397 |
0,497 |
0,553 |
0,678 |
0,775 |
0,904 |
1,019 |
|
24 |
179 |
283 |
673 |
1197 |
2572 |
3808 |
7476 |
14008 |
0,375 |
0,417 |
0,520 |
0,581 |
0,712 |
0,801 |
0,944 |
1,071 |
|
26 |
186 |
296 |
702 |
1240 |
2671 |
3965 |
7782 |
14693 |
0,392 |
0,436 |
0,542 |
0,602 |
0,739 |
0,834 |
0,983 |
1,124 |
|
28 |
195 |
310 |
732 |
1284 |
2770 |
4113 |
8076 |
15215 |
0,410 |
0,456 |
0,565 |
0,623 |
0,767 |
0,865 |
1,020 |
1,164 |
|
30 |
200 |
319 |
756 |
1327 |
2869 |
4260 |
8359 |
15749 |
0,423 |
0,470 |
0,584 |
0,644 |
0,794 |
0,896 |
1,056 |
1,205 |
|
32 |
207 |
329 |
780 |
1372 |
2969 |
4406 |
8634 |
16266 |
0,436 |
0,484 |
0,602 |
0,655 |
0,821 |
0,928 |
1,008 |
1,244 |
|
34 |
212 |
338 |
804 |
1415 |
3067 |
4546 |
8900 |
16768 |
0,449 |
0,499 |
0,621 |
0,686 |
0,849 |
0,957 |
1,124 |
1,283 |
|
36 |
219 |
348 |
828 |
1458 |
3153 |
4684 |
9157 |
17252 |
0,462 |
0,513 |
0,640 |
0,708 |
0,873 |
0,986 |
1,156 |
1,320 |
|
38 |
225 |
358 |
852 |
1502 |
3239 |
4822 |
9409 |
17726 |
0,474 |
0,527 |
0,658 |
0,729 |
0,896 |
1,015 |
1,188 |
1,356 |
|
40 |
232 |
367 |
876 |
1545 |
3325 |
4960 |
9652 |
18186 |
0,487 |
0,541 |
0,677 |
0,754 |
0,920 |
1,044 |
1,219 |
0,391 |
|
45 |
246 |
391 |
924 |
1588 |
3539 |
5092 |
10239 |
19285 |
0,519 |
0,577 |
0,714 |
0,800 |
0,978 |
1,073 |
1,293 |
1,476 |
|
50 |
261 |
415 |
972 |
1730 |
3707 |
5541 |
10791 |
20333 |
0,551 |
0,612 |
0,751 |
0,843 |
1,031 |
1,166 |
1,362 |
1,555 |
4.7.8. После предварительного подбора диаметров трубопровода переходят к его тепловому расчету , определяя последовательно по участкам от котла по ходу воды тепловыделения трубопроводом и температуры воды , данные сводят в табл . 35.
Таблица 35. Тепловой расчет трубопровода
Номер участка |
q i , |
L i , м |
d , |
t нач i |
t в |
t нач i - t в |
q ¢ , |
q тр , |
∆ t i , |
t кон i , |
1 2 |
|
|
|
|
|
|
См. табл. 49 |
I . |
|
|
Подсчет начинают с участка , температура которого известна (90 °С ) графа 5 табл . 35.
Для заполнения графы 10 - формула остывания воды на участке трубопровода
(19)
где q тр - теплоотдача трубопроводом , Вт ;
q i - количество воды , которое проходит по участку , кг / ч .
Для заполнения графы 11 - формула определения температуры воды в конце участка
t k i = t нач i - ∆ t i , (20)
где t нач i - температура воды в начале участка .
4.7.9. Действительное значение гравитационного давления , Па определяем по формуле при средних значениях плотности воды
(21)
где h ст , h пр - высота соответственно стояка , по которому вода движется вниз и отопительного прибора , м ;
γ ст , γп - плотность воды соответственно в этом стояке и выходящей из котла , кг / м 3 ;
γ п,пр , γ о,пр - плотность воды , соответственно входящей в отопительный прибор и выходящей из него ;
∆ h - вертикальное расстояние между центрами нагрева воды в котле и охлаждения в приборе ( принимается посередине прибора ).
Получив действительное циркуляционное давление , сравниваем е го с потерями давления в данном кольце трубопровода . Полученное расхождение должно находиться в допустимых пределах в соответствии с п . 4.7.7, и поэтому расчет можно считать законченным . Таким же образом в соответствии с общей методикой гидравлического расчета трубопроводов производят расчет через другие циркуляционные кольца .
4.8. Гидравлический расчет системы отопления с насосной циркуляцией воды
Двухтрубную систему с верхней разводкой при насосной циркуляции воды применяют в малоэтажных зданиях во избежание значительного вертикального теплового разрегулирования .
Циркуляционные насосы эффективны для малых и средних систем , так как они создают малые давления при большом расходе воды .
Вода циркулирует в системе с помощью малогабаритного моноблочного насоса с встроенным асинхронным электродвигателем короткозамкнутого типа . Насос устанавливают на трубопроводе в обратную магистраль системы отопления и горячего водоснабжения для увеличения срока службы деталей , взаимодействующих с горячей водой и , при необходимости в подающую магистраль , что уменьшает затраты на трубопровод , так как диаметр трубопровода может быть меньше , чем при естественной конвекции , кроме того , при механической циркуляции вода не содержит с вободного кислорода и не оказывает разъедающего действия . Укрепляют насос с помощью ниппельных и фланцевых соединений ( в зависимости от типоразмера насоса ). Уровень шума работающих насосов 40-50 дБ . Насосы служат для перекачивания воды с температурой до 100 °С в системах отопления и горячего водоснабжения .
4.8.1. Циркуляционный насос можно выбирать по заводским характеристикам ( табл . 36), исходя из общего расхода воды в системе отопления , тогда давление , развиваемое насосом в рабочей точке характеристики , принимать за исходное при гидравлическом расчете системы .
Таблица 36. Технические данные электронасосов типа ЦВЦ
Марка насоса ЦВЦ |
Диаметр рабочего колеса, мм |
Пода ча, м3/ч |
Напор, м |
КПД насоса, % |
Потребляемая
мощность, |
Размеры, мм |
Масса, |
||||
Ду |
А |
Б |
В |
Г |
кг |
||||||
2,5-2 4-2,8 6,3-3,5 10-4,7 16-6,7 25-9,2 |
52 57 67 74 88 104 |
2,5 4 6,3 10 16 25 |
2 2,8 3,5 4,7 6,7 9,2 |
17 20 25 36 41 45 |
0,11 0,18 0,24 0,43 0,85 1,62 |
25 32 40 40 50 70 |
281 305 360 360 402 457 |
252 285 287 301 373 395 |
136 153 173 173 196 226 |
203 232 231 238 299 322 |
8 10 12 34 38 43 |
Примечание : Частота вращения колеса насоса 3 тыс . об / мин , напряжение в электросети 380/220 В .
4.8.2. При расчете трубопроводов с насосом неблагоприятным циркуляционным кольцом следует считать :
при искусственной циркуляции и тупиковой разводке магистралей - кольцо через наиболее отдаленный стояк ;
при искусственной циркуляции и попутном движении воды - кольцо через наиболее нагруженный стояк .
Разница в давлениях , расходуемых в отдельных кольцах системы при расчете трубопроводов , не должна превышать : в двухтрубной насосной с попутным движением 15 %, с тупиковой разводкой – 20 %
Хар а ктеристика насосов позволяет построить зависимость между количеством оборотов , производительностью и развиваемым давлением . Насосы для систем отопления следует выбирать по заданной производительности в м 3 / ч ( л / с ), при этом давление насоса должно быть приближено к максимальному . Из циркуляционных насосов зарубежного производства применяют 3- скоростные типа UPS , GHN . Переключение скорости ручное или автоматическое .
4.8.3. Расчетное циркуляционное давление ( Па ) для системы с искусственной циркуляцией
H расч = H н + Б H 0 , (22)
где Н н - циркуляционное давление , развиваемое насосом , Па ;
Н 0 - естественное давление , возникающее в расчетном кольце от охлаждения воды в трубопроводах и от охлаждения воды в нагревательных приборах , Па ;
Б = 1 - поправочный коэффициент , учитывающий значение естественного циркуляционного давления в период поддержания расчетного гидравлического режима в системе .
Для вертикальных двухтрубных насосных систем отопления расчетный гидравлический р ежим относят к периоду наиболее длительного стояния одной и той же температуры наружного воздуха . При такой температуре наружного воздуха в системе отопления возникав естественное циркуляционное давление ( Па ), составляющее около 40 % максимального значения , поэтому примем Б = 0,4 и формула примет вид :
H расч = H н + 0,4 H 0
Для выборе H н в практических расчетах используют H н = 100 × å L i , Па ( где å L i - длина циркуляционного кольца , м ).
Расчетная производительность циркуляционного насоса
(23)
(23а)
где q сист - расчетная теплопроизводительность котла в системе отопления , Вт ;
tn - t 0 - температурный перепад воды в системе , °С ;
- средняя плотность воды , к г/ м 3 .
Мощность привода Вт , вал которого непосредственно соединен с валом ра бо чего колеса насоса
(24)
где Н н - давление , которое должен развить насос , Па ;
η н - КПД насоса .
4.9. Расчет теплопроизводительности котла
Требуемую теплопроизводительность котла q сист определяют как сумму полезных и бесполезных потерь теплоты. Полезными потерями считаются теплота, идущая на покрытие теплопотерь помещения и тепловыделения трубами, а к бесполезным относят теплоту, теряемую обратными трубопроводами, проложенными под полом помещения.
Для возмещения теплопотерь, учитывая, что в котел поступает обратная вода с температурой t ki последнего участка, а уходит при t r = 90°С, количество циркулирующей в системе воды, (кг/ч)
(25)
где β 2 - поправочный коэффициент , учитывающий дополнительные теплопотери вследствие размещения отопительных приборов у наружных ограждений ; при установке у наружных стен секционного радиатора или конвектора типа КН и КО β 2 = 1,02, конвектора КА β 2 = 1,03, панельного радиатора β 2 = 1 , 04;
β 1 - поправочной коэффициент , учитывающий теплопередачу через дополнительную площадь ( сверх расчетной ) приборов , принятых к установке ; для радиаторов и конвекторов β 1 = 1,03-1,06; для ребристых труб β 1 = 1,13.
В технике отопления объемную подачу насосом горячей воды заменяют массовым расходом G н , кг / ч , не зависящим от температуры воды G н = ∆ γ ∙ L н ( где ∆γ - средняя плотность воды в системе отопления , кг / м3 ; L н - подача насоса , м 3 / ч ).
Для циркуляционного насоса , включенного в общую магистраль , расход перемещаемой воды G н равен общему расходу воды в системе отопления G н = G с .
Допускается расхождение от +5 до –15 % ( где g i - количество циркулирующей воды , принятое при гидравлическом расчете трубопроводов ).
Если количество циркулирующей воды превышает эти пределы , то следует перепад температуры воды в системе принять большим или меньшим и соответственно , откорректировать в се расчеты ,
4.10. Расчет установок горячего водоснабжения
Нормы расхода и температуру горячей воды в период наибольшего водоразбора при tr * 65 °С принимают с учетом степени благоустройства зданий , климатических условий и др ., нормы расхода горячей воды для жилого дома - по табл . 37. ( в соответствии со СНиП 2.04.01-85 ).
Таблица 37. Норма расхода горячей воды
Потребители |
Единица потребления |
Норма а г расхода
воды |
Жилые дома квартирного типа, оборудованные умывальниками, мойками, душами |
На 1 чел/сут. |
80-100 |
То же, с сидячими ванными, оборудованными душами |
То же |
100-110 |
То же с ваннами длиной от 1500 до 1700 мм, оборудованными душами |
То же |
110-130 |
4.10.1. Расход теплоты ( Вт ) на нужды горячего водоснабжения для жилых домов
(26)
где k ¢ = 2,1 - коэффициент часовой неравномерности потребления горячей воды;
n 1 - количество потребителей;
a 1 - норма горячей воды на одного потребителя (табл. 37);
t x - температура воды в сети холодного водопровода.
4.10.2. Расход горячей воды (л/ч) в зависимости от заданной температуры горячей воды до смешения t г
(27)
где G см - расход горячей (смешанной) воды у потребителя при t см , л/ч;
t c м - температура потребляемой (смешанном) воды, °С (табл. 38, 39);
t x - температура холодной воды.
Таблица 38. Нормы расхода воды в жилых зданиях на процедуру или 1 прибор
Прибор или процедура |
Расход |
Температура потребляемой воды, t см , °С |
Ванна длиной: |
|
|
1200 мм с душем |
250 |
37 |
1500 мм |
275 |
37 |
1700 мм |
300 |
37 |
Умывальник |
3-5 |
25 |
Мойка кухонная |
8-10 |
15 |
Таблица 39. Расходы воды и стоков санитарными приборами
Санитарные приборы |
Расход воды, с |
Расход воды, ч |
Сво- Hf |
Расход стоков от при-
|
Мини- |
||||||
общий
|
холодной
|
горячей
|
общий
|
холод ной
|
горячей
|
||||||
под- |
от- |
||||||||||
Умывальник, рукомойник |
0,12 |
0,09 |
0,09 |
60 |
40 |
40 |
2 |
0,15 |
10 |
32 |
|
Ванна со смесителем, |
0,25 |
0,18 |
0,18 |
300 |
200 |
200 |
3 |
0,8 |
10 |
40 |
|
Унитаз со сливным |
0,1 |
0,1 |
- |
83 |
83 |
- |
2 |
1,6 |
8 |
85 |
4.10.3. Расход теплоты ( Вт ) на приготовление горячей воды для ванной
(28)
где v в - расход воды на одну ванну ( табл . 37); - плотность воды , соответствующая температуре γ г.в , кг / м3 ( табл . 28).
4.10.4. Продолжительность нагревания ( ч ) воды τ до требуемой температуры зависит от теплопроизводительности котла и определяется по выражению τ = q ван / q сист. .
4.10.5. Диаметр главного стояка системы отопления определяют при расчете системы . Этот стояк является составной частью циркуляционного кольца горячего водоснабжения , и его диаметр определяют вторично при расчете этого кольца . Если при сопоставлении обоих расчетов диаметр главного стояка получит разные значения , то принимают больший диаметр .
Внутридомовые разводящие сети и проводки к приборам холодной и горячей воды монтируют в соответствии с тепловым проектом принятого к строительству жилого дома . Согласно СНиП 2.04.01-85 « Внутренний водопровод и канализация» , материал внутренних трубопроводов , подающих холодную воду , следует принимать для подачи воды питьевого качества из стальных оцинкованных труб диаметром до I 50 мм - не оцинкованных - при больших диаметрах или из других материалов , в том числе пластмасс , разрешенных для этих целей Главным санитарно - эпидемиологическим управлением Минздрава РСФСР .
Трубопроводы системы горячего водоснабжения следует выполнять из стальных оцинкованных труб с минимально допустимой толщиной стенки по условной прочности и способа их соединения . Для трубопроводов системы горячего водоснабжения допускается применять неоцинкованные стальные трубы при диаметре свыше 150 мм и в открытых системах теплоснабжения . В системе горячего водоснабжения для подачи воды следует предусматривать установку смесителей с раздельной подводкой к ним горячей и холодной воды .
Расход воды и температуру в вентильных смесителях регулируют двумя вентильными головками , при конструкции с одной рукояткой - движением вправо - влево . Водоразборную арматуру различают в зависимости от вида санитарного прибора : умывальника , мойки , ванны и др .
Из трубопроводной арматуры , как правило , применяют запорную ( задвижки и вентили ).
Для сбора загрязненной воды , образующейся при подготовке пищевых продуктов к приготовлению , мытья посуды и другого , устанавливают мойки , имеющие одно или два отделения . Мойки изготавливают из чугуна , листовой стали с покрытием из эмали или нержавеющей стали . Мойка оборудуется смесителем , излив которого устанавливается на высоте 0,15-0,2 м от борта, что удобно для наполнения чайников , кастрюль и других бытовых емкостей . В центре или в углу чаши устанавливают латунный или пластмассовый выпуск ( d = 40 мм ) , к которому устанавливают гидрозатвор с воздушным разрывом 20-30 мм , что исключает проникновение загрязненной воды из канализационной сети в чашу . Мойку на два отделения оборудуют двумя выпусками и одним гидрозатвором . Умывальники ( прямоугольные , полукруглые , овальные и др. ) укрепляют на кронштейнах или устанавливают на постаменте , который закрывает гидрозатвор и трубы . Умывальники комплектуют разными видами кранов и смесителей .
Термосмеситель прямого действия ТСВБ -50-1 ( табл . 40) для смешения холодной и горячей воды предназначают для установки в душевых кабинах .
Таблица 40. Термосмеситель ТСВБ -50-1
Параметры |
Количество |
Диапазон настройки, °С |
От 10 до 50 |
Допустимый перепад давления между холодной и горячей водой , кПа |
245 |
Допустимые колебания температуры в сетях , °С : холодной горячей |
5-20 50-90 |
Отклонение от заданной температуры смешанной воды при колебаниях давления и температуры в сетях горячей и холодной воды , °С |
± 2 |
Расход воды при свободном изливе и давлении холодной и горячей воды, равном 0,08 МПа , м 3 / ч |
1 |
Диаметр условный подводящей и отводящей труб , мм |
15 |
Масса , кг |
2,5 |
Примечания : 1. Термосмеситель автоматически поддерживает заданную температуру смешанной воды независимо от колебания давления и температуры воды , подводимой к нему . Применение термосмесителя обеспечивает подачу воды необходимой температуры при пользовании душем .
2 . Количество проходящей воды предварительно регулируют вентилем , находящимся под колпачком .
4.10.6. Диаметр условного прохода счетчика воды следует выбирать исходя из среднечасового расхода воды за период потребления ( сутки , смену ), который не должен превышать эксплуатационный ( табл . 41).
Таблица 41. Диаметр условного прохода счетчика
Диаметр условного
прохода счетчика, |
Расход воды, м3/ч |
Порог
чувстви- |
Макси- |
S |
||
минимальный |
эксплуатационный |
максимальный |
||||
15 |
0,03 |
1,2 |
3 |
0,015 |
45 |
1,11 |
20 |
0,05 |
2,0 |
5 |
0,025 |
70 |
0,4 |
30 |
0,1 |
4 |
10 |
0,05 |
140 |
0,1 |
40 |
0,16 |
6,4 |
16 |
0,08 |
230 |
0,039 |
50 |
0,3 |
12 |
30 |
0,15 |
450 |
0,011 |
65 |
1,5 |
17 |
70 |
0,6 |
610 |
0,0063 |
4.10.7. Потери давления в счетчиках h ¢ , м , при расчетном расходе воды G г ( G tot ; G г с ; G 2 г )
(30)
где S - гидравлическое сопротивление счетчика ( табл . 41).
4.10.8. Проклад к у вводов водопровода и трубопроводов под полом внутри здания следует предусматривать в водонепроницаемых колодцах . Длину водонепроницаемых каналов на вводах в здания от наружного обреза фундамента здания до контрольного колодца принимают в зависимости от толщины слоя просадочных грунтов и диаметров трубопроводов ( табл . 42.)
Таблица 42. Прокладка трубопроводов и водопровода под полом
Толщина слоя проселочного грунта , м |
Длина канала, м , при диаметре труб , мм |
||
до 100 |
от 100 до 300 |
свыше 300 |
|
До 5 |
Принимается как для непросадочных грунтов |
||
От 5 до 12 |
5 |
7,5 |
10 |
Свыше 12 |
7,5 |
10 |
15 |
4.10.9. Гидравлический расчет трубопроводов производят после решения принципиальной схемы и трассировки разводящих магистралей системы горячего водоснабжения .
Порядок расчета циркуляционной системы горячего водоснабжения с естественным побуждением следующий.
1. В зависимости от геометрических размеров системы задаются располагаемым напором , пользуясь эмпирическими формулами , предложенными Л . В . Хлудовым :
для верхней разводки
Па (31)
для нижней разводки
Па (32)
где , - расстояние по вертикали от центра водонагревателя до разводящего горизонтального трубопровода и до наивысшей точки водозабора , м ;
- расстояние по горизонтали от водонагревателя до самой дальней точки водоразбора при изолированном трубопроводе , м ;
, - начальная температура горячей воды при выходе из водонагревателя и конечная при выходе из дальней точки водоразбора , °С .
2. При наличии аккумулятора теплоты , высоко расположенного над водонагревателем , значение Н р определяют по формуле
(33)
где β - удельное гравитационное давление , принимаемое равным 6,27 Па на 1 м высоты ;
- расстояние по вертикали от центра водонагревателя до низа аккумулятора или равное до 1 м выхода горячей воды , м ;
= 80-85 - температура воды при выходе из аккумулятора в обратный стояк , °С;
t а = 95-98 - то же при выходе из водонагревателя в восходящий стояк и затем в аккумулятор , °С .
3. По табл . 43 определяют потери напора H 1 при пропуске по во до разборной ( подающей ) сети только циркуляционного расхода.
Зная значения и H 1 , находим напор , оставшийся на преодоление сопротивления циркуляционного трубопровода Н ц = - Н1, на основании чего выбираем диаметры сети при средней удельной потери на трение .
Па/м (34)
где - общая длина циркуляционного трубопровода , м ;
0,6 - доля потерь давления на трение .
Циркуляционный напор Н ц должен быть на 25-30 % больше потерь напора Н 1 .
Таблица 43. Параметры для гидравлического расчета стальных водогазопроводных труб ( H 1 - потери напора на 1 м трубы , мм ; v - скорость воды в трубе , м / с )
Расход воды, л/с |
Диаметр труб (по ГОСТ 3262-75), мм |
|||||||
15 |
20 |
25 |
32 |
|||||
v |
H 1 |
v |
H 1 |
v |
H 1 |
v |
H 1 |
|
0,05 |
0,29 |
28 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,1 |
0,58 |
99 |
0,31 |
20,8 |
- |
- |
- |
- |
0,15 |
0,88 |
208 |
0,46 |
43 |
0,28 |
12,7 |
- |
- |
0,2 |
1,17 |
354 |
0,62 |
72,7 |
0,38 |
21,3 |
0,21 |
5,2 |
0,25 |
1,46 |
551 |
0,78 |
109 |
0,47 |
31,8 |
0,26 |
7,7 |
0,3 |
1,76 |
793 |
0,93 |
153 |
0,56 |
44,2 |
0,32 |
10,7 |
0,35 |
2,05 |
1079 |
1,09 |
204 |
0,66 |
58,6 |
0,37 |
14,1 |
0,4 |
2,34 |
1409 |
1,24 |
263 |
0,75 |
74,8 |
0,42 |
17,9 |
0,45 |
2,63 |
1784 |
1,40 |
333 |
0,85 |
93,2 |
0,47 |
22,1 |
0,5 |
2,93 |
2202 |
1,55 |
411 |
0,94 |
113 |
0,53 |
26,7 |
0,6 |
- |
- |
1,86 |
591 |
1,13 |
159 |
0,63 |
37,3 |
0,7 |
- |
- |
2,17 |
805 |
1,32 |
214 |
0,74 |
49,5 |
0,8 |
- |
- |
2,48 |
1051 |
1,51 |
279 |
0,84 |
63,2 |
0,9 |
- |
- |
2,79 |
1330 |
1,69 |
35 |
0,95 |
78,7 |
1 |
- |
- |
- |
- |
1,88 |
437 |
1,05 |
95,7 |
1,25 |
- |
- |
- |
- |
2,35 |
682 |
1,32 |
147 |
1,5 |
- |
- |
- |
- |
2,82 |
983 |
1,58 |
211 |
1,75 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1,85 |
287 |
2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
2,11 |
375 |
2,25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
2,38 |
475 |
2,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
2,64 |
587 |
2,75 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
2,9 |
710 |
Окончание табл. 43
Расход воды, л/с |
Диаметр труб (по ГОСТ 3262-75), мм |
|||||||||
40 |
50 |
70 |
80 |
100 |
||||||
v |
H 1 |
v |
H 1 |
v |
H 1 |
v |
H 1 |
v |
H 1 |
|
0,25 |
0,20 |
3,9 |
- |
- |
|
- |
|
- |
- |
- |
0,3 |
0,24 |
5,4 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,35 |
0,28 |
7,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,4 |
0,32 |
9 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,45 |
0,36 |
11,1 |
0,21 |
3,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,5 |
0,4 |
13,4 |
0,23 |
3,7 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,6 |
0,48 |
18,4 |
0,28 |
5,2 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0,7 |
0,56 |
24,6 |
0,33 |
6,2 |
0,2 |
2 |
- |
- |
- |
- |
0,8 |
0,64 |
31,4 |
0,38 |
8,5 |
0,23 |
2,5 |
- |
- |
- |
- |
0,9 |
0,72 |
39 |
0,42 |
10,7 |
0,25 |
3,1 |
- |
- |
- |
- |
1 |
0,8 |
47,3 |
0,47 |
12,9 |
0,28 |
3,8 |
0,20 |
1,6 |
- |
- |
1,25 |
0,99 |
71,6 |
0,59 |
19,4 |
0,35 |
5,6 |
0,25 |
2,4 |
- |
- |
1,5 |
1,19 |
101 |
0,71 |
27 |
0,42 |
7,7 |
0,3 |
3,4 |
- |
- |
1,75 |
1,39 |
136 |
0,82 |
35,9 |
0,5 |
10,2 |
0,35 |
4,4 |
0,2 |
1,2 |
2 |
1,59 |
178 |
0,94 |
46 |
0,57 |
13 |
0,4 |
5,6 |
0,23 |
1,5 |
2,25 |
1,79 |
226 |
1,06 |
58 |
0,64 |
16,2 |
0,45 |
7 |
0,26 |
1,9 |
2,5 |
1,99 |
273 |
1,18 |
69,6 |
0,71 |
19,6 |
0,5 |
8,4 |
0,29 |
2,2 |
4. В необходимых случаях уточняют значение . Вычислив потери теплоты в циркуляционной сети Q тр , находят для каждого участка температурные перепады ∆ t г = Q тр / G ц г . Зная начальную температуру и перепад ∆ t г , определяют среднеарифметическое этих температур и плотность воды по табл. 88* после чего окончательно уточняют расчетный располагаемый напор.
5. Если значение Н отличается от суммы потерь в замкнутых расчетных кольцах по водоразборной и циркуляционной сети не более чем на 10 %, гидравлический расчет можно считать законченным. В противном случае требуется соответственно изменить диаметр труб.
6. В циркуляционных системах горячего водоснабжения с насосным побуждением мощность насоса должна обеспечить подача воды (м) с напором H н при таких условиях:
(35)
где g p - расчетный расход горячей воды, л/ч, определяемый по формуле
(36)
На напорной линии у насоса устанавливаются задвижка и обратный клапан, а на всасывающей линии - задвижка.
5. ПРИМЕР РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ОДНОКВАРТИРНОГО 4-КОМНАТНОГО КИРПИЧНОГО ЖИЛОГО ДОМА С МАНСАРДОЙ
Расчет приведен в системе единиц МКГСС и в единицах СИ в соответствии с техническим паспортом оборудования.
5.1. Архитектурно-планировочные и конструктивные показатели
В доме запроектировано поквартирное отопление, водопровод, канализация, газификация, электроосвещение, радиофикация и телевидение. Высота этажа от пола 1-го до пола 2-го этажа 2,8 м; внутренняя лестница открытая, деревянная.
Климатические и технические показатели следующие.
Район постройки с обычными геологическими условиями. Расчетная температура наружного воздуха -30°С.
Перегородки между комнатами кирпичные, в санузле с ванной кирпич отштукатуренный толщиной 120 мм, на 1-2 этажах: с облицовкой глазурованной керамической плиткой H - I 60.
Крыша чердачная, стропильная из древесных хвойных пород.
Утеплитель - минераловатные плиты толщиной 100 мм, γ = 300 кг/м3.
Полы дощатые, паркетные, из керамической плитки по цементному слою и из линолеума, цементные бетонные.
Фундамент из сборные бетонных блоков.
При расчете приняты следующие нормативные нагрузки, кг/м2: снег 100, перегородки 100, пол 90, полезная нагрузка 150.
Цоколь - кирпич глиняный , обыкновенный , пластический прессованный марки 50 с γ = 1800 кг/м3.
Наружные стены из красного эффективного кирпича с γ = 1600 кг / м3 с облицовкой лицевым керамическим кирпичом толщиной 380 мм с γ = 1600 кг / м3 .
Внутренние стены из кирпича глиняного обыкновенного на цементно - песчаном растворе марки 75 и 50 с γ = 1800 кг / м 3 толщиной 250 мм .
Стены жилых комнат и коридора отштукатурены и оклеены бумажными обоями. Стены кухни отштукатурены и окрашены водоэмульсионной краской . Перегородки обыкновенный кирпич толщиной 120 мм . Стены ванной н а высоту 1,6 м покрыты глазурованной плиткой , а выше отштукатур е ны и окрашены водоэмульсионной краской . Потолки - дерево , покрытое краской .
Перекрытия - железобетонные плиты с γ = 2500 кг / м3 ; лестница с утеплителем с γ = 300 кг / м3 . Лестницы - деревянные , сборные бетонные .
Крыша - с чердаком , стропила дощатые , настил дощатый . Кровля шиферная ( цветная ) с одним слоем рубероида .
Площади помещений одноквартирного дома приведены в табл . 44.
Таблица 44. Характеристика помещений одноквартирного дома ( типа III - А ( угловой )
Наименование |
Площадь, объем |
1. Жилая площадь дома, м2 |
59,22 |
2. Общая площадь, м2 |
134,89 |
3. Общая приведенная площадь, м2 |
170,95 |
4. Площадь застройки без гаража, м2 |
148,46 |
5. Площадь застройки гаража, м2 |
22,49 |
6. Строительный объем без гаража, м3 |
622,21 |
7. Строительный объем гаража, м3 |
69,33 |
8. Тамбур на плане 1-го этажа, м2 |
1,6 |
9. Прихожая (2), м2 |
5,8 |
10. Общая комната (3), м2 |
22,19 |
11. Спальная комната (4), м2 |
9,70 |
12. Кухня (5), м2 |
13,4 |
13. Санузел с ванной (6), м2 |
3,5 |
14. Веранда (7), м2 |
16,8 |
15. Гараж (8), м2 |
19,26 |
16. Кладовая (9), м2 |
1,8 |
17. Встроенные шкафы (10), м2 |
0,15 |
18. Спальная комната (11), м |
10,33 |
19. Спальная комната (12), м2 |
17,00 |
20. Встроенные шкафы (13), м2 |
1,5 |
21. Холл (14), м2 |
15,47 |
22. Коридор (15), м2 |
1,45 |
23. Подвал (16), м2 |
31,00 |
5.2. Теплотехнический расчет
Приступая к теплотехническому расчету наружных ограждений отапливаемого дома в соответствии с главой 3, следует указать на чертеже ориентацию здания по отношению к сторонам света , нумерацию помещений , размеры ограждающих конструкций , как показано на рис . 15. Все показатели и данные при расчете сводят в табл . 17.
Теплопотери лестничной клетки определяют как для одного помещения . При измерении наружных стен площадь окон не вычитают . Таким образом , фактически площадь окон учитывают дважды , поэтому в графе 9 табл . 45 проставляют только разность между коэффициентами теплопередачи окон и стен .
С учетом изложенного определяем теплопотери наружных ограждений . Подробно рассмотрим на примере общей комнаты 1- го этажа , площадь которой составляет 22,19 м 2 ( рис . 15).
Используя формулу R н = δ /в λ находим термическое сопротивление отдельных однородных слоев ограждения м∙°С / Вт ( м 2 ∙ч∙°С / ккал ).
А . Восток :
1) кирпич глиняный обыкновенный на цементно - перлитовом растворе :
δ = 380 мм , λ = 0,7 Вт/(м∙°С ) = 0,6 ккал /( м2∙ч∙°С) , γ = 1600 кг / м3 , R 1 = 0,38/0,6;
2) облицовка - керамический пустотный кирпич , на цементно - песчаном растворе :
δ = 120 мм , λ = 0,64 Вт /( м∙°С ) = 0,55 ккал /( м 2 ∙ч∙°С ), γ = 1600 кг / м 3 , R 2 = 0,12/0,55;
Рис . 15 . Поэтажный план :
а - 1- го этажа ; б - 2- го
Таблица 45. Расчет теплопотерь наружных ограждений
Помещение |
Наиме- |
Ориен- |
Размер ограждения |
Площадь ограждения |
Раз- |
Попра- |
Коэффициент теплопередачи Вт/м2∙ °С |
Тепло- |
Надбавки до- |
Общие тепло- |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1-й этаж |
|
|||||||||
Общая |
Нст |
Ю |
5,6×2,8 |
18,3 |
48 |
0,4 |
0,97 |
343,0 |
51,45 |
394,4 |
Нст |
В |
4,15×2,8 |
11,6 |
48 |
- |
1,09 |
608,7 |
121,7 |
730,4 |
|
Д.О. |
В |
1(1,3×1,6) |
2,08 |
48 |
- |
2,7-1,09 |
160,7 |
32,15 |
192,8 |
|
Дв.О. |
Ю |
1(2×0,9) |
1,8 |
48 |
- |
4,6-0,97 |
313,6 |
47,0 |
360,5 |
|
П |
- |
3,65×6,1 |
22,19 |
48 |
0,6 |
0,73 |
465,5 |
- |
466,5 |
|
|
2144,7 |
|||||||||
Спальная |
Нст |
Ю |
3,2×2,8 |
8,96 |
48 |
- |
1,09 |
468,7 |
70,3 |
539 |
Нст |
З |
4,15×2,8 |
11,6 |
48 |
- |
1,09 |
606,9 |
91,0 |
697,9 |
|
Д.О. |
З |
1(1,3×1,6) |
2,08 |
48 |
- |
2,7-1,09 |
160,7 |
24,1 |
184,8 |
|
П |
- |
2,66×3,65 |
9,7 |
48 |
0,6 |
0,73 |
203,9 |
- |
203,9 |
|
|
1625,6 |
|||||||||
Кухня (5) |
Нст |
З |
4,135×2,8 |
11,6 |
45 |
- |
1,09 |
568,9 |
85,3 |
654,2 |
Нст |
С |
3,95×2,8 |
11,05 |
45 |
0,4 |
0,97 |
193,1 |
38,6 |
231,7 |
|
Д.О. |
З |
(1,2×1,6) |
1,92 |
45 |
- |
2,7-1,09 |
139,1 |
28,8 |
167,9 |
|
Дв.О |
З |
1(2×0,95) |
1,8 |
45 |
- |
3,7-1,09 |
211,4 |
31,7 |
243,1 |
|
П |
- |
3,696×3,63 |
13,4 |
45 |
0,6 |
0,85 |
307,5 |
- |
307,5 |
|
|
1604,4 |
|||||||||
Ванная (6) |
Нст |
С |
2,04×2,8 |
5 |
55 |
0,4 |
1,07 |
117,7 |
23,5 |
141,2 |
П |
- |
2,0×1,73 |
3,5 |
55 |
0,6 |
0,68 |
78,5 |
- |
78,5 |
|
|
219,7 |
Окончание табл . 45
Помещение |
Наиме- |
Ориен- |
Размер ограждения |
Площадь ограждения |
Раз- |
Попра- |
Коэффициент теплопередачи k , Вт/м2∙ °С |
Теплопотери |
Надбавки до- |
Общие |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
Коридор (2) |
П |
- |
3,2×1,8 |
5,8 |
48 |
0,6 |
0,73 |
121,9 |
- |
121,9 |
Тамбур (1) |
Нст |
В |
2,02×2,8 |
5,6 |
46 |
- |
1,09 |
280,8 |
56,2 |
337 |
Дв.О |
В |
1(2×0,9) |
1,8 |
46 |
- |
4,6-1,09 |
290,6 |
58,12 |
348,7 |
|
П |
- |
1,77×0,9 |
1,6 |
46 |
0,6 |
0,73 |
32,2 |
- |
32,2 |
|
|
717,9 |
|||||||||
Лестница 1, 2-го |
Нст |
С |
2,8×5,6 |
15,7 |
48 |
- |
1,04 |
783,7 |
156,7 |
940,4 |
Нст |
В |
2,66×5,6 |
14,9 |
48 |
0,4 |
1,09 |
311,8 |
62,4 |
374,2 |
|
Пр. |
- |
(2,3×2,15-0,29) |
4,61 |
48 |
0,75 |
0,62 |
102,8 |
- |
102,8 |
|
|
1417,4 |
|||||||||
|
Итого по 1-му этажу |
7851,6 |
||||||||
2-й этаж |
|
|||||||||
Спальная |
Нст |
З |
4,135×2,8 |
11,5 |
48 |
- |
1,09 |
601,7 |
90,2 |
691,9 |
Нст |
С |
3,95×2,8 |
11,05 |
48 |
- |
1,09 |
578,1 |
115,6 |
693,7 |
|
Д.О. |
З |
1(1,3×1,6) |
2,08 |
48 |
- |
2,7-1,09 |
160,7 |
24,1 |
184,8 |
|
Пр. |
- |
3,69×2,79 |
10,33 |
48 |
0,75 |
0,62 |
230,5 |
- |
230,5 |
|
|
1800,9 |
|||||||||
Спальная |
Нст |
Ю |
5,36×2,8 |
15,0 |
48 |
- |
1,04 |
748,8 |
112,3 |
861,1 |
Нст |
З |
4,15×2,8 |
11,62 |
48 |
- |
1,09 |
607,9 |
91,2 |
699,1 |
|
Д.О. |
З |
1(1,3×1,6) |
2,08 |
48 |
- |
2,7-1,09 |
160,7 |
24,1 |
184,8 |
|
Дв. O . |
Ю |
1(2×0,9) |
1,8 |
48 |
- |
4,6-1,04 |
307,6 |
46,1 |
353,7 |
|
Пр. |
- |
3,49×4,86 |
17,0 |
48 |
0,75 |
0,62 |
379,4 |
- |
379,4 |
|
|
2478,1 |
|||||||||
Коридор (11) |
Пр. |
- |
0,84×1,73 |
1,45 |
48 |
0,75 |
0,62 |
32,3 |
- |
32,3 |
Ванная |
Нст |
С |
2,25×2,8 |
6,3 |
55 |
- |
1,09 |
377,7 |
75,5 |
453,2 |
|
Пр |
- |
1,53×2,0 |
3,06 |
55 |
0,75 |
0,62 |
78,2 |
- |
78,2 |
|
531,4 |
|||||||||
Холл (14) |
Нст |
Ю |
3,42×2,8 |
9,6 |
48 |
- |
1,04 |
479,2 |
71,9 |
551,1 |
Нст |
В |
5,9×2,8 |
16,5 |
48 |
- |
1,09 |
863,3 |
172,6 |
1035,9 |
|
Д.О |
В |
2(1,3×1,6) |
4,16 |
48 |
- |
2,7-1,09 |
321,5 |
64,3 |
385,8 |
|
Дв.О |
Ю |
1(2×0,9) |
1,8 |
48 |
- |
4,6-1,04 |
307,6 |
46,1 |
353,7 |
|
Пр |
- |
5,3×2,92 |
I5,47 |
48 |
0,75 |
0,62 |
345,3 |
- |
345,3 |
|
|
2671,8 |
|||||||||
|
Итого по 2-му этажу |
7514,5 |
||||||||
Примечания : 1. Результаты теплотехнического расчета показали, что общие потери теплоты в жилых помещениях 4-комнатного кирпичного жилого дома с мансардой составили 15373,6 Вт. 2. Условные обозначения: Нст - наружная стена; Д.О. - дверь одинарная; Дв . О. - окно с двойным остеклением; П - пол; Пр - перекрытие. |
3) штукатурка - цементно-шлаковый раствор: δ = 0,015; λ = 0,64 Вт/(м∙°С) = 0,55 ккал/(м2∙ч∙°С); γ = 1400 кг/м3;
R 3 = 0,015/0,55
Б. Юг - строительные материалы те же.
Определяем сопротивление теплопередаче ограждений по формуле (1):
Найденное значение общего сопротивления теплопередаче на руж ного ограждения всегда должно иметь небольшой запас , т . е . R 0 ≥ R тр в соответствии с п . 3.3. По формуле (3) вычисляем R тр
Находим коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций по формуле K = 1/ R 0 ;
k Восток = 1/1,063 = 0,94 ккал /( м 2 ∙ч∙°С ) = 1,09 Вт /( м 2 ∙°С );
k Юг = 1 /1,2 = 0,83 ккал /( м 2 ∙ч∙°С ) = 0,97 Вт /( м 2 ∙° C ).
Основные потери теплоты через ограждающие конструкции рассчитываем во формуле (4):
Q Юг = 18,5 ∙ 0,83 ∙ 0,4 ∙ 48 = 294,8 ккал / ч = 343 Вт ;
Q Восток = 11,6 ∙ 0,94 ∙ 48 = 523,4 ккал / ч = 608,7 Вт ,
Расчет сводим в табл . 45, где в графе 8 - з начения из вывода ( стр . 34), 10 - из табл . 15, для Нст Юг - I 5 %; Н с т Восток - 20 %; Нст Запад - 15 %; Нст Север - 20 %; ДоВ - 20 %; ДвоЮ - 15 %; П - 0; ДоЗ - 15 %; ДвоЗ - 15 %.
Определяем теплопотери для пола по формуле (7).
Для этого сопротивление теплопередаче конструкции пола для утепленных полов R у.п - по формуле (6), где
а ) утеплитель - жесткие минеральные плиты : δ = 100 мм ; γ = 300 кг / м3 ; λ = 0,093 Вт /( м∙°С ) = 0,08 ккал / м2∙ч∙°С );
б ) асфальтобетон : δ = 50 мм ; γ = 2100 кг / м 3 ; λ = 1,046 Вт /( м∙°С ) = 0,9 ккал /( м2∙ч∙°С );
в ) фанера клееная : δ = 4 мм ; γ = 600 кг / м3 ; λ = 0,15 Br /(м ∙°С ) = 0,13 ккал /( м2∙ч∙°С );
г ) сосна и ель ( поперек волокон ): δ = 16 мм ; γ = 550 кг/м3 ; λ = 0,14 Вт /( м∙°С ) = 0,12 ккал /( м2∙ч∙°С ).
Коэффициент теплопередачи пола определяем по формуле К = 1 / R л
К п = 1/ 1,59 = 0,7 3 Вт /( м 2 ∙°С ) = 0,63 ккал /( м2∙ч∙°С ).
Анал о гично расчету общей комнаты рассчитываем теплопотери других по мещений жилого дома . Результаты расчета сводим в табл . 45
5.3. Расчет поверхности нагрева и подбор приборов
Найти требуемую поверхность нагрева и разместить радиаторы M -140 ( характеристика которых дана в табл. 4) на примере общей комнаты площадью 22,19 кв . м на первом этаже 2- этажного дома согласит плану : Q кон = 2144,7 Вт ; t в = 18 ° C ( табл . 1).
Система отопления водяная двухтрубная с верхней разводкой . Параметры теплоносителя t п = 90 °С , t 0 = 70 °С .
Прокладка труб открытая . Высота от верха прибора до подоконника 80 мм ( табл . 21). Подводки к радиаторам выполнены « напрямую ».
Определяем разность между средней температурой воды в приборе и те мпературой воздуха в помещении ( табл . 5).
Определяем поверхность нагревательных приборов по формуле (10)
Количество секций приборов М-140 определяем по формуле (11) и табл. 2.
На основании полученного общего количества секций радиаторов и разбивки отопительных стояков в помещении находим фактическую теплоотдачу приборов с учетом поправок β1 на количество секций (табл. 3, 19). Возможное количество секций к установке для каждого прибора:
q пр1 = 10∙0,31∙415:1,01 = 1481,3 Вт;
q пр2 = 5∙0,31∙415:0,98 = 763,3 Вт;
q пр1,2 = 1273,7 + 656,3 = 2444 Вт.
Относительный расход воды через прибор вычисляем по формуле (12) и табл. 18
Расчет фактической теплоотдачи приборов на количество секций находим по формулам (10-12) для других помещений в жилом доме . Данные сводим в табл . 46.
Таблица 46. Теплоотдача отопительных приборов
Жилые помещения |
Теплопотери в
помещении, |
Поверхность
нагревательных приборов |
Количество секций к установке для каждого прибора |
Теплоотдача каждого прибора с учетом секций, |
|||
n c1 |
n c2 |
q пр 1 |
q пр2 |
||||
|
1-й этаж |
|
|||||
1. |
Общая комната t в = 18°С |
2144,7 |
4,74 |
10 |
5 |
1481,3 |
763,3 |
2. |
Спальная комната t в = 18°С |
1625,6 |
3,5 |
12 |
- |
1813*4 |
- |
3. |
Кухня t в = 15°С |
1604,4 |
3,26 |
11 |
- |
1629,5 |
- |
4. |
Ванная t в = 25°С |
531,4 |
1,34 |
5 |
- |
763,4 |
- |
5. |
Коридор, тамбур t в.к = 18°С; t в.т = 16°С |
846,2 |
1,63 |
5 |
- |
763 J 4 |
- |
|
2-й этаж |
|
|||||
6. |
Спальная комната t в = 18°С |
1700,9 |
3,92 |
13 |
- |
1964,5 |
- |
7. |
Спальная комната t в = 18°С |
2478,1 |
5,4 |
16 |
- |
2441,8 |
- |
8. |
Холл t в = 18°С Коридор t в = 18°С Лестница |
4130,2 |
8,98 |
15 |
15 |
1892 |
1892 |
Таким образом , в результате подбора нагревательных приборов установили , что количество секций для 4- комнатного жилого дома с ма н сар д ой составило 106 шт . с суммарной фактической теплоотдачей принятых к установке п р иборов с у ч етом поправок 15404,6 Вт , что примерно на 7% больше теплопотерь помещения . Полученное расхождение находится в допустимых пределах , поэтому расчет нагревательных приборов можно считать законченным .
5.4. Гидравлический расчет системы отопления при естественной циркуляции
На план е двухэтажного дома ( рис . 15, 16) показаны расположения стояков , приборов системы отопления и схема прокладки горячей линии .
На рис . 17 представлены схемы отопления то г о же дома с разбивкой на циркуляционные кольца .
Уклоны гра ф ически не показаны , а лишь обозначены стрелками , направленными в соответствующую сторону .
Принято , что центр нагрева воды в котле ( на 150 мм выше колосниковой решетки ) и центр охлаждения воды в отопительных приборах ( посередине прибора).
Определены длины участков трубопровода и тепловые нагрузки .
Расчетный перепад температур в системе ∆ t с = 90 ° - 70 °С .
К установке в помещениях приняты радиаторы M -140- A .
Расчет трубопроводов следует начать с наиболее неблагоприятного циркуляционного кольца .
Рис . 16. Схем a холодного и горячего водоснабжения :
В 1 - трубопровод холодной воды ; Т 3 - горячей ; - задвижка ; - вентиль
Рис . 17. Схема для расчета гидравлического кольца системы отопления :
а - 1- го ; б - 2; в - 3- го
Наиболее неблагоприятным циркуляционным кольцом следует считать : при естественной циркуляции - кольцо , у которого в зависимости от располагаемого давления значение R ср будет наименьшим .
5.4.1. Определить предварительный расчетный перепад давления по формуле (17). По условиям прокладки труб принимаем коэффициент в = 0,4.
Рассматриваем 1- е циркуляционное кольцо с приборами № 1; 2-3; 4; 5.
Ориентировочное предварительное давление для кольца составит :
через приборы № 2-3
Н 0 = [0,4 ∙ 6,5(10,9 +6,5) + 0,1(977,81 - 965,34)] ∙ 9,81 = 455,6 Па ;
через прибор 4
Н 0 = [0,4 ∙ 6,5(9,55 + 6,5) + 0,1(977,81 - 965,34)] ∙ 9,81 = 421 Па ;
через прибо р 5
Н 0 = [0,4 ∙ 6,5(4,88 + 6,5) +0,1(977,81 - 965,34)] ∙ 9,81 = 303,0 Па .
Рассматриваем 2- е циркуляционное кольцо с приборами № 6, 7-8,
Ориентировочное предварительное давление для кольца составит :
через прибор 6
Н 0 = [0,4 ∙ 6,5(6,93 - 6,5) + 0,1(977,81 - 965,34)] ∙ 9,81 = 402 Па ;
через приборы 7-8
Н 0 = [0,4 ∙ 6,5(2,70 + 6,5) + 0,1(977,81-965,34)] ∙ 9,81 = 246,4 Па ,
Рассматриваем 3- е циркуляционное кольцо с приборами № 9-10.
Ориентировочное предварительное давление для кольца составит :
через приборы 9-10
Н 0 =[0,4 ∙ 6,5(4,94 + 6,5) + 0,1(977,81-965,34)] ∙ 9,81 = 303,5 Па .
Первое произведение - циркуляционное давление , получаемое вследствие охлаждения воды в трубопроводах , второе - давление , обусловленное разницей в высоте расположения котла и прибора .
Проведенные расчеты показывают , что давление , получаемое вследствие охлаждения воды в трубопроводе значительно больше дополнительного давления, которое получается в результате превышения центра охлаждения воды в приборе над центром нагрева воды в котле ( для нашего случая 0,1 м ).
5.4.2. Средние удельные потери давления и трение определяем по формуле (18):
через приборы № 1; 2-3
через прибор № 4
через прибор № 5
через прибор № 6
через приборы № 7-8
через прибор № 9-10
5.4.3. По найденным значениям R ср рассчитываем диаметры трубопровода самого длинного циркуляционного кольца ( в примере 2- е циркуляционное кольцо с нагревательными приборами № 6-8).
Результаты расчета сводим в табл . 47.
5.4.4. Подводя итог гидравлического расчета циркуляционного кольца с нагревательными приборами № 6-8 делаем вывод , что запас по сравнению с определенным ориентировочно циркуляционным давлением ( 648,4 - 559,0)/648,4∙100 % = 13,8 % является допустимым .
Согласно п . 4.7.7 расчет трубопровода оставляют без изменения .
5.4.5. После предварительного подбора трубопроводов , который для гидравлических колец 1, 3 производится так же , как для кольца № 2, переходим к его тепловому расчету , определяя последовательно по участкам от котла по ходу в оды тепловыделения трубопроводом и температуру воды в начале и конце расчетных участков , а результаты сводим в таб . 48.
Таблица 47. Результаты гидравлического расчета системы отопления при естественной циркуляции
Номер |
Нагрузка на участке |
Длина |
Диаметр |
Расчетные данные |
Из- |
||||||
q i , Вт |
q i , кг/ч |
предварительные |
|||||||||
v , м/ c |
R i / μ , Па |
R i Li, Па |
å ξ, Па |
Zi , Па |
R i Li + Zi, Па |
||||||
Циркуляционное кольцо приборов №6 Н0 = 402 Па |
|
||||||||||
1 |
15404,6 |
662 |
6,5 |
40 |
0,14 |
8,3 |
54,1 |
7,0 |
67,4 |
121,4 |
|
16 |
8612,5 |
370 |
2,2 |
32 |
0,103 |
5,8 |
12,9 |
1,5 |
6,4 |
18,6 |
|
17 |
5018,5 |
216 |
0,5 |
32 |
0,059 |
2,2 |
1,08 |
1,0 |
1,8 |
2,8 |
|
18 с при- |
763,3 |
33 |
12,1 |
15 |
0,047 |
3,5 |
42,7 |
13,5 |
14,7 |
56,8 |
|
19 |
763,3 |
33 |
5,6 |
15 |
0,047 |
3,5 |
19,6 |
4,5 |
5,4 |
25,0 |
|
21 |
2576,7 |
111 |
1,4 |
20 |
0,086 |
6,8 |
9,6 |
1,0 |
3,5 |
13,1 |
|
24 |
5018,5 |
216 |
0,5 |
25 |
0,106 |
9,3 |
4,6 |
1,5 |
5,9 |
10,5 |
|
31 |
8612,5 |
370 |
3,94 |
32 |
0,103 |
5,9 |
232 |
1,5 |
6,4 |
28,9 |
|
14 |
14641 |
649 |
1,42 |
40 |
0,135 |
7,8 |
11,1 |
1,5 |
14,7 |
25,5 |
|
15 |
15404,6 |
662 |
1,0 |
40 |
0,14 |
83 |
54,1 |
0,5 |
8,8 |
62,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
å = 365 Па |
|
Циркуляционное кольцо приборов № 7, 8 Н0 = 246,4 Па |
|
||||||||||
22 |
4255,2 |
183 |
2,8 |
25 |
0,089 |
6,86 |
19,2 |
1,5 |
4,02 |
23,2 |
|
Прибор № 8 |
2441,1 |
105 |
1,95 |
20 |
0,083 |
6,37 |
12,42 |
12,5 |
47,7 |
60,1 |
|
23 |
2441,8 |
105 |
4,3 |
20 |
0,083 |
6,37 |
27,4 |
3,0 |
10,5 |
37,9 |
|
Прибор № 7 |
1813,4 |
78 |
4,3 |
20 |
0,062 |
3,53 |
15,17 |
12,5 |
25,7 |
408 |
|
20 |
1813,4 |
78 |
0,5 |
15 |
0,119 |
21,5 |
10,7 |
3,0 |
21,1 |
31,8 |
|
|
Общий итог для приборов № 6-8 |
å = 559,0 Па |
Таблица 48. Результаты теплового расчета трубопроводов системы
Номер участка, прибора |
Количество
воды проходя- |
Длина участка |
Диаметр трубы |
Темпера- |
Темпера- |
t нач i - t в ,
|
Теплопо- |
Тепловы- q тр i , Вт |
Пониже- |
Темпера- |
1 |
662 |
5,5 |
40 |
90 |
16 |
74 |
157,0 |
1020,5 |
1,3 |
88,7 |
16 |
370 |
2,2 |
32 |
88,7 |
16 |
72,7 |
143,0 |
314,7 |
0,73 |
87,9 |
17 |
216 |
0,5 |
32 |
87,9 |
16 |
71,9 |
139,5 |
69,7 |
0,27 |
87,6 |
18 |
33 |
3,65 |
15 |
87,6 |
16 |
71,6 |
143,0 |
522,2 |
13,6 |
74,0 |
|
|
3,02 |
|
74,0 |
|
58 |
51,2 |
154,6 |
4,0 |
70,0 |
|
|
2,66 |
|
70,0 |
|
54 |
47,7 |
126,7 |
3,3 |
66,7 |
|
|
2,4 |
|
66,7 |
|
50,7 |
46,5 |
111,6 |
2,9 |
63,8 |
|
|
0,5 |
|
63,8 |
|
47,8 |
43,0 |
21,5 |
0,56 |
63,2 |
Прибор № 6 |
- |
- |
- |
63,2 |
- |
20 |
- |
- |
- |
43,2 |
19 |
33 |
5,5 |
15 |
43,2 |
16 |
27,2 |
25,5 |
143,3 |
3,7 |
39,5 |
22 |
183 |
2,8 |
25 |
87,6 |
16 |
71,6 |
110,5 |
309,3 |
1,45 |
86,1 |
|
1,05 |
1,95 |
20 |
86,1 |
16 |
70,1 |
86,1 |
167,8 |
1,37 |
84,7 |
Прибор № 8 |
- |
- |
- |
84,7 |
- |
20 |
- |
- |
- |
64,7 |
23 |
105 |
4,3 |
20 |
64,7 |
16 |
48,7 |
56,9 |
245,0 |
2,0 |
62,7 |
22а |
78 |
2,4 |
20 |
86,1 |
16 |
70,1 |
86,1 |
370,1 |
4,1 |
82,1 |
Прибор № 7 |
- |
- |
- |
82,1 |
- |
20 |
- |
- |
- |
62,1 |
20 |
78 |
0,5 |
15 |
62,1 |
16 |
42,1 |
36,05 |
18,03 |
0,2 |
61,9 |
21 |
111 |
1,4 |
20 |
55,2 |
16 |
39,2 |
43,0 |
60,2 |
0,46 |
54,7 |
24 |
216 |
0,5 |
25 |
58,6 |
16 |
42,6 |
58,2 |
29,1 |
0,115 |
58,5 |
31 изол. |
370 |
3,94 |
32 |
58,5 |
16 |
42,5 |
72,2 |
57,7 |
0,13 |
58,37 |
14 изол. |
549 |
1,42 |
40 |
58,37 |
16 |
42,37 |
77,9 |
22,1 |
0,029 |
58,34 |
15 |
662 |
1,0 |
40 |
58,34 |
16 |
42,34 |
77,9 |
77,9 |
0,1 |
58,24 |
а ) перепад температуры воды в начале главного стояка ( уч . 1) и воздуха в помещении - t п - t в = 90 - 16 = 74 °С и т . д . ( графа 7);
б ) для заполнения графы 8 используем вспомогательную табл . 49;
Та б лица 49. Теплопотери в окружающую среду ( Вт ) на 1 м q ' неизолированных труб , наполненных водой при разности температур теплоносителя и окружающего воздуха
Разность
температуры |
Условный проход (диаметр) труб стальных водогазопроводных (газовых) ГОСТ 3262-75, мм |
|||||
15 |
20 |
25 |
32 |
40 |
50 |
|
42 |
36,0 |
45,3 |
57,0 |
72,1 |
76,8 |
88,4 |
46 |
39,5 |
50,0 |
62,8 |
79,1 |
83,7 |
96,5 |
50 |
44,2 |
57,0 |
70,9 |
89,6 |
96,5 |
110,5 |
54 |
47,7 |
61,6 |
75,6 |
97,7 |
104,7 |
118,6 |
58 |
51,2 |
65,1 |
82,6 |
104,7 |
112,8 |
126,8 |
62 |
57,0 |
73,3 |
91,9 |
116,3 |
124,4 |
143,0 |
66 |
61,6 |
77,9 |
96,5 |
123,8 |
133,7 |
152,4 |
70 |
67,5 |
86,1 |
108,2 |
137,2 |
147,7 |
161,7 |
74 |
72,1 |
90,7 |
114,0 |
145,4 |
157,0 |
170,9 |
78 |
75,6 |
95,4 |
121,0 |
152,4 |
165,1 |
180,3 |
82 |
79,1 |
101,2 |
126,8 |
160,5 |
170,9 |
189,6 |
86 |
83,7 |
105,8 |
132,8 |
169,8 |
182,6 |
198,9 |
90 |
96,5 |
123,3 |
155,8 |
197,7 |
207,0 |
234,9 |
в) теплоотдачу изолированной трубы в нашем примере это уч . 14, 31, рассчитываем по формуле
q тр = q ¢ L i (1 - η и ),
где η и = 0,8 - КПД изоляции ( для открыто проложенных в помещении участков трубопроводов η и = 0);
q тр1 = I 57,0∙6,5∙1 = 1020,5 Вт
q тр31 = 72,2∙3,94(1 - 0,8) = 57,7 Вт
и т.д. (графа 9);
г) при расходе воды g i = 602 кг/ч на участке получим пон ижение температуры воды
∆ t 1 = 1020,5/1,163 ∙ 662 = 1,3 °С ( графа 10),
а конеч ную температуру воды
∆ t кон1 = 90-1,3 = 88,7 °С и т . д . ( графа 11 );
д) для обратного трубопровода участка после смешивания воды п о лучим температуру обратной воды t об .
Температуру воды в начале участка № 24 найдем из теплового баланса по участку № 23, в котором перемещается 105 кг / ч воды с конечной температурой t кон23 = 62,7 °С и по участку № 21 - 111 кг / ч с t кон 21 = 54,7°С.
После смешивания в начале участка № 24 получим температуру воды
е ) в результате всего расчета получим конечную температуру воды последнего участка t кон15 = 58,24 °С ;
ж ) находим действительное давление для наиболее отдаленного прибора № 6:
средняя температура и плотность воды в стояке
t ср.ст = (63,2 + 63,8):2 = 63,5 °С ; γ 63,5 = 981,4 кг / м 3 ;.
температура воды и плотность воды , входящей в прибор № 6
t пр6 = 63,2 °С ; γ 63,2 = 981,57 кг / м3;
температура и плотность воды , выходящей из котла
t г = 90 °С; γ 90 = 965,34 кг / м 3 .
Тогда , пользуясь формулой (21), определяем
H g = [0,9 ∙ 24(981,4 - 965,34) + 0,5 ∙ 0,5(981,57 - 9 6 5,34) + 0,1(990,99 - 965,34)]∙9,81 = 404,7 Па.
Получив действительное циркуляционное давление, сравниваем его с потерями давления в данном кольце трубопровода. Полученное расхождение(404,7 - 365)/404,7∙100% = 9,7% находится в допустимых пределах.
Таким же образом производится расчет через 2-е и 3-е циркуляционные кольца.
5.4.6. По общей теплопотребности дома определяют расход воды в системе отопления по формуле (25)
G c = 15404,6/(90 - 70) = 770,23 кг/ч.
Принятое в расчете количество циркулирующей воды (табл. 48) равно 662 кг/ч. По условиям подразд. 4.9. расхождение составит (662 - 770,23)/770,23∙100% = -14%, что находится в допустимых пределах.
5.5. Расчет горячего водоснабжения
5.5.1. Определяем нормы расхода и температуру горячей воды ( табл . 37, 38):
а ) норма расхода на 1 чел . горячей воды при t г = 65 °С составляет 110 -130 л ;
б) норма расхода воды на одну процедуру в ванной длиной 1700 мм при t см = 37 °С составляет 300 л ;
в ) температура холодной воды равна 5 °С ;
г ) расчетный часовой расход теплоты на нужды горячего водоснабжения определяют по формуле (26)
Расход горячей воды в зависимости от температур t г и t см определяют по формуле (27)
Расход теплоты на приготовление горячей воды для ванной определяют по формуле (28)
q ван = 1,16 ∙ 0,13 ∙ 980,59(65-5) = 8900 Вт = 8,9 кВт .
Определяем максимальную теплопроизводительность котла с учетом горячего водоснабжения
Продолжительность τ нагревания воды определяют по формуле (29)
Для данного примера при малой протяженности трубопроводов горячего водоснабжения гидравлический расчет не проводят .
Количество воды , которое должно циркулировать в системе горячего водоснабжения при отсутствии водоразбора , зависит от теплопотерь подающих трубопроводов , необходимо определить их диаметры , выбрать способ прокладки трубо п роводов и тип изоляции . В жилых зданиях теплопотери подающих трубопроводов ориентировочно определяют по формуле
где Q г.в - расчетный часовой расход теплоты на нужды горячего водоснабжения , кВт .
В данном примере теплопотери подающих трубопроводов будут равны = 0,05 ∙ 0,79 = 0,04 кВт .
На приготовление горячей воды для ванной теплопотери подающих трубопроводов = 0,05 ∙ 8,9 = 0,45 кВт .
Емкость расширительного бака определяем по формуле (16)
V р.б = 0,0017 ∙ 24,3 = 400 л .
По табл . 25 выбираем марку бака - 5 E 010.
5.6. Пример гидравлического расчета системы отопления при насосной циркуляции
Рассчитываем наиболее протяженное гидравлическое кольцо . В данном случае - это кольцо № 2, проходящее через прибор № 6 1- го этажа , имеющего тепловую мощность q пр = 763,3 Вт ( рис . 18).
Рис . 18. Схема для расчета гидравлического кольца системы отопления с насосной циркуляцией
Длина главного циркуляционного кольца L составляет 38,8 м. Среднюю потерю давления на трение R i на 1 пог . м трубопровода принимаем R ср = 1,3 кгс/м2 (9,8...29,4 Па) ;
Результаты расчета сводим в табл . 50.
Общая потеря давления в циркуляционном кольце составит å ( R i L i + Z i ) = 848,8 Па .
Таблица 50. Результаты расчета системы отопления при насосной циркуляции
Номер участка |
q i , Вт |
G i , кг/ч |
d , мм |
L i , м . |
v , м/с |
R i , Па |
R i L i , |
å ξ |
Z i , Па |
R i Li, + Zi |
1 |
15404,6 |
662 |
32 |
7,5 |
0,184 |
17,6 |
132 |
7,0 |
11,7 |
243,7 |
16 |
8612,5 |
370 |
25 |
2,2 |
0,182 |
25,5 |
56,1 |
1,5 |
15,8 |
71,9 |
17 |
5018,5 |
216 |
25 |
0,5 |
0,106 |
9,3 |
4,6 |
1,0 |
5,6 |
10,2 |
18 |
763,3 |
33 |
10 |
12,1 |
0,074 |
7,8 |
94,4 |
13,5 |
35,3 |
129,7 |
|
||||||||||
19 |
763,0 |
33 |
10 |
5,6 |
0,074 |
7,8 |
43,7 |
4,5 |
11,1 |
54,8 |
21 |
2576,7 |
111 |
15 |
1,4 |
0,164 |
39,2 |
54,9 |
1,0 |
18,0 |
72,9 |
24 |
5018,5 |
216 |
20 |
0,5 |
0,171 |
27,4 |
13,7 |
1,5 |
28,4 |
42,1 |
31 |
8612,5 |
370 |
25 |
3,94 |
0,182 |
25,5 |
100,5 |
1,5 |
16,8 |
117,3 |
14 |
14641 |
649 |
32 |
1,42 |
0,184 |
17,6 |
24,9 |
1,5 |
17,1 |
42 |
15 |
15404,6 |
662 |
32 |
2,7 |
0,184 |
17,6 |
47,5 |
1,5 |
16,7 |
64,2 |
В насосных системах естественное давление остывания воды в приборах 1- го этажа не учитывают .
По табл . 51 находим добавочное давление от остывания воды в трубопроводе к приборам 1- го этажа Н 0 = 0,4 ∙ 10 ∙ 9,8 = 39,2 Па .
Таблица 51. Добавочные давления в кгс / м2 от охлаждения воды в трубопроводах двухтрубных систем водяного отопления при верхней разводке и естественной циркуляции
Горизон- |
Высота нагре- |
Горизонтальное расстояние от подающей трубы до стояка, м |
|||||
до 10 |
10-20 |
20-30 |
30-50 |
50-75 |
75-100 |
||
Открытые стояки без изоляции (здание 1-го или 2-го этажа) |
|||||||
До 25 |
До 7 |
10 |
10 |
15 |
- |
- |
- |
25-50 |
10 |
10 |
15 |
20 |
- |
- |
|
50-75 |
10 |
10 |
15 |
15 |
20 |
- |
|
75-100 |
10 |
10 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Примечание . Для систем с насосной циркуляцией добавочные значения принимать в размере 40% от соответствующих значений , указанных в табл. 51.
Следовательно, согласно СНиП 2.04.05-86 для преодоления сопротивлений трубопроводов, неучтенных расчетом, следует предусматривать запас в размере до 10 %. Поэтому, необходимое давление, развиваемое насосом для кольца №2 составит H н = 1,1(86,09 - 4) = 890,5 Па.
Таким же образом последовательно рассчитываем следующее циркуляционное кольцо.
При расчетах трубопроводов для приборов 2-го этажа с естественной и насосной циркуляцией отмечается наличие примерно одинаковых диаметров обратных стояков от приборов верхних этажей. Это обусловлено тем, что и в насосных системах вода в стояках через приборы верхних этажей циркулирует главным образом в результате большого естественного давления от остывания воды в приборах.
5.7. Выбор циркуляционного насоса и электродвигателя
Общие теплопотери здания составляют å Q = 15,4 кВт.
Количество циркулирующей воды в системе (в соответствии с подразд. 4.9) равно G н = G c = 770,23 кг/ч.
Производительность циркуляционного насоса рассчитывают по формуле (23а)
Выбирают насос ЦВЦ 0,5-0,4 ( рис . 19) и находят его характеристику Q - Нн ( рис . 20).
Расходу насоса Q н = 0,58 м 3 / ч соответствует давление H н = 3,7 кПа ( рис . 20, точка А ) при n = 2600 об / мин . Это идеальный случай , когда насос действует с максимальным КПД .
По формуле (24) определяют мощность электродвигателя насоса
Таким образом, насос ЦВЦ 0,5-0,4 по мощности перегружен. При η = 0,53 мощность электродвигателя насоса равна N н = 117 Вт, поэтому принимаем следующий типоразмер насоса ЦВЦ 2,5-2 (табл. 36).
Рис . 19. Внешний вид насоса ЦВЦ 0,5-0,4:
1 - шнур ; 2, 7 - крышки ; 3, 9 - подшипниковые щиты , 4 - отвод , 5 - ротор , 6 - статор , 8 - гильза , 10 - вилка
Рис . 20. Характеристика электро н асоса ЦВЦ 0,5-0 ,4
Рис . 21. Характеристика насоса URS -25-60-180
Рис . 22. Характеристика насоса GHN 20 B - R
Однако наиболее эффективные циркуляционные насосы типа URS (рис. 21 Н) группы GRUNDFOS и GHN 20В- R (рис 22), которые имеют 3 режима работы , каждому режиму соответствует степень количества оборотов ( об / мин ), номинальный ток ( А ) и мощность ( Вт ):
1 - 1900; 0,19-0,13; 44-30;
2 - 2400; 0,27-0,18; 62-42;
3 - 2750; 0,36-0,28; 80-64.
Для данного примера можно выбрать 3- скоростной насос URS 25-60 180, имеющий три режима работы .
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1. Справочник по теплоснабжению и вентиляции / Под ред . Р . В . Щекина . Киев : Будивельник , 1968.
2. Журавлёв Б . А . Справочник мастера - сантехника , М .: Строй издат , 1974.
3. Справочник проектировщика. Отопление, водопровод, канализация /Под ред. И. Г. Староверова. М.: Стройиздат, 1975.
4. Справочник по теплотехнике в сельском хозяйстве / В . И . Панин . М .: Россельхозиздат , 1979.
5. Справочное пособие . Энергосбережение в системах теплоснабжения , вентиляции и кондиционирования воздуха / Под ред . Л . Д . Богуславского , В . И . Ливчака . 11.: Стройиздат , 1990.
6. Чернов М . М . Справочное пособие . Изделия и материалы для индивидуального строительства . М .: Стройиздат , 1990.
7. Сканави А . И . Отопление . М .: Стройиздат , 1968.
8. Эффективные системы отопления зданий / Под ред . В . Е . Минина Л .: Стройиздат , 1968.
9. Ливчак И . Ф . Квартирное отопление . М.: Стройиздат , 1982.