герб

ГОСТы

флаг

Инстpукция Инструкция по проектированию и устройству свайных фундаментов зданий и сооружений в г. Москве

ПРА В ИТЕЛЬСТВО МОСКВЫ

МОСКО М АРХИТЕКТУ РА

ИНСТРУКЦИЯ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТ В У
СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ
ЗД АНИЙ И СООРУЖЕНИЙ В г. МОСКВЕ

2001

Предисловие

1. РАЗРА БОТАНА НИИОСП им. Н.М. Герсевано ва (д.т.н. Ильичев В.А. - руководитель темы, д.т.н. Бахолдин Б.В., к.т.н. Игнатова О.И., к.т.н. Конаш В.Е ., к.т.н. Мариупольский Л.Г., к.т.н. Михеев В.В., д.т.н. Пет ру хин В.П., к.т.н. Трофим енков Ю.Г.).

2 . ПОДГОТОВЛЕНА к изданию Управлением п ерспективного проектирования и нормативов Москомархитекту ры (инженеры Шевяков И.Ю., Щипанов Ю.Б.)

3 . УТВЕРЖДЕНА и введена в действие указанием Москомархитект уры от 30.11.2001 № 44

СОДЕРЖАНИЕ

Введение . 1

1. Общие положения . 2

2. Нормативные ссылки . 3

3. Условия строительства в г. Москве . 4

4. Виды свайных фундаментов, виды и типы свай . 6

5. Требования к инженерно-геологическим изысканиям .. 7

6. Исходные данные для проектирования свайных фундаментов . 10

7. Выбор видов и типоразмеров свайных фундаментов . 11

8 Определение несущей способности свай . 12

8.1. Расчетные методы определения несущей способности свай . 12

8.2. Определение несущей способности свай по результатам полевых исследований . 20

9 Расчет осадок и горизонтальных перемещений свай и свайных фундаментов . 27

10 Конструирование свайных фундаментов . 34

11. Состав проекта свайных фундаментов . 38

12. Устройство свайных фундаментов . 39

13. Приемка и контроль качества работ по устройству свайных фундаментов . 49

14. Геотехнический мониторинг . 51

Приложение А Техническое задание на производство инженерно-геологических изысканий для проектирования и строительства свайных фундаментов . 52

Приложение Б Журнал учета входного контроля материалов и конструкций . 53

Приложение В Журнал погружения забивных свай . 54

Приложение Г Журнал погружения бурозавинчивающихся свай . 54

Приложение Д Журнал погружения вдавливаемых свай . 55

Приложение Е Журнал изготовления буронабивных (буросекущихся) свай . 56

Приложение Ж Журнал изготовления буроинъекционных свай . 56

Приложение И Акт освидетельствования и приемки буровой скважины и арматурного каркаса для бетонирования сваи . 57

Введение

Условия строительства в г. Москве постоянно усложняются - новое строительство ведется на территориях со все более сложными инженерно-геологическими и экологическими условиями (слабые и техногенные грунты, неблагоприятные инж е нерно-геологические процессы). Реконструкция и строительство новых зданий в черте города, особен но в его центральной части, осуществляются, как правило, рядом с существующей застройкой. Развивается строительство «точечных» высотных зданий с высокими значениями удельной нагрузки на основание, когда свайные фундаменты и комбинированные свайно-п литны е фундаменты обычно являются наиболее эффективными видами фундаментов.

Ввод в действие в начале 1998 г. городских строительных норм «Основания, фундаменты и подземные сооружения» - МГСН 2.07-97 и ряда рекомендаций в развитие МГСН (см. разд. 2), как дополнение и развитие федеральных нормативных документов в строительстве, способствовал повыш ению качества и культуры строительства, надежности существующих зданий при строительстве новых зданий на застроенных площадках с различными инженерно-геологическими и гидрогеологическими условиями.

Вместе с тем , некоторые новые технологии выполнения геотехнических работ и конкретные условия строительства в Москве в действующих нормативных докумен тах освещены недостаточно.

В настоящей инструкции подробно рассматриваются отмеченные выше вопросы, она дополняет действующие нормативные документы

применительно к свайным фундаментам, что позволит обеспечить повышение качества и надежности геотехнических работ при снижении их стоимости.

1. Общие положения

1.1 Настоящая инструкция разработана для г. Москвы в соответствии с требованиями главы СНиП 10-01-94 как дополнение и развитие федеральных и региональных нормативных документов в строительстве (главы СНиП 2.02.01-83*, СНиП 2.02.03-85, СНиП 3.02.01-87, МГСН 2.07-01).

1 .2 Цель ю Инструкции является повышение надежности и экономичности устройства свайных фундаментов гражданских и промышленных зданий за счет п рименения новых и эффективных их конструкций, а также учета при проектировании природных, техногенных и социальных особенностей строительства в г. Москве.

1 .3 Инструкция не распространяется на искусственные сооружения транспортных маги стралей, метрополитен, гидротехнические и мелиоративные сооружения, магистральные и промысловые трубопроводы, фундаменты машин с динамическими нагрузками.

1.4 Инструкция обязательна для всех организаций, независимо от форм собственности и принадлежности, связанных с проведением инженерных изысканий, проектированием и производством работ по устройству свайных фундаментов в г. Москве. Указанные работы должны выполняться специализированными организациями, имеющими соответствующие лицензии.

1 .5 Для качественного выполнения всех работ, рассматриваемых в настоящей инструкции, должны быть соблюдены следую щие требования:

- собраны необходимые для п роектирования данные;

- проектирование производится квалифицированными специалистами;

- установлена непрерывная взаимосвязь между изыскателями, проектировщиками и строителями;

- установлен необхо д имый контроль на заводах ст ро йдет ал ей и на площадке строительства;

- строительные работы осуществляются обученным персоналом;

- используемые материалы удовлетворяют техническим условиям;

- сооружение будет нормально эксплуатироваться;

- сооружение будет использовано для условий, предусмотренных в проекте.

1 .6 Требования п. 1.5 обеспечиваются выполнением полноценных инженерных изысканий для оценки инженерно-геологических и экологических условий строительства, выбором эффективного вида свайного фундамента, соответствующих методов расчета и деталей конструкции фундамента, а также установлением методов контроля при изготовлении конструкций, производстве строительных работ и эксплуатации сооружения.

1 .7 Инженерные изыскания для строительства должны проводиться в соответствии с требованиями нормативных документов на изыскания и исследования строительных свойств грунтов и разделом 5 настоящей инструкции. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для обоснованного выбора вида свайного фундамента, определения глубины заложения и размеров свай с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-г еологических и гидрогеологических условий площадки строительства, а также оценки влияния строительства на соседние сооружения и окружающую среду.

1 .8 Свайные фундаменты должны проектироваться на основе:

а) результатов инженерно-геодезических, инженерно-геологических и инженерно-экологических изысканий для строительства;

б) да н ных, характеризующих назначение, конструктивные технологические особенности сооружения, действующие нагрузки и условия и срок его э ксплуатации;

в) технико-экономического сравнения возможных вариантов проектны х решений для принятия варианта, обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов и подземных сооружений.

При проектировании свайных фундаментов следует учитывать местные условия строительства, окружающую застройку, экологическую обстановку, а также имеющийся опыт строительства и эксплуатации сооружений в аналогичных условиях.

1.9 Для определения состава и объема работ при инженерно-геологических изысканиях, при проектировании и устройстве свайных фундаментов следует учитывать геотехническую сложность объекта строительства (геотехническую категорию), устанавливаемую в соответствии с рекомендациями МГСН 2.07-01.

1 .10 В проектах свайных фундаментов зданий и сооружений повышенного уровня ответственности ( ГОСТ 27751-88. Изм. № 1 ), возводимых в сложных инженерно-геологических условиях, следует предусматривать: научно-техническое сопровождение проектирования и строительства; установку необходи мых приборов и приспособлений для проведения натурных измерений деформаций как строящихся и реконструируемых, так и расположенных вблизи зданий и сооружений, и поверхности территории вокруг них. Натурные измерения деформаций должны также предусматриваться в случае применения новых или недостаточно изученных конструкций сооружений или их фундаментов, а также если в задании проектирование имеются специальные требования по измерению деформации.

1.11 Стадии проектирования свайных фундаментов должны устанавливаться заказчиком и генеральным проектировщиком в зависимости от сложности инженерно-геологических условий, уровня ответственности проектируемого объекта и сроков строительства.

1.12 Расчет свайных фундаментов и их оснований должен проводиться по предельным состояниям первой и второй группы в соответствии с требованиями глав СНиП 2.02.03-85 и СНиП 2.03.01-84 и настоящей инструкции.

Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах свайных фундаментов, следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85.

1 .13 Термины и определения, принятые в настоящей инструкции, соответствуют действующим федеральным и региональным нормативным документам.

2. Нормативные ссылки

1 . СНиП 10-01-94. Система нормативных документов в строительстве. Основные положения.

2 . СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. БСТ: № 5 - 90 , №№ 11, 12 - 93 .

3 . СНиП 2.02.01-83*. О снования зданий и сооружений.

4 . СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.

5 . СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции.

6 . СНиП 3.02.01-87. Земляные сооружения, основания и фундаменты.

7 . СНиП 11-01-95. Инструкция о порядке разработки, согласования, Утверждения и составе проектной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений.

8 . СНиП 11-02-96. Инженерные изыскания для строительства. Основные п оложения.

9 . СП 11-102-97. Инженерно-экологические изыскания для строительства.

10 . СП 11-104-97. Инженерно-геодезические изыскания для строительства.

11 . СП 11-105-97. Инженерно-геологические изыскания для строительства (ч. 1 , 2 и 3 ).

12 . ГОСТ 5686-94. Грунты. Методы полевых испытаний сваями.

13 . ГОСТ 7473-94. Смеси бетонные. Технические условия.

14 . ГОСТ 10181.1-81. Смеси бетонные. Методы определения удобоуклады ваемости.

15 . ГОСТ 12248-96. Грунты. Методы лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости.

16 . ГОСТ 14098-91. Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкция и размеры.

17 . ГОСТ 18105-86. Бетоны. Правила контроля прочности.

18 . ГОСТ 19804.2-79. Сваи забивные железобетонные цельные сплошные квадратного сечения с поперечным армированием ствола с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры.

19 . ГОСТ 19804.5-83. Сваи полые круг лого сечения и сваи-оболочки железобетонные цельные с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры.

20 . ГОСТ 19804.6-83. Сваи полые круглого сечения и сваи-оболочки железобетонные составные с ненапрягаемой арматурой. Конструкция и размеры.

21. ГОСТ 19912 -01. Грунты. Методы полевых испытаний статическим и дин амическим зондированием.

22 . ГОСТ 20276-99. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости.

23 . ГОСТ 20522-96. Грунты. Метод статистической обработки результатов испытаний.

24 . ГОСТ 27751-88. Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету. Изменение № 1 ГОСТ 27751-88.

25 . ВСН 490-87. Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки. Минмонтажспец ст рой , 1987 .

26 . МГСН 2.07-01. Основания, фундаменты и подземные сооружения.

27 . Рекомендации по расчету, проектированию и устройству свайных фундаментов нового типа в г. Москве. Москомархитекту ра, 1997 .

28 . Рекомендации по проектированию и устройству оснований, фундаментов и подземных сооружений при реконструкции гражданских зданий и исторической застройки. Москомархитектура, 1998 .

29 . Рекомендации по обследованию и мониторингу технического состояния эксплуатируемых зданий, расположенных вблизи нового строительства или реконструкции. Москомархитектура, 1998 .

30 . Рекомендации по проектированию и устройству оснований и фундаментов при возведении зданий вбли зи существующих в условиях плотной заст ройки в г. Москве. Москомархитектура, 1999 .

3. Условия строительства в г. Москве

3 .1 В соответствии с концепциями развития районов и ПДП площадки строительства объектов жилищн о-г раж данского назначения размещаются в пределах г. Москвы преимущественно на следующих территориях:

- территориях, ранее не предлагавшихся для освоения под жилищно- г ражд ан ское строительство;

- территориях со с л ожной инженерной подготовкой;

- территориях, ранее занимавшихся промышленными предприятиями , выведенными за городскую черту;

- территориях относительно новой застройки за счет ее уплотнения и завершения;

- территориях размещения реконструируемых пятиэтажных домов первого периода панельного домостроения;

- в центральной части города рядом с существующими зданиями и на территориях размещения реконструируемых зданий.

3 .2 С точки зрения влияния на выбор видов свайных фундаментов уп омянутые в п. 3.1 площадки строительства могут быть сгруппированы следующим образом:

- строительство на вновь выделяемых территориях;

- строительство на территориях после их предварительной инженерной подготовки;

- строительство на свободных (или освобождаемых) территориях в зоне существующей застройки;

- реконструкция зданий с изменением (частичным или полным) его конструкций;

- реконструкция зданий-памятников архитектуры (как правило, без изменения архитектурных и конструктивных элементов).

3 .3 Д ля геологического строения Москвы характерно залегание с поверхности толщ четвертичных отложений различной мощности и генезиса, представленных песчаными и глинистыми грунтами современного и древнего аллювия, моренного и водно-ледникового комплекса. Подстилающие их коренные породы представлены плотными песками мелового возраста, юрскими глинами, карбоновы ми известняками и мергелями (табл. 3.1) .

Грунтовые воды залегают на глубинах от 1 до 15 м и подвержены сезонным колебаниям. К известнякам карбона приурочен артезианский водоносный горизонт, обладающий напорным характером, режим которого нарушен.

3 .4 Инженерно-геологические условия значительной части территории Москвы являются сложными для строительства вследствие развития негативных инженерно-геологических процессов, среди которых можно выделить изменение гидрогеологических условий (в частности подтопление территории), карстово-суффозионные процессы, оползни, оседание земной поверхности. Гидродинамические процессы, связанные с воздействием поверхностных и подземных вод, проявляются как в формировании значительных депрессионны х воронок, так и подтоплении, которое охватывает около 40 % территории города.

3 .5 Почти на всей территории города развиты техногенн ые отложения. В центральной части Москвы на поверхности залегает толща техногенных отложений средней мощностью около 3 м на водоразделах и до 20 м в понижениях рельефа. Для этой толщи характерны слоистость, наличие включений, каменистость, загрязненность рядом химических элементов, щ елочность. Местами этот слой насыщен остатками строительства: цементом, бетоном, металлическими предметами и перекрыт асфальтоб етонным покрытием.

Таблиц а 3.1

Стратиграфическая колонка г. Москвы

Q

ЧЕТВЕРТИЧНАЯ СИСТЕМА

Современные отложения Q4

K - Q 4

Техногенный (насыпной) слой

P - Q 4

Почв ен но-растительны й слой

a - Q 4

Современные аллювиальные отложения

l 1 h - Q 4

Современные озерно-болотны е отложения

Верхнечетвертичные отложения Q3

a - Q 3

Древние аллювиальные отложения

l 1 h - Q 3

Древние озерно-болотные отложения

Среднечетвертичные отложения Q2

Pr - Q 2 - 3

Покровные отложения

d 1 a - Q 2 -3

Делювиальные и ал лю виал ьно-делювиал ьны е отложения

f - Q 2 MS

Флю ви огляциал ьны е отложения московского оледенения

g - Q 2 MS

Морена московского оледенения

g - Q 2 D

Морена днепровского оледенения

f-Q2D-M

Флювиогляциальные отложения между днепровским и московским олединениями

lg -Q2D -M

Оз ерно-ледниковы е отложения между днепровским и московским оледенениями

lg -Q2O -D

Озерно-ледниковые отложения между окским и днепровским оледенениями

f-Q2O-D

Флювиогляциальные отложения между окским и днепровским оледенениями

g - Q 1 O

Морена окского оледенения

K 1

МЕЛОВАЯ СИСТЕМА

J 3

ЮРСКАЯ СИСТЕМА

C 3

КАМЕННОУГОЛЬНАЯ СИСТЕМ А

Следует особо отметить значительное загрязнение грунтов вредными для человека химическими элементами и другими отходами. Опасный уровень загрязнения отмечается на 25 % территории города, главным образом в центральной и восточной его части.

3 .6 Отмеченные выше отдельные проц ессы и явления, характеризующие неблагоприятную инженерно-геологическую и экологическую обстановку на территории Москвы, требуют рассмотрения проблем геологического и экологического риска, что делает обязательным при проектировании и строительстве предусматривать проведение мероприятий по снижению интенсивности развития опасных геологических процессов и повышению стабильности геологической среды. Разработка таких мероприятий должна производиться в составе проекта и основываться на результатах комплексного мониторинга состояния окружающей среды, который должен начинаться на стадии инженерно-геологических и инженерно-экологических изысканий. На основе изысканий и мониторинга должны быть даны следующие прогнозы:

1 ) прогноз изменения физико-механических, химических и фильтрационных свойств грунтов;

2 ) прогноз техногенных изменений поверхностной гидросферы;

3 ) прогноз изменений подземной гидросферы;

4 ) прогноз развития экзогенных геологических процессов, особенно в части специфических структурно-неустойчивых грунтов.

Мониторинг, осуществленный на стадии изысканий, должен дополняться мониторингом на стадии строительства (разд. 14). Этот мониторинг обеспечивает получение данных о ходе выполнения проекта и изменениях в окружающей среде , а для ответственных сооружений является также источником информации для принятия решений в ходе научно-технического сопровождения строительства.

3 .7 В связи с намечаемым ростом этажности жилых домов в районах массовой застройки возрастает уровень нагрузки на основание (общая нагрузка от здания, деленная на его площадь). Для типовых зданий высотой более 17 этажей этот уровень нагрузки достигает 0 ,45 МП а, а для зданий высотой более 75 м - даже 0 ,5 МПа. Учитывая это, масштабы применения свайных фундаментов должны возрасти.

Что касается реконструируемых зданий, то они имеют различную конструкцию и этажность. При выборе типа фундаментов в большей степени, чем для массового строительства, применяется индивидуальный подход и, как правило, используются фундаментные конструкции из свай.

4. Виды свайных фундаментов, виды и типы свай

4 .1 По условиям взаимодействия свай с грунтами основания следует различать три вида свайных фундаментов:

- фундаменты из свай-стоек;

- фундаменты из висячих свай;

- комбинированные свайно-плитн ы е фундаменты (КСП) .

4 .2 В фундаментах первых двух видов воспринимаемые ими нагрузки от здания передаются на основание целиком сваями. При этом сваи-стойки передают нагрузки на грунты основания исключительно их нижними концами, а висячие сваи - как нижними концами, так и боковыми поверхностями.

4 .3 В комбинированных свайно-плитны х фундаментах воспринимаемые ими нагрузки от здания передаются на основание как сваями, так и объединяющей их плитой. При этом сваи в составе этих фундаментов должны работать как висячие.

4 .4 По способу устройства следует раз личать два вид а свай:

- погружаемые в грунт заранее изготовленные сваи;

- сваи, изготовленные непосредственно на строительной площадке.

4 .5 Основными типами свай первого вида, применение которых эффективно при строительстве в г. Москве, являются:

- забивные железобетонные сваи квадратного сплошного сечения, погружаемые в основание забивкой без выемки грунта или в лидер ны е скважины;

железобетонные сваи-оболочки (полые круглые), погружаемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта;

- винтовые сваи, состоящие из металлической винтовой лопасти и трубчатого металлического ствола (трубы) с значительно меньшей (в несколько раз) по сравнению с лопастью площадью поперечного сечения, погружаемые в основание завинчиванием в сочетании с вдавливанием;

- бурозавинчиваю щ иеся сваи, представляющие собой металлическую трубу со спиральной навивкой, погружаемые в основание завинчиванием в сочетании с вдавливанием;

- вдавливаемые железобетонные сваи квадратного сплошного сечения и металлические трубчатые сваи, погружаемые в основание вдавливанием.

4 .6 Номенклатура забивных свай и свай-оболочек приведена в табл. 4.1. При этом для обоих типов выделены составные сваи и сваи-колонны.

4 .7 При проектировании следует иметь в виду, что применение вместо традиционных железобетонных свай сечением 30 ×30 см свай большого сечения, полых круглых свай, свай-колонн, а также составных свай различного типа дает существенный экономический эффект. При этом следует принимать во внимание, что длина цельных свай ограничена 12 м по условиям их т ранспортировки в г . Москве.

4 .8 Для винтовых свай диаметр винтовой лопасти составляет 40 , 60 , 80 и 100 см, наружный диаметр ствола - примерно в три раза меньше и принимается равным диаметру соответствующей стандартной металлической трубы. Винтовые сваи - цельные и поэтому их длина не превышает 12 м.

Таблица 4 .1

Сваи

Ширина грани или диаметр сваи

Длина сваи

Исходная рабочая документация

Цельные квадратного сплошного сечения с ненапрягаемой арматурой

25

4 ,5 - 6

Серия 1 .011 .1 -10 вып . 1

30

3 - 12

35

8 - 12

То же, с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой

То же

То ж е

ГОСТ 19804.2-79

Составные квадратного сплошного сечения с поперечным армированием

30

14 - 20

Серия 1 .011 .1 -10 вып. 8

35

14 - 24

40

13 - 20

Цельные полые круглые

40 , 50 , 60 ,80

4 - 12

ГОСТ 19804.5-83

Составные полые круглые

40

14 - 26

ГОСТ 19804.6-83

50

14 - 30

60 ,80

14 - 40

Сваи-колонны:

квадратного сечения

20

5 - 8

Серия 3 .015 -5

30,35

5 - 12

полые круглые

40 , 50 , 60

5 - 12

То ж е

4 .9 Для бурозавинчиваю щихся свай наружный диаметр металлических труб, используемых в качестве их стволов, составляет от 10 до 60 см, а длина, как и остальн ых цельных свай первого вида, не п ревышает 12 м. Спиральная навивка представляет собой непрерывный металлический стержень т реугольног о, квадратного или круглого сечения (например, арматуру) шириной (0 ,04 - 0 ,06 ) d , приваренный к металлической трубе с шагом ( 0 ,5 - 1 ,0 ) d , где d - наружный диаметр трубы.

4.10 Для вдавливаемых свай ширина грани железобетонных квадратных свай составляет 20 , 25 и 30 см, а наружный диаметр металлических трубчатых свай изменяется в диапазоне от 15 до 32 ,5 с м и соответствует диаметру стандартной металлической трубы. Вдавливание таких свай (особенно металлических) может осуществляться отдельными секциями, и поэтому длина их не ограничена 12 м, а зависит от грунтовых условий строительной площадки и наибольшего усилия вдавливания, развиваемого сваевдавливаю щей установкой.

4 .11 Основными типами свай второго вида (п. 4.4) по способу их устройства, применение которых э ффективно при строительстве в г. Москве, являются:

- буро н абивны е железобетонные сваи сплошного сечения с уши рени ями и без них, устраиваемые путем бурения скважин, изготовления при необходимости уширения и последующего их бетонирования;

- буроинъекционные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах путем нагнетания в них (инъекции) мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора, либо буроинъекционные сваи РИТ, ствол которых формируется по разрядно-импульсной технологии электрическими разрядами.

4.12 Номенклатура буронабивных свай приведена в табл. 4.2 . Сваи должны изготавливаться из тяжелого бетона класса не ниже В 15 .

4.13 Диаметр буроинъекционны х свай составляет от 15 до 25 см, длина - до 40 м.

Таблица 4 .2

Тип сваи

Способ изготовления сваи

Диаметр сваи, см

Длина сваи, м

БСВо

Вращательным и ударно-канатным бурением в неустойчивых грунтах с закреплением стенок скважин трубами, оставляемыми в грунте

60 /160

80 /180

8 - 30

БСИ

То же, с извлечением инвентарных обсадных труб

88, 98 , 108 ,

8 - 50

118

БСВг

Вращательным бурением в неустойчивых грунтах с закреплением стенок скважин глинистым раствором

60 /160

8 - 20

БСС

Вращательным бурением в устойчивых глинистых грунтах без закрепления стенок скважин

50 /120

50 /140

50 /160

8 - 30

60 /160

80 /180

100 , 120

БСШ

Вращательным бурением в неустойчивых грунтах с использованием полого шнека

30 , 40 , 50

5 - 30

* Перед чертой указан диаметр ствола, за чертой - диаметр уширения.

5. Требования к инженерно-геологическим изысканиям

5 .1 Инженерно-геологические изыскания для проектирования и устройства свайных фундаментов на территории г. Москвы (из ыскания для свайных фундаментов) должны проводиться с учетом требований СНиП 11-02-96, СП 11-102-97, СП 11-104-97, СП 11-105-97, МГСН 2.07-01 и настоящей инструкции.

5 .2 Изыскания для свайных фундаментов проводятся в соответствии с программой, составленной организацией, имеющей лицензию на выполнение инженерных изысканий, на основании технического задания проектной организации, разрабатывающей проект фундаментов. Рекомендуемая форма технического задания приведена в приложении А.

В техническом задании предполагаемая длина свай, необходимая для назначения глубины инженерно-геологических выработок, определяется по данным о грунтах, полученных из материалов геологических фондов.

5 .3 Изыскания для свайных фундаментов в общем случае включают следующий комплекс работ:

- бурение скважин с отбором образцов и описанием проходимых грунтов;

- статическое, комбинированное и динамическое зондирование грунтов;

- лабораторные исследования физико-механических свойств грунтов и подземных вод;

- прессиометр и чески е испытания грунтов;

- испытания грунтов штампами (статическими нагрузками);

- испытания грунтов эталонными сваями;

- опытные работы, включающие исследования взаимодействия фундаментных конструкций с окружающими грунтами, влияния устройства свайных фундаментов на окружающую среду, в том числе на расположенные вблизи сооружения, и (или) испытания грунтов натурными сваями.

5 .4 Обязательными видами работ независимо от геотехнических категорий объектов строительства и типов свай являются бурение скважин статическое, комбинированное или динамическое зондирование и лабораторные исследования. П ри этом наиболее предпочтительными методами зондирования являются статическое или комбинированное зондирование, в процессе которого помимо показателей статического зондирования грунтов производятся определения их плотности и влажности с помощью радиоактивного каротажа, что позволяет сократить объем бурения скважин и лабораторных исследований грунтов.

5 .5 При геотехнической категории II указанные работы следует дополнять п рессиомет рическими испытаниями, а при применении забивных свай длиной до 12 м - исп ытаниями грунтов эталонными сваями.

При применении бурозавинчива ю щихся свай в состав работ следует включать опытные работы, состоящие из опытных погружений свай с целью уточнен ия назначенных при проектировании размеров спиральной навивки и режима погружения свай, а также испытаний грунтов натурными сваями при приложении статических нагрузок.

При применении комбинированных свайно-плитн ы х фундаментов (КСП) в состав работ следует включать испытания грунтов штампами и сваями.

При использовании буронабивн ы х и бу роинъекционны х свай опытные работы целесообразно выполнять при больших масштабах строительства, в частности, в перспективных районах массовой застройки.

5 .6 При геотехнической категории III в состав изысканий независимо от типов свай следует включать опытные работы и испытания грунтов штампами.

5 .7 При передаче на сваи выдерги вающих или знакопеременных нагрузок необходимость проведения опытных работ должна определяться в каждом конкретном случае индивидуально. Если по проекту передаваемые на сваи горизонтальные нагрузки превышают 5 % вертикальных, то должны проводиться испытания грунтов сваями на горизонтальные нагрузки.

5 .8 Опытные работы и испытания грунтов штампами проводят, как правило, на опытных участках, выбираемых по результатам бурения скважин и зондирован ия и располагаемых в местах наиболее характерных по грунтовым условиям, в зонах наиболее загруженных фундаментов, а также в местах, где возможность погружения свай по грунтовым условиям вызывает сомн ение. Испытания грунтов статическими нагрузками целесообразно проводить в основном винтовыми штампами площадью 600 см2 в скважинах с целью уточнения для рассматриваемой строительной площадки переходных коэффициентов в рекомендуемых действующими нормативными документами, в частности, МГСН 2.07-01, формулах для расчета по данным зондирования и п рессиометрических испытаний модуля деформации грунтов.

5 .9 Объем изысканий для свайных фундаментов зависит от геотехнической категории объекта строительства, изученности инженерно-геологических условий площадки строительства и от сложности грунтовых условий в зависимости от однородности грунтов по условиям залегания и свойствам. При изысканиях должны быть изучены все разновидности грунтов, встречающиеся на площадке строительства в пределах исследуемой толщи, и общее количество данных для каждого инженерно-геологического элемента должно быть достаточным для их статистической обработки в соответствии с ГОСТ 20522-96.

5 .10 Размещение инженерно-геологических выработок (скважин, точек з ондирования, мест испытаний грунтов) должно производиться с таким расчетом, чтобы они располагались в пределах контура проектируемого здания либо не далее 5 м от него, а в случаях проектирования комбинированных фундаментных конструкций из бу розавинчиваю щихся или буросекущихся свай - на удалении не более 2 м от их оси.

5 .11 Глубина инженерно-геологических выработок должна быть не менее чем на 5 м ниже проектируемой глубины заложения нижних концов свай при рядовом расположении свай и нагрузках на куст свай до 3 МН и на 10 м ниже - при нагрузках на куст более 3 МН при свайных полях размером до 10 ×10 м. При свайных полях размером более 10 ×10 м и применени и комбинированных свайн о-плитны х фундаментов глубина выработок должна превышать предполагаемое заглубление свай не менее чем на ширину свайного поля или плиты.

При использовании бурозавинчивающихся и буросекущихся свай в составе комбинированных фундаментных конструкций глубина выработок должна быть не менее чем на 1 м ниже требуемой глубины заложения нижних концов свай по условию сопро тивления их силам активного давления ограждаемых грунтовых напластований.

При применении буроинъекци о нны х свай для усиления оснований зданий и сооружений глубина выработок назначается на 1 м ниже проектируемой отметки низа усиленного основания.

При наличии на строительной площадке слоев грунтов со специфическими неблагоприятными свойствами (рыхлых песков, слабых глинистых грунтов и техногенных грунтов) глубина выработок определяется с учетом необходимости их проходки на всю толщу слоя для установления глубины залегания подстилающих грунтов и определения их характеристик.

5 .12 Изыскания для свайных фундаментов должны обеспечивать получение данных, необходимых для расчетов фундаментных конструкций по I и II группам предельного состояния, и, как минимум, следующих характеристик: плотность и крупность песчаных грунтов, число пластич н ости, влажность, показатель текучести и плотность глинистых грунтов в пределах всей изучаемой толщи грунтов; прочностные характеристики (удельное сцепление и угол внутреннего трения) грунта, залегающего непосредственно под нижними концами сваи, и угол внутреннего трения грунтов, примыкающих к боковой поверхности свай; модуль деформации грунтов, залегающих под нижними концами свай в пределах сжимаемой толщи.

При применении комбинированных фундаментных конструкций из бурозавинчива ющ ихся или буросекущихся свай данные о прочностных и деформационных характеристиках грунтов необходимо иметь для всей изучаемой толщи грунтов.

5 .13 Учитывая затруднения с отбором образцов с ненарушенной структурой в песчаных грунтах, в качестве основного метода определения их плотности и прочностных характеристик для объектов всех геотехнических категорий следует рассматривать зондирование - комбинированное, статическое и динамическое (в порядке информативности и предпочтительности).

Зондирование является основным методом определения модуля деформации как песчаных, так и глинистых грунтов для объектов геотехнической категории I и одним из методов определения модуля деформации (в сочетании с прессиоме т рическими и штамповы ми испытаниями) для объектов геотехнических категорий II и III .

5.14 Определение характеристик грунтов по данным зондирования следует проводить в соответствии с приложением к МГСН 2.07-01 .

5 .15 Изучение свойств техногенных грунтов (насыпных и намывных) следует выполнять путем зондирования и лабораторными методами на образцах, отбираемых, как правило, из шурфов.

5.16 Технический отчет по результатам инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов должен содержать:

- схематический план здания с указанием поперечных и продольных граничных осей, расположения скважин, точек зондирования, мест испытания грунтов, опытных работ, линий профилей;

- геоло г о-литологическое описание строительной площадки и инженерно-геологические разрезы, привязанные к осям здания;

- сведения о нормативных и расчетных характеристиках грунтов каждого инженерно-геологического элемента активной зоны;

- сведения о максимальной глу б ине промерзания грунтов площадки;

- характеристику гидрогеологических ус л овий площадки, включая данные о количестве и положении горизонтов подземных вод, источниках их питания, связи с ближайшими водоемами, направлении потоков, мест разгрузки, фильтрационных свойствах грунтов, степени агрессивности подземных вод, характере их агрессивности - природной или в результате инфильтрации в грунт производственных или сточных вод, прогноз изменения уровней подземных вод в процессе эксплуатации здания;

- материалы лабораторных, полевых исследований грунтов и опытных работ;

- рекомендации по антикоррозийной защите свай.

Все характеристики грунтов должны приводиться в отчете с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительств а и эксплуатации здания) инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки.

В случаях выявления в процессе изысканий прослоев рыхлых песков, слабых глинистых грунтов и опасных геологических процессов (карстово-суффозионн ы х и оползневых) необходимо привести данные об изменении их мощности в пределах активной зоны под проектируемым зданием или сооружением.

6. Исходные данные для проектирования свайных фундаментов

6 .1 Исходные данные для п роектирования свайных фундаментов должны содержать следующие проектно-изы скательские материалы:

- генеральный план площадки с нанесенными контурами и осями проектируемого сооружения, инженерно-геологическими выработками , планировочными отметками, сведениями о ближайших построенных и предполагаемых к строительству подземных сооружениях;

- общее конструктивное решение надземной части сооружения с необходимыми чертежами (планы , разрезы), абсолютной отметкой 1 -го этажа или верха фундамента;

- чертежи подземной части объекта с указанием несущих конструкций, их размеров и отметок низа , размеров и глубины заложения подземных помещений, фундаментов оборудования, расположения проемов в стенах;

- данные о расчетных нагрузках на фундаменты в требуемых сочетаниях с указанием време н ных нагрузок и цикличности их действия, а также о расчетных нагрузках на полы и месте их приложения. Сведения о возможном изменении в период эксплуатации нагрузок на фундаменты и характера их воздействия;

- данные о предельных величинах общих и неравномерных осадок сооружения.

6 .2 Исходные данные для проектирования свайных фундаментов при реконструкции кроме материалов, перечисленных в п. 6.1, должны содержать:

- архивные материалы инженерных изысканий по реконструируемому объекту, если таковые имеются;

- указание о целевом назначении реконструкции (расширение, собственно реконструкция , техническое перевооружение);

- сведения о характере реконструкци и сооружения (пристройка надстройка, перестройка, сооружение подземных помещений и т.д.).

- проект реконструкции здания;

- конструктивные и технологические особенности новых элементов сооружения и их параметры;

- данные о действующих и ожидаемых после реконструкции величинах расчетных нагрузок на фундаменты, в том числе динамических, теплотехнических и др.;

- сведения о наличии и интенсивности утечек из водонесу щ их коммуникаций, их состоянии, сведения о дренажных системах, химическом составе и агрессивности технологических вод;

- данные об особенностях строительства и эксплуатации объекта, которые могут вызвать изменения окружающей среды;

- сведения о сроках и характере эксплуатации объекта;

- проект производства работ по реконструкции здания в целом;

- отчет по результатам обследования реконструируемого и соседних зданий с данными об истории их строительства, эксплуатации, современном состоянии конструкций, основания и фундаментов, действующих нагрузках на фундаменты;

- данные по наблюдению за осадками оснований фундаментов, если таковые имеются.

7. Выбор видов и типоразмеров свайных фундаментов

7 .1 Выбор видов свайных фундаментов целесообразно начинать с рассмотрения особенностей застройки площадок, выделяемых для строительства, и специфики объекта строительства, руководствуясь разделением площадок на группы в соответствии с п. 3.2, а также оценки инженерно-геологических условий площадки строительства, базирующейся н а материалах, изложенных в разд. 5 настоящей инструкции. При этом также учитывается тип, конструктивные особенности и этажность проектируемого здания, уровень нагрузок на основание. Например, комбинированные свайн о-плит ны е фундаменты целесообразно рассматривать лишь применительно к многоэтажным тяжелым зданиям (не менее 12 этажей), строительство которых намечается на площадках, где с поверхности залегают грунты средней прочности, и плитный фундамент не может быть использован по результатам его расчета по деформациям.

Основная область применения б у розавинчивающихся свай строительство и реконструкция зданий и сооружений вблизи существующей застройки, когда погружение забивных свай может вызвать недопустимые динамические воздействия на близлежащие сооружения, а устройство буронабивны х свай - недопустимую разгрузку и разрыхление грунтов при проходке буровых скважин.

Буросекущиеся сваи целесообразно рассматривать в качестве комбинированных фундаментных конструкций (несущих и ограждающих) при устройстве заглубленных сооружений при освоении подземного пространства.

7 .2 Далее производится оценка выбранных вариантов свай по показателям технического уровня, учитывающим степень использования прочности материалов свай и грунтов основания и расход материалов на устройство свай.

К таким показателям относятс я:

- коэффициент использования прочности материала свай и грунтов основания KS , о п ределяемый по формуле:

KS = F h 1 / F h 2 ≤ 1,                                                      (7 .1 )

где F h 1 , F h 2 - расчетная нагрузка на сваю, соответственно по грунт у и материалу;

- коэффициент использования несущей способности сва й Kp , определяемый по формуле:

Kp = Np / F h 1 ≤ 1,2 ,                                                     (7 .2 )

где Np - фактическая нагрузка на сваю от здания;

- коэффициент унификации Ku , учитывающий степень использования несущей способности свай в разно н аг руженны х фундаментах зданий и сооружений, определяемый по формуле:

Ku = ni Σ Kpi ni ≤ 1,2 ,                                                    (7 .3 )

где Kpi - коэффициент использования несущей способности в i - ом фундаменте;

       ni - число i -х фундаментов в здании и сооружении;

- удельный расход материалов q в расчете на единицу действующей нагрузки (осевой вдавливающей, горизонтальной).

7 .3 Целесообразность применения забивных и буронабивных свай различных типоразмеров для случаев, когда определяющими будут осевые сжимающие нагрузки, можно определить по таблицам 7.1 и 7.2.

7 .4 Оценка различных видов и типоразмеров свай по показателям технического уровня позволяет исключать из дальнейшего рассмотрения нерациональные варианты (для которых все показатели хуже, чем для других вариантов).

7 .5 Окончательный выбор вида и типоразмеров свай осуществляется на основании технико-экономического расчета по расходам основных материалов и приведенным затратам.

Таблица 7 .1

№ пп

Сечение или диаметр свай, мм

Длина свай, мм

Примерные значения коэффициентов использования прочности грунтов основания и материала свай

ПЕСЧАНЫЕ ГРУНТЫ СРЕДНЕЙ ПЛОТНОСТИ

Гравелистые и крупные

Средней крупности

Мелкие и пылеватые

ГЛИНИСТЫЕ ГРУНТЫ С ПОКАЗАТЕЛЕМ ТЕКУЧЕСТИ I L

0 - 0,1

0,2 - 0,3

0,4 - 0,5

1

30×30

3 - 15

1 - 0,6

0,5 - 0,4

≤ 0,3

0,7 - 0,6

0,6 - 0,4

0,3

0,4 - 0,3

0,2

< 0,2

2

35×35

10 - 20

1 - 0,7

0,6 - 0,4

< 0,4

0,65 - 0,5

0,4 - 0,3

0,3

0,35 - 0,25

0,2

< 0,2

3

40×40

13 - 20

1 - 0,8

0,7 - 0,5

< 0,5

0,8 - 0,6

0,5 - 0,4

≤ 0,4

0,4

0,3

< 0,3

4

40

4 - 20

1 - 0,9

0,8 - 0,7

0,6 - 0,5

1 - 0,9

0,8 - 0,5

0,4 - 0,2

0,8 - 0,7

0,6 - 0,5

0,4 - 0,1

5

50

4 - 25

1 - 0,8

0,7 - 0,6

0,55

1 - 0,9

0,8 - 0,5

0,4 - 0,3

1 - 0,8

0,7 - 0,5

0,4 - 0,1

6

60

4 - 30

1 - 0,8

0,7 - 0,6

0,5

1 - 0,9

0,8 - 0,5

0,4 - 0,3

1 - 0,9

0,8 - 0,5

0,4 - 0,1

7

80

4 - 35

1 - 0,7

0,7 - 0,6

0,5

1 - 0,9

0,8 - 0,4

0,3 - 0,2

1 - 0,9

0,8 - 0,5

0,4 - 0,1

Примечание : ● - рекомендуется для применения; ▪ - применение возможно при соответствующем обосновании; ○ - применение не рекомендуется

Таблица 7 .2

№ пп.

Диаметр ствол а/ уши рени я сваи, м

Длина свай, м

Примерные значения коэффициентов использования прочности грунтов основания и материала свай

ПЕСЧАНЫЕ ГРУНТЫ СРЕДНЕЙ ПЛОТНОСТИ

Гра в елисты е и крупные

Средней круп н ости

Мелкие и п ы лев аты е

ГЛИНИСТЫЕ ГРУНТЫ ПРИ ПОКАЗАТЕЛЕ ТЕКУЧЕСТИ I L

0 - 0 ,1

0 ,2 - 0 ,3

0 ,4 - 0 ,5

1

40

8 - 10

0 ,4

0 ,3 - 0 ,2

< 0 ,2

0 ,4

0 ,3 - 0 ,2

< 0 ,2

0 ,4 - 0 ,35

0,3 - 0 ,2

< 0 ,2

2

50

1 - 0 ,8

0 ,7 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,3

0 ,9 - 0 ,6

0 ,5 - 0 ,4

< 0 ,4

0 ,8 - 0 ,5

0 ,5 - 0 ,4

< 0 ,3

3

60

8 - 25

1 - 0 ,6

0 ,5 - 0,3

< 0 ,2

0 ,9 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,3

< 0,3

0 ,9 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,3

< 0 ,3

4

60 /160

1 - 0 ,9

0 ,8 - 0 ,75

< 0 ,75

1 - 0 ,9

0 ,8 - 0 ,7

0 ,6

1 - 0 ,8

0,7 - 0 ,6

0 ,5

5

80

0 ,8 - 0 ,6

0 ,5 - 0 ,2

0 ,15

0 ,75 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,2

0 ,1

0 ,7 - 0 ,5

0,4 - 0 ,3

0 ,1

6

100

0 ,7 - 0 ,6

0 ,5 - 0 ,3

0 ,15

0 ,6 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,2

0 ,1

0 ,6 - 0 ,5

0,4 - 0 ,2

0 ,1

7

120

0 ,65 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,2

0 ,1

0 ,6 - 0 ,5

0,4 - 0 ,2

0 ,1

0,55 - 0 ,5

0 ,4 - 0 ,2

0 ,1

Примечание : ● - рекомендуется для применения; ▪ - применение возможно при соответствующем обосновании; ○ - применение не рекомендуется

8 Определение несущей способности свай

8.1. Расчетные методы определения несущей способности свай

8 .1 .1 Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунта основания следует рассчитывать исходя из условия

N Fd / γk ,                                                                    ( 8 .1 )

где    N - расчетная н агрузка, передаваемая на сваю и определяемая по указаниям СНиП 2.02.03-85;

        Fd - расчетная несущая способность сваи;

        γk - коэффициент надежности, принимаемый по указаниям СНиП 2.02.03-85.

Сваи -стойки

8.1 .2 Несущую способность Fd , кН , забивной сваи, сваи-оболочки и буронабивной свай, опирающихся на скальный грунт, а также забивной сваи, опирающейся на малосжимаемый грунт (крупнообломочный с песчаным заполнителем средней плотности и плотным и глины с модулем деформаци и в водонасыщ енном состоянии 50 МПа и более), следует определять по формуле

Fd = γcRA                                                                      ( 8 .2 )

где γc - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γc = 1;

       A - площадь о п ирания на грунт сваи, м2, принимаемая для свай сплошного сечения и полых свай с закрытым нижним концом равной площади поперечного сечения брутто, а для свай п олых круглого сечения с открытым нижним концом и свай-оболочек - равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту н е менее трех ее диаметров.

Расчетное сопроти в ление грунта R под нижним концом сваи-стойки, кПа, следует принимать:

а) д л я всех видов забивных свай, опирающихся на скальные и малосжимаемые грунты, R = 20000 кПа;

б) для буронабивн ы х свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невы ветрелы й скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0 ,5 м, - по формуле

                                                   (8.3)

где Rc , n - нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонас ы щенном состоянии, кПа;

       γg - коэффициент надежности по грунту, принимаемый γg = 1,4 ;

       ld - расчетная глубина заделки буро н абивной сваи и сваи оболочки в скальный грунт, м;

       df - наружный диаметр заделанной в скальный грунт части буронабивной сваи и сваи-оболочки, м;

в) для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность нев ы вет рел ого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, - по формуле ( 8.3) без учета члена, стоящего в скобках.

Примечание . При наличии в основании буронаб ивны х свай и свай-оболочек вы ветрелы х, а также размягчаемых скальных грунтов, их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической н агрузкой.

Висячие забивные и вдавливаемые сваи всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта

8 .1 .3 Несущую способность Fd , кН, висячей забивной и вдавливаемой сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагру зку , следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

Fd = γc ( γcRRA + u Σ γcffihi ),                                             (8 .4 )

где γc - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γc = 1;

       R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, к П а, принимаемое по табл. 8.1;

       A - площадь оп и ран ия на грунт сваи, м2 , принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто, а сваи-оболочки - нетто;

       u - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

       fi - расчетное сопротивление i -го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кП а, принимаемое по табл. 8.2;

       hi - толщина i - го слоя г рунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

       γcR , γcf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 8.3.

В формуле ( 8.4) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных ниже уровня п ланировки (срезки).

8 .1 .4 Для забивных и вдавливаемых свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты с показателем текучести IL > 0 ,6 , несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

8.1 .5 Несущую способность Fdu , кН , висячей забивной и вдавливаемой сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле

Fdu = γc uΣγcf fi hi ,                                                       ( 8 .5 )

г де u , γcf , fi , hi - то же, что в формуле ( 8.4);

       γc - коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, - γc = 0 ,6 , а на глубину 4 м и более, - γc = 0 ,8 .

Таблица 8.1

Глубина погружения нижнего конца сваи , м

Расчетные сопротивления под н и жним концом забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R , кП а

песчаных грунтов средней плотности

г равели сты х

крупных

-

средней крупности

мелких

п ы леваты х

-

глинистых грунтов при показателе текучести IL , равном

0

0 ,1

0 ,2

0 ,3

0 ,4

0 ,5

0 ,6

3

7500

6600

3000

3100

2000

1100

600

4000

2000

1200

4

8300

6800

3800

3200

2100

1250

700

5100

2500

1600

5

8800

7000

4000

3400

2200

1300

800

6200

2800

2000

7

9700

7300

4300

3700

2400

1400

850

6900

3300

2200

10

10500

7700

5000

4000

2600

1500

900

7300

3500

2400

15

11700

8200

5600

4400

2900

1650

1000

7500

4000

20

12600

8500

6200

4800

3200

1800

1100

4500

25

13400

9000

6800

5200

3500

1950

1200

30

14200

9500

7400

5600

3800

2100

1300

35

15000

10000

8000

6000

4100

2250

1400

Пр и мечания : 1. Над чертой даны значения R для песча н ых грунтов, под чертой - для глинистых.

2 . В табл. 8.1 и 8.2 глубину погружения нижнего кон ц а сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой или подсып кой до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке или подсыпке от 3 до 10 м - от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсылки.

3 . Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL глинистых гру н тов значения R и fi в табл. 8.1 и 8.2 определяются интерполяцией.

4 . Для плотных песчаных грунтов, степень п лотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 8.1 для свай, погруженных без использования лидерн ы х скважин, следует увеличить на 100 % . При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 8.1 следуе т увеличить на 60 % , но не более чем до 20000 кП а.

5 . Значения расчетного соп ротивл ения R под нижним концом забивных свай сечением 0 ,15 ×0 ,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние п ерегородки одноэт ажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 % .

7 . Для супесей при числе пластичн ости Ip 4 и коэффициенте пористости e < 0 ,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пыл еваты х песков средней плотности.

Таблица 8 .2

Средняя глубина расположения слоя г рунта, м

Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и вдавливаемых и свай-оболочек fi , к П а

песчаных грунтов средней плотности

крупных и средней крупности

мелких

п ыл еваты х

-

-

-

-

-

-

глинистых грунтов при показатели текуч е сти IL равном

0 ,2

0 ,3

0 ,4

0 ,5

0 ,6

0 ,7

0 ,8

0 ,9

1 ,0

1

35

23

15

12

8

4

4

3

2

2

42

30

21

17

12

7

5

4

4

3

48

35

25

20

14

8

7

6

5

4

53

38

27

22

16

9

8

7

5

5

56

40

29

24

17

10

8

7

6

6

58

42

31

25

18

10

8

7

6

8

62

44

33

26

19

10

8

7

6

10

65

46

34

27

19

10

8

7

6

15

72

51

38

28

20

11

8

7

6

20

79

56

41

30

20

12

8

7

6

25

86

61

44

32

20

12

8

7

6

30

93

66

47

34

21

12

9

8

7

35

100

70

50

36

22

13

9

8

7

Примечания : 1 . При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi по табл. 8.2 следует учитывать требова н ия, изложенные в примеч. 2 и 3 к табл. 8.1 .

2 . При определении по табл. 8.2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверх н ости свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м .

3 . Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 8.2 .

4 . Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости e < 0 ,5 и глин с коэффициентом пористости e < 0 ,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 8.2 , при любых значениях показателя текучести.

Таблица 8 .3

Способы погружения забивных и вдавливаемых свай и свай-оболочек , погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов

Коэффициенты условий работы гру н та при расчете несущей способности свай

под нижним концом γ с R

н а боковой поверхности γcf

1 . Погружение сплошных и полых с закрытым н ижним концом свай механическими (подвесными), паровоз душными, дизельными молотами и гидравлическими

1 ,0

1 ,0

2 . Пог ружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерны е скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:

а) равном стороне квадратной сваи

1 ,0

0 ,5

б) на 0 ,05 м менее стороны квадратной сваи

1 ,0

0 ,6

3 . Вибропогру жение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:

а) песчаные средней плотности:

крупные и средней крупности

1 ,2

1 ,0

мелкие

1 ,1

1 ,0

п ы леваты е

1 ,0

1 ,0

б) глинистые с показателем текучести IL = 0 ,5

супеси

0 ,9

0 ,9

суглинки

0 ,8

0 ,9

гл ины

0 ,7

0 ,9

в) глинистые с показателем текучести IL ≤ 0

1 ,0

1 ,0

4 . Погружение молотами полых железобетонных свай с открытым нижним концом:

а) при диаметре полости сваи 0 ,4 м и менее

1 ,0

1 ,0

б) то же, от 0 ,4 до 0 ,8 м

0 ,7

1 ,0

5 . Погружение вдавливанием свай:

а) в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие

1 ,1

1 ,0

б) в пески пылеватые

1 ,1

0 ,8

в) в глинистые грунты с показателем текучести

1 ,1

1 ,0

IL < 0 ,5

г) то же, IL ≥ 0 ,5

1 ,0

1 ,0

Примечание . Коэффициенты γcR и γcf по поз. - 3 табл. 8.3 для глинистых грунтов с показателем текучести 0 ,5 > IL > 0 определяются интерполяцией.

Висячие буронаб и вны е и бур о ин ъекци он ные сваи и сваи - оболочки, заполняемые бетоном

8.1.6 Несущую способность Fd , кН , бу ронабивной сваи с уширением и без уш ирения, буроинъекционн ой сваи, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

Fd = γс (γс R RA + γcf fihi ) ,                                               (8 .6 )

где γс - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на глинистые грунты со степенью влажности Sr < 0 ,9 γс = 0 ,8 в остальных случаях γс = 1;

       γс R - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; γс R = 1 во всех случаях, за исключением буроинъ екционны х свай РИТ, для которых этот коэффициент следует принимать γс R = 1 ,3 ;

       R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кП а, принимаемое по указаниям п. 8.1.7;

       A - площадь опирания сваи, м 2 , принимаемая равной: для буронаби в ны х свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для буронабивных свай с уш ирением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто;

       u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

       γcf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 8.4;

       fi - расчетное сопротивление i -г о слоя грунта на боковой поверхности с твола сваи, кП а, принимаемое по табл. 8.2;

       hi - то же, что в формуле ( 8.4).

Примечания . 1. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уш ирением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом φ1/2 к оси сваи, где - φ осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса. Сопротивление глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

2 . Периметр поперечного сечения ствола u , м, для буроинъекционны х свай следует принимать равным периметру скважины, пробуриваемой при их изготовлении.

Площадь опирания ( A ) сваи РИТ на грунт следует принимать по площади по п еречного сечения уширения, а периметр ( u ) поперечного сечения - равным среднему диаметру из диаметров dij сваи, которые следует определять по объему бетонной смеси, израсходованной на заполнение j -го разрядно-импульсного уширения и i - том слое грунта. Заданные в проекте уширения сваи РИТ уточняются при изготовлении опытных свай в конкретных грунтовых условиях.

8.1 .7 Расчетное сопротивление R , кПа, грунта под нижним концом сваи следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании буронабивной сваи с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле ( 8.7), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0 ,5 м и более, - по формуле ( 8.8):

R = 0 ,75 α 4 ( α 1 γ ' 1 d + α 2 α 3 γ 1 h )                                                (8 .7 )

R = α 4 ( α 1 γ ' 1 d + α 2 α 3 γ 1 h )                                                       ( 8 .8 )

где α 1 , α 2 , α 3 , α 4 , - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 8.5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания;

        γ ' 1 - расчетное значение удельного веса грунта, к Н/м3 , в основании сваи (при водонасыщ енны х грунтах с учетом взвешив ающего действия воды);

        γ 1 - осредне н ное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/ м3 , расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

        d - диаметр, м, буронабивной сваи, диаметр уширения (для сваи с уширением), диаметр сваи-оболочки;

        h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой);

б) для глинистых грунтов в основании - по табл. 8.6.

Примечание . Указания п. 8.1.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.

8 .1 .8 Расчетное сопротивление R , кП а, грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл. 8.1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 3 табл. 8.3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

8 .1 .9 Несущую способность Fdu , кН, буронабивной сваи и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

Fdu = γ c u Σ γcffi hi ,                                                        ( 8 .9 )

где γ c - то же, что в формуле ( 8.5);

       u , γcf , fi , hi - то же, что в формуле ( 8.4).

Таблица 8 .4

Сваи и способы их устройства

Коэффициент условий работы сваи γcf

в п е сках

в супесях

в су г линках

в глинах

1 . Бурон абивны е, в том числе с уш ирени ем, бетонируемые:

а) при отсутствии воды в скважине (сухим способо м ), а также при использовании обсадных инвентарных труб

0 ,7

0 ,7

0 ,7

0 ,6

б) под водой или под глинистым раствором

0 ,6

0 ,6

0 ,6

0 ,6

в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глубинной вибрации (сухим способом)

0 ,8

0 ,8

0 ,8

0 ,7

2 . Буронабивные, полые круглые, устраиваемые п ри отсутствии воды в скважине с п омощью вибросердечника

0 ,8

0 ,8

0,8

0 ,7

3 . Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта

1 ,0

0 ,9

0,7

0 ,6

4 . Буроинъекционные, изготовляемые под защитой обсадных труб или б е нтонитового раст вора с опрессовкой давлением 200 - 400 кП а (2 - 4 атм)

0,9

0 ,8

0 ,8

0 ,8

5 . Буроинъекционные сваи РИТ

1 ,3

1 ,3

1 ,1

1 ,1

Таблица 8 .5

Коэффициенты

Расче т ные зн ачения угла внутреннего трения грунта φ1, г рад .

23

25

27

29

31

33

35

37

39

α 1

9 ,5

12 ,6

17 ,3

24 ,4

34 ,6

48 ,6

71 ,3

108 ,0

163 ,0

α 2

18 ,6

24 ,8

32 ,8

45 ,5

64 ,0

87 ,6

127 ,0

185 ,0

260 ,0

α 3 при h / d , равном: 4 ,0

0 ,78

0 ,79

0 ,80

0 ,82

0 ,84

0 ,85

0 ,85

0 ,85

0 ,87

5 ,0

0 ,75

0 ,76

0 ,77

0 ,79

0 ,81

0 ,82

0 ,83

0 ,84

0 ,85

7 ,5

0 ,68

0 ,70

0 ,71

0 ,74

0 ,76

0 ,78

0 ,80

0 ,82

0 ,84

10 ,0

0 ,62

0 ,65

0,67

0 ,70

0 ,73

0 ,75

0 ,77

0 ,79

0 ,81

12 ,5

0 ,58

0 ,61

0 ,63

0 ,67

0 ,70

0 ,73

0 ,75

0 ,78

0 ,80

15 ,0

0 ,55

0 ,58

0 ,61

0 ,65

0 ,68

0 ,71

0 ,73

0 ,76

0 ,79

17 ,5

0 ,51

0 ,55

0 ,58

0 ,62

0 ,66

0 ,69

0 ,72

0 ,75

0 ,78

20 ,0

0 ,49

0 ,53

0 ,57

0 ,61

0 ,65

0 ,68

0 ,72

0 ,75

0 ,78

22,5

0 ,46

0 ,51

0 ,55

0 ,60

0 ,64

0 ,67

0 ,71

0 ,74

0 ,77

25 ,0 и более

0 ,44

0 ,49

0 ,54

0 ,59

0 ,63

0 ,67

0 ,70

0 ,74

0 ,77

α 4 при d , равном , м: 0 ,8 и менее

0 ,34

0 ,31

0 ,29

0 ,27

0 ,26

0 ,25

0 ,24

0 ,23

0 ,22

4 ,0

0 ,25

0 ,24

0 ,23

0 ,22

0 ,21

0 ,20

0 ,19

0 ,18

0 ,17

Примечание . Для промежуточных значений φ 1 , h / d и d значе н ия коэффициентов ( α 1 , α 2 , α 3 и α 4 определяются интерполяцией.

Таблица 8 .6

Глубина заложения нижне го конц а сваи h , м

Расчетное сопротивление R , кП а, под нижним концом бурон абивных свай с уширением и без уш ирен ия и свай-оболочек, п огружаемых с выемкой грунта и зап олняемых бетоном, при глинистых грун тах с показ ателем текучести, I L равным

0 ,0

0 ,1

0 ,2

0 ,3

0 ,4

0 ,5

0 ,6

3

850

750

650

500

400

300

250

5

1000

850

750

650

500

400

350

7

1150

1000

850

750

600

500

450

10

1350

1200

1050

950

800

700

600

12

1550

1400

1250

1100

950

800

700

15

1800

1650

1500

1300

1100

1000

800

18

2100

1900

1700

1500

1300

1150

950

20

2300

2100

1900

1650

1450

1250

1050

30

3300

3000

2600

2300

2000

-

-

40

4500

4000

3500

3000

2500

-

-

Винтовые сваи

8.1.10 Несущую способность Fd , к Н , винтовой сваи диаметром лопасти d 1 ,2 м и длиной l ≤ 10 м работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле ( 8.10), а при диаметре лопасти d > 12 м и длине сваи l > 10 - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:

Fd = γc [( a 1 c 1 + а 2 γ 1 h 1 )A + ufi(h - d)],                                  (8 .10 )

где γc - коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий , и определяемый по табл. 8.7;

       а 1 , а 2 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 8.8 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φ 1 (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной , равной d );

       c 1 - расчетное значение удельного сцепления грунта в рабочей зоне, кП а;

       γ 1 - осред н енн ое расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщ енны х грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

       h 1 - глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территорий срезкой - от уровня планировки, м ;

       A - п роекция площади лопасти, м2, считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

       fi - расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа, принимаемое по табл. 8.2 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);

       u - периметр ствола сваи, м;

       h - длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

       d - диаметр лопасти сваи, м.

Примеча н ия : 1. При определении несущей способности винтовых свай при действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в табл. 8.8 относятся к г рунта м, залегающим под лоп астью, а при работе на выдергив ающие нагру зки - над лопастью сваи.

2 . Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5 d при глинистых грунтах и не менее 6 d - при песчаных грунтах (где d - диаметр лопасти).

Таблица 8.7

Грунты

Коэффициент условий работы винтовых свай γc при нагру з ках

сжимающих

выдерги в ающих

знакопеременных

1 . Глины и суглинки:

а) твердые, полу т вердые и тугопластичные

0 ,8

0 ,7

0 ,7

б) мяг к опластичны е

0 ,8

0 ,7

0 ,6

в) те к учепласт ичны е

0 ,7

0 ,6

0 ,4

2 . Пески и супеси:

а) пески маловлажные и супеси твердые

0,8

0 ,7

0 ,5

б) пески влажные и супеси пласти ч ные

0 ,7

0 ,6

0 ,4

в) пески в од онасыщ енны е и супеси текучие

0 ,6

0 ,5

0 ,3

Таблица 8 .8

Расчетное значение угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне φ 1 град.

Коэффициенты

Расчетное значение угла вн ут реннего трения грунта в рабочей зоне φ 1 , г рад .

Коэффициенты

a 1

a 2

a 1

a 2

13

7 ,8

2 ,8

24

18 ,0

9 ,2

15

8 ,4

3 ,3

26

23 ,1

12 ,3

16

9 ,4

3 ,8

28

29 ,5

16 ,5

18

10 ,1

4 ,5

30

38 ,0

22 ,5

20

12 ,1

5 ,5

32

48 ,4

31 ,0

22

15 ,0

7 ,0

34

64 ,9

44 ,4

Буро завин чивающиеся сваи

8 .1 .11 Расчет несущей способности бурозав инчивающи хся свай fj , кН, по результатам испытаний свай статическими нагрузками выполняется согласно указания м раздела 8.2, а по физико-механическим характеристикам - с использованием формулы

Fd = γc ( γcR RA + U Σ γcf fi hi ) ,                                            ( 8 .11 )

где    γc - коэффициент условий работы свай в грунте, принимаемый γc = 1;

        R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи , кПа, определяемое по формул е 8.12;

        A - площадь поперечного сечения ствола сваи, брутто, м 2 ;

        U - периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

        fi - расчетное сопротивление i - го слоя грунта на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 8.2;

        hi - толщина i -го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

        γcR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый γcR = 0 ,8 ;

        γcf - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый равным 1 ,1 при погружении сваи с поверхности грунта в ненарушенный грунтовый массив, равным 0 ,8 - при погружении сваи в разрыхленный предварительным бурением грунтовый массив и равным 0 ,6 при погружении сваи в лидерную скважину.

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом бурозавинчива ю щейся сваи следует определять по формуле

R = α 1 c 1 + α 2 γ 1 h ,                                                       ( 8 .12 )

где α 1 , α 2 - безразмерные коэффициенты, принимаемые по таблице 8.8 в зависимости от расчетного угла внутреннего трения грунта φ 1 ос н ования;

       c 1 - расчетное значение удельного сцепления грунта основания, кПа;

       γ 1 - осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, к Н/ м3 , залегающих выше нижнего конца сваи (при водонасыщенны х грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

       h - глубина погружения сваи, м.

8 .1 .12 Толщина стенки бу розавинчивающ ихся свай должна проверяться расчетом на прочность при передаче на трубу максимального крутящего момента, развиваемого механизмом, используемым для погружения свай.

Учет отрицате л ьных (негативных) сил трения грунта на боковой поверхности свай

8.1.13 Отрицательные (негатив ные) силы трения, возникающие на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленные вертикально вниз, следует учитывать в случаях:

- планировки территории подсыпкой толщиной более 1 ,0 м;

- загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 кН/м2 ;

- загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более 100 кН /м2;

- увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего действия воды при понижении уровня подземных вод;

- незавершенной консолидации современных и техногенных отложений;

- уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях;

- при строительстве нового здания вблизи существующих.

8 .1 .14 Отрицательные силы трения учитываются до глубин ы, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента превышает половину предельного значения осадки фундамента. Расчетные сопротивления грунта fi принимаются по табл. 8.2 со знаком «минус», а для торфа, ила, сапропеля - минус 5 кП а.

В пределах нижней части свай, где осадка околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента менее половины предельного значения осадки свайного фундамента, расчетные сопротивления грунта fi следует принимать положительными по табл. 8.2, а для торфа, ила, сапропеля - равными 5 кПа.

8.1.15 В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или приг рузки территории к моменту начала возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение fi следует принимать равным 5 кПа.

8.2. Определение несущей способности свай по результатам полевых исследований

8 .2 .1 Испытания свай статической и динамической нагрузками и эталонной сваей следует производить, соблюдая требования ГОСТ 5686-94, а испытания грунтов статическим зондированием - ГОСТ 19912 -01 .

Примечание . Для забивных висячих свай длиной более 12 м вместо испытаний грунтов эталонной сваей допускается производить испытания статической нагрузкой с помощью металлической сваи-зонда диаметром 127 мм, конструкция которой обеспечивает раздельные измерения сопротивления грунта под нижним концом и на участке боковой поверхности (муфте трения) площадью 0 ,25 м2. Испытания грунтов сваей-зондом следует производить в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-94 применительно к эталонной свае типа II .

8 .2 .2 Для определения несущей способности свай по результатам полевых исследований для каждого здания или сооружения должно быть проведено из числа предусмотренных программой не менее: статических испытаний свай и свай-штампов - 2 ; динамических испытаний свай, испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний свай-зондов, испытаний статическим зондированием - 6 .

8 .2 .3 Несущую способность Fd , кН , свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками и по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле

Fd = γc Fun / γg ,                                                           ( 8 .13 )

где γc - коэффициент условий работы; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок γc = 1; в случае выдергивающих нагрузок принимается по указаниям п. 8.2.4;

       Fun - нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН , определяемое в соответствии с указаниями пп . 8.2.4 - 8.2.7;

       γg - коэффициент надежности по грунту, принимаемый по указаниям п. 8.2.4.

Примечание . Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного оп ределения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или сооружения.

8 .2 .4 В случае, если число свай, испытанных в одинаковых грунтовы х условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле ( 8.13 ) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т.е. Fun = Fu , min , а коэффициент надежности по грунту γg = 1.

В случае, если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет ше ст ь и более, а полученные результаты отличаются между собой не более чем на 30 %, Fun и γg следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай Fu , полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-96 применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления на одноосное сжатие. При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 8.2.5 при вдавливающих, п. 8.2.6 - при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п. 8.2.7 - при динамических испытаниях.

8 .2 .5 Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при s 20 мм), то эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления Fu испытываемой сваи.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений за частное значение предельного сопротивления сваи Fu вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку, равную s и определяемую по формуле

s = ξ su , mt ,                                                      ( 8 .14 )

где su , mt - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83 *;

       ξ - коэффици е нт перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения su , mt к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.

Значение коэффициента ξ следует принимать равным 0 ,2 в случаях, когда испытание свай производится до условной стабилизации, равной 0 ,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или глинистые грунты с консистенцией от твёрдой до туг опластичной, или 6,1 мм за 2 ч, если под их нижними концами залегают глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Значение коэффициента ξ допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле ( 8.14), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи Fu следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более 1,5 Fd [где Fd - несущая способность сваи, подсчитанная по формулам ( 8.1), ( 8.4), ( 8.6) и ( 8.10 )], осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле ( 8.14), то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи Fu допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при ис п ытаниях.

Пр и мечания : 1. В отдельных случаях, при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытан иях, равной Fd .

2 . Ступени заг ружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1 /10 - 1 /15 предполагаемого предельного сопротивления сваи Fu .

8 .2 .6 При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления Fu (см. п. 8.2.4 ) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимается нагрузка на одну сту п ень менее нагрузки, бе з увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

8 .2 .7 При динамических испытаниях забивных железобетонных свай длиной не более 20 м частное значение предельного сопротивления Fu , кН, (см. п. 8.2.4 ) по данным их по гр ужен ия при фактических (измеренных) остаточных отказах sa < 0 ,003 м следует определять по формуле

                          (8.15)

Если фа кт ический (измеренны й) остаточный отказ sa < 0,003 м, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет sa ≥ 0 ,003 м, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи Fu , кН, следует определять по формуле

                (8.16)

В формулах ( 8.15) и ( 8.16):

η - коэффи ц иент, принимаемый по табл. 8.9 в зависимости от материала сваи, кН/м2 ;

A - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия) , м2;

M - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по табл. 8.10 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;

Ed - расчетная энергия удара молота, к Д ж, принимаемая по табл. 8.11, или расчетная энергия вибропогружателей - по табл. 8.12;

sa - фактический остаточный отказ , равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;

sel - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

m 1 - масса молота или вибропогружателя, т;

m 2 - масса сваи и наголовника, т;

m 3 - масса подбаб к а (при вибропогружении свай m 3 = 0 ) т;

m 4 - масса ударной части молота, т;

ε - коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ε 2 = 0 ,2 , а при вибропогружателе ε 2 = 0 ;

Θ - коэффициент, 1 /кН, определяемый по формуле

                           ( 8 .17 )

здесь A , m 4 , m 2 - то же, что в формулах ( 8.15) и ( 8.16);

          np , nf - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи пр = 0 ,00025 с· м/кН и для грунта на боковой поверхности сваи nf = 0 ,025 с· м/кН;

          Af - площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом , м2;

          g - ускорение свободного падения, равное 9 ,81 м/с2;

          H - фактическая высота падения ударной части молота, м;

          h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно табл. 8.12, для других видов молотов h = 0 .

Примечания : 1 . При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

2 . В случае расхождения более че м в 1 ,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам ( 8.15) - ( 8.17), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд. 8.1, необходимо дополн ительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.

Таблица 8 .9

Случай расчета

Коэффициент η кН/м2

Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай: железобетонных с наголовником

1500

деревянных без подбабка

1000

        "               с подбабком

800

Кон троль несущей способности свай по результатам производственной забивки при значении Ed/ sa , кН:

1000 и менее

2500

2000

1500

4000

950

8000 и более

700

Таблица 8 .10

Грунты под нижним концом сваи

Коэффициент М

1 . Крупнообломочные с песчаным заполнителем

1 ,3

2 . Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые

1 ,2

3 . Пески мелкие средней плотности

1 ,1

4 . Пески пы леваты е средней плотности

1 ,0

5 . Суп еси пластичные, суглинки и глины твердые

0 ,9

6 . Суглинки и глины полутвердые

0 ,8

7 . Суглинки и глины туг опластичны е

0 ,7

Примечания : 1. При плотных песках значения коэффициента M в поз. 2 - 4 следует повышать на 60 % , а при наличии материалов статического зондирования - на 100 %.

8 .2 .8 Несущую способность Fd , кН , забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле

                                                         ( 8 .18 )

где γc - коэффициент условий работы; γc = 1

       n - число испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или точек зондирования;

       Fu - частное значение предельного сопротивления сваи, к Н, в месте испытания грунтов эталонной сваей, испытания сваи-зонда или в точке зондирования, определенное в соответствии с требованиями пп. 8.2.9, 8.2.10 или 8.2.11;

       γg - коэффициент надежности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных знач е ний преде льного сопротивления сваи Fu в местах испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при значении доверительной вероятности а = 0 .95 в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-96.

Таблица 8.11

Молот

Расчетная энергия удара молота Ed , кДж

1 . Подвесной или одиночного действия

GH

2 . Трубчатый дизель-молот

0 ,9 GH

3 . Штанговый дизель-молот

0 ,4 GH

4 . Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива

G ( H - h )

Примечания : 1 . G - вес ударной части молота, кН.

2 . В поз. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предв арительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0 ,6 м, для трубчатых молотов h = 0 ,4 м.

Та бл ица 8.12

Возмущающая сила вибропогружателя, кН

Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж

100

45 ,0

200

90 ,0

300

130 ,0

400

175 ,0

500

220 ,0

600

265 ,0

700

310 ,0

800

350 ,0

8 .2 .9 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов этал онной сваей Fu , кН, следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I ( ГОСТ 5686-94) - по формуле

                                                          ( 8.19 )

где γsp - коэффициент; γsp = 1 ,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и γsp = 1 для остальных грунтов;

       u , usp - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

       Fu , sp - частное значе н ие предел ьного сопротивления эталонной сваи, кН , определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласн о п. 8.2.5;

б) п ри испыт ании грунтов эталонной сваей типа II или III ( ГОСТ 5686-94) - по формуле

Fu = γcRRspA + γcffspuh                                                     ( 8.20)

где γsp - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по табл. 8.13 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи Rsp ;

       Rsp - предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа;

       A - площадь поперечного сечения натурной сваи, м 2 ;

       fsp - сред н ее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа;

       γcf - коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по табл. 8.13 в зависи мости от fsf ;

       h - глубина погружения натурной сваи, м;

       u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м

Примечание . При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижни м концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению.

Если разница между ними превышает ± 20 % , то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I .

8 .2 .10 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытаний сваи-зонда Fu , кН , следует определять по формуле

Fu = γcRRpsA + u Σγcffps , i hi ,                                               ( 8 .21 )

где γcR - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 0 ,8 ;

       Rps - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кП а;

       γcf - коэффициент условий работы i -г о слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по табл. 8.13 в зависимости от среднего значения предельного удельного сопротивления i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда fps , j ;

       fps , i - среднее значение предельного сопротивления i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда, кПа;

       hi - толщина i -г о слоя грунта, м.

8 .2.11 Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования Fu , кН, следует определять по формуле

Fu = RsA + fhu ,                                                      ( 8 .22 )

где    Rs - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа;

        f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, к П а, определяемое по формуле ( 8.24) или ( 8.25) и табл. 8.14;

        h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи , м;

        u - периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи Rs , кПа, по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

Rs = β 1 qc ,                                                                       ( 8 .23 )

где β 1 - коэффициен т перехода от qc к Rs , принимаемый по табл. 8.14 независимо от типа зонда (по ГОСТ 19912 -01 );

       qc - среднее значение сопротивления грунта, кПа, под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или стор о на квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).

Среднее значени е предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f , кПа, по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке сле дуе т оп редел ять:

а) при применении зондов типа I - по формуле

f = β 2 fs ;                                                                   (8.24 )

Таблица 8.13

Rsp , кПа

Коэффициент γcR в зависимости от Rsp

fsp , fps , i , кПа

Коэффициент γcf в зависимо ст и от fsp для эталонных свай типов II и III

Коэффициент γ cf в зависимости от fps , i для сваи-зонда

для эталонных свай типа II

для эталонных сва й типа III

при песчаных грунтах

при глинистых грунтах

≤ 2000

1 ,15

1 ,40

≤ 20

2 ,00

1 ,20

0 ,90

3000

1 ,05

1 ,20

30

1 ,65

0 ,95

0 ,85

4000

1 ,00

0 ,90

40

1 ,40

0 ,80

0 ,80

5000

0 ,90

0,80

50

1 ,20

0 ,70

0 ,75

6000

0 ,80

0 ,75

60

1 ,05

0 ,65

0 ,70

7000

0 ,75

0 ,70

80

0 ,80

0 ,55

-

10000

0 ,65

0 ,60

≥ 120

0 ,50

0 ,40

-

≥ 13000

0 ,60

0 ,55

-

-

-

-

Примечания : 1 . Для промежуточных значений Rsp и fsp значения γ cR и γ cf определяются интер п оляцией.

2 . В случае, если по боковой поверхности сваи залегают песчаные и глинистые грунты, коэффициент γ cf определяется по формуле

γ cf = (γ' cfΣ h' i + γ" cf Σh" i ) / h ,

где Σ h' i , Σh" i - суммарные толщины слоев соответственно песчаных и глинистых г рунтов;

γ' cf, γ" cf - ко эффициенты условий работы эталонных свай и свай-зондов соответственно в песчаных и глинистых грунтах.

б) при применении зондов типа II - по формуле

                                                        ( 8 .25 )

В формулах ( 8.24) и ( 8.25):

β 1 и β 2 - ко э ффициенты, принимаемые по табл. 8.14;

fs - среднее значение сопротивления грунта на боко в ой поверхности зонда, кП а, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверх гости зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;

fsi - среднее сопротивление i - го слоя грунта на боковой поверхности зонда, определяемое по муфте трения, кПа;

hi - толщина i - го слоя грунта, м.

8 .2.12 Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле ( 8.18), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования - по формуле ( 8.22), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле ( 8.23). В этом случае β1 - коэффициент, принимаемый по табл. 8.14 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти.

Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данны м зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле ( 8.24) или ( 8.25).

Таблица 8.14

qc , кПа

β 1 - коэффициент перехода от qc к Rs для свай

fs , fsi , кПа

β 2 - коэффициент перехода от fs к f для

βi - коэффициент перехода от fsi к f для

Забивных

винтовых при нагрузке

зонда типа I для грунтов

зонда типа II для грунтов

сжимающей

выдергивающей

песчаных

глинистых

песчаных

глинистых

≤ 1000

0 ,90

0 ,50

0 ,40

≤ 20

2 ,40

1 ,50

0 ,75

1 ,00

2500

0 ,80

0 ,45

0 ,38

40

1 ,65

1 ,00

0 ,60

0 ,75

5000

0 ,65

0 ,32

0 ,27

60

1 ,20

0 ,75

0 ,55

0 ,60

7500

0 ,55

0 ,26

0 ,22

80

1 ,00

0 ,60

0 ,50

0 ,45

10000

0 ,45

0 ,23

0 ,19

100

0 ,85

0 ,50

0 ,45

0 ,40

15000

0 ,35

-

-

≥ 120

0 ,75

0,40

0 ,40

0 ,30

≥ 20000

0 ,30

-

-

-

-

-

-

Примечание . Для винтовых свай в песчаных грунтах , насыщенных водой, значения Коэффициент а β 1 должны б ыть уменьшены в два раза.

8 .2 .13 . Частное значение расчетного сопротивления (несущей сп особности) сваи в точке зондирования Fdo , кН , определяемое без использования данных о сопротивлении грунта на боковой поверхности зонда, рекомендуется находить по формулам:

а) для забивной сваи

                                                ( 8 .26 )

где β 1 - коэффициент условий работы грунта (связного и несвязного) под нижним концом сваи, принимаемый по табл. 8.15;

       qc - сопротивление конуса зонда на уровне подошвы сваи, определяемое на участке 1 d выше и 4 d ниже подошвы сваи;

       fi - среднее сопротивление i - го слоя грунта, кП а, принимаемое по табл. 8.15 в зависимости от сопротивления зонда qc , МП а, на середине расчетного участка;

       U - периметр поперечного сечения сваи , м;

А - площадь подошвы сваи, м 2 .

Таблица 8.15

Значения

Значения qc , МПа

1

2 ,5

5

7,5

10

12

fi , кПа

20

30

45

60

70

80

β 1

0 ,35

0 ,30

0,25

0 ,20

0,20

0 ,20

б) для буро н абивной сваи

Fdo = RA + UΣγcffihi ,                                                 ( 8 .27 )

где R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по табл. 8.16 в зависимости от среднего сопротивления конуса q с , кПа, на участке, расположенном в пределах от одного диаметра выше до двух диаметров ниже подошвы проектируемой сваи;

       A - площадь опирания сваи на грунт, м2;

       fi - среднее значение расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи, кПа, на расчетном участке hi сваи, определяемое по данным зондирования в соответствии с табл. 8.16;

       hi - толщина i - го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, которая должна приниматься не более 2 м;

       γcf - коэффициент, зависящий от технологии изготовления сваи и принимаемый:

а) при сваях, бетонируемых насухо, равным 1;

б) при бетонировании под водой, под глинистым раствором, а также при использовании обсадных инвентарных труб, равным 0 ,7 .

8 .2 .14 Несущую способность Fd , кН , свай по результатам их расчетов по формулам ( 8.26) и ( 8.27), основанным на данных статического зондирования конусом, следует определять как среднее значение из частных значений Fdo для всех точек зондирования, которых должно быть не менее шести.

8 .2.15 Учитывая большие нагрузки, передаваемые на буронабивны е сваи, рекомендуется параллельно с расчетом несущей способности сваи по результатам статического зондирования провести расчет в соответствии с разд. 8.1. При больших расхождениях в полученных величинах несущей способности св ай (более 25 % ) следует провести статические испытания не менее 2 свай.

Таблица 8.16

Сопротивление конуса зонда qc , к Па

Расчетное сопротивление грунта под нижним концом буронабив н ой сваи R , кПа

Среднее значение расчетного сопротивл ен ия на боковой поверхности сваи fi , кПа

Песча н ый грунт

Глинистый грунт

Песчаный грунт

Глинистый г рунт

1000

-

200

-

15

2500

-

580

-

25

5000

900

900

30

35

7500

1100

1200

40

45

10000

1300

1400

50

60

12000

1400

-

60

-

15000

1500

-

70

-

20000

2000

-

70

-

Примечания :

1. Значения R и fi для промежуточных значений qc , опр е деляются по линейной интерполяции.

2 . Приведенные в таблице значения R и fi относятся к буровым сваям диаметром 600 - 1200 мм, п огруженным в грунт не менее чем на 5 м. При возможности возникновения на боковой поверхн ости сваи отрицательного трения значения fi для оседающих слоев п ринимать со знаком «минус».

3. При принятых в таблице значениях R и fi осадка сваи при расчетной нагрузке fi не превышает 0 ,03 d .

8 .2 .16 Если на площадке имеются данные испытаний статической нагрузкой на вдавливание 3 - 5 забивных свай в одинаковых грунтовых условиях, а также результаты статического зондирования, что обычно должно иметь мест о (шесть и более испытаний), и если результаты отличаются между собой не более, чем на 25 % , несущую способность следует определять по ф орм уле

Fd = Σ Fu /gs ,                                                       (8 .28 )

где Σ Fu / n - среднее зн ачение предельного сопротивления по испытаниям 3 - 5 свай;

       γgs - коэффициент надежности по грунту, определяемый по результатам зондирования по формуле

γgs = 1 + Vs ,                                                         (8.29 )

где Vs - коэффициент вариации результатов зондирования, определяемый по формуле

                                           (8.30)

где Fsi и F s - соответственно частные и среднее значения несущей способности свай, определенные по результатам зондирования;

       ns - число точек зондирования.

9 Расчет осадок и горизонтальных перемещений свай и свайных фундаментов

9.1 Расчет осадок свай и свайных фундаментов следует производить исходя из условия

s su ,                                                                  ( 9 .1 )

где s - совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения, определяемая расчетом;

       su - предельное значение средней осадки фундамента здания или сооружения, принимаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83 *, либо по заданию на проектирование.

Осадка одиночной сваи

9 .2 Расчет осадки свайного фундамента начинается с определения осадки одиночной сваи.

Осадку s , м одиночной висячей сваи следует определять на основе решения, получен ного численными методами, по формуле

                                                          ( 9 .2 )

где Р - нагрузка на сваю, к Н ;

       Is - коэффициент влияния, зависящий от отношения l / d длины сваи к ее диаметру (или стороне квадратной сваи) и от относительной жесткости сваи λ = EP / ESL , гд е EP - модуль упругости материала сваи;

       ESL - модуль деформации грунта, который в рассматри в аемом решении следует определять на уровне подошвы сваи, если ниже подошвы сваи нет слабых грунтов, кП а;

       d - диаметр или сторона квадратной сваи, м.

9 .3 Коэффициент влияния осадки в формуле ( 9.2) для несжимаемой сваи определятся по формуле

                                                        ( 9 .3 )

Значения коэффициента Is для сжимаемой сваи рекомендуется принимать по табл. 9.1 .

9 .4 При расчете осадки сваи наиболее достоверное значение модуля деформации грунта ESL может быть определено по результатам полевых испытаний свай, что не о бходимо делать при использовании на объекте более 100 свай.

При использовании результатов статического зондирования рекомендуется прини м ать следующие минимальные значения модуля деформации грунта у свай в зависимости от сопротивления зондированию qc :

- в песчаных гру нт ах - ESL = 6 qc ;

- в глинистых грунтах при расчете буровых свай - ESL = 10 qc ;

- в глинистых грунтах при расчете забивных свай - ESL = 12 qc ;

Таблица 9.1

l / d

Значения Is при λ ( Ep / EsL ), равном

100

1000

10000

10

0 ,19

0 ,16

0 ,15

25

0 ,18

0 ,10

0 ,08

50

0 ,17

0 ,06

0,05

Осадка куста (группы) свай

9 .6 Осадка группы свай в конструкции фундамента с традиционным расположением свай на расстояниях (3 - 4 ) d может быть определена как осадка условного массивного фундамента на естественном основании.

При расстояниях между сваями в группе до 7 d , а также независимо от расстояния между сваями, при однородных или улучшающихся с глубиной грунтах основания расчет осадки куста свай предпочтительно выполнять по методике, учитывающей взаимовлияние свай в группе.

Осадка группы свай как условного фундамента

9 .7 Расчет осадки фундамента из висячих свай и его основания по деформациям, производимый как для условного фундамента на естественном основании, следует выполнять в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83*.

Границы условного фундамента (см. рис.) определяются следующим образом:

снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай;

с боков - вертикальными плоскост я ми АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии h tg ( φII , mt / 4 ) (см. рис. 9.1а ), но не более 2 d в случаях , когда под нижними концами свай залегают глинистые грунты с показателем текучести IL > 0,6 ( d - диаме т р или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай (см. рис. 9.1б );

сверху - поверхностью п ланировки грунта ВГ, здесь φII , mt - осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

                                               (9 .4)

где φII , i - расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной hi ;

       h - глубина погружения свай в грунт.

В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включаются вес свай и ростверка.

9 .8 Если при строительстве предусматриваются планировка территории подсыпкой (намывом) высотой более 2 м и другая постоянная (долговременная) загрузка территории, эквивалентная подсыпке, а в пределах глубины погружен ия свай залегают слои торфа или ила толщиной более 30 см, то значение осадки свайного фундамента из висячих свай следует определять с учетом уменьшения габаритов условного фундамента, который в этом случае как при вертикальных, так и при наклонных сваях принимается ограниченным с боков вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии hmt = tg ( φII , mt /4 ), где hmt - расстояние от нижнего конца сваи до подошвы слоя торфа или ила толщиной более 30 см.

Рис. 9.1. Определение границ условного фундамента при расчете осадок свайных фундаментов.

Осадка группы свай с учетом их взаимовлия н ия

9 .9 Осадка группы свай sG определяется по формуле

sG = s 1 Rs                                                              ( 9 .5 )

где s 1 - осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке , определяемая по формуле ( 9.2);

       Rs - коэффициент увеличения осадки (п. 9.10).

Нагрузка P принимается равной средней нагрузке на сваю в кусте.

9 .10 При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей, следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывается коэффициентом увеличения осадки Rs (табл. 9.2 )

Таблица 9.2 составлена для квадрат н ых групп свай (см. графу 1 таблицы). П ри расчетах групп свай прямоугольной формы следует руководствоваться тем, что они имеют одинаковую эффективность с квадратными групп ами при одинаковом расстоянии между сваями,

9 .11 Таблица 9.2 составлена для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай.

При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения Rs в табл. 9.2 могу т быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, на следующую величину в зависимости от отношения расстояния а между осями свай к их диаметру d :

при a / d = 3 - на 10 % ;

при a / d = 5 - 10 - на 15 % .

9.12 Проверка расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производится по указаниям СНиП 2.02.01-83*.

Осадка комбинированных с в айно-п литны х фун даментов (КСП)

9.13 Для уменьшения общей и неравномерной осадок сооружений с большой нагрузкой на фундамент следует при проектировании рассмотреть вариант использования комбинированного свайно-п литног о фундамента, состоящего из железобетонной плиты, располагаемой на грунте у поверхности или, при наличии подземных этажей, у пола нижнего этажа, и жестко связанных с плитой свай.

В практике нашли применение буронабивн ы е сваи диаметром 0 ,8 - 1 ,2 м, возможно также использование квадратных забивных свай.

Длину свай следует принимать от 0 ,5 B до B ( B - ширина фундамента), расстояние между сваями составляет a / d = 5 - 7 и более.

Метод расчета осадки таких фундаментов (п п . 9.15 - 9.17) основан на совместном рассмотрении жесткости (нагрузка, деленная на осадку) свай и плиты. В этом расчете, когда в работу включается плита, следует в первом приближении, принять на сваи 85 % общей нагрузки на фундамент, остальные 15 % - н а плиту.

9.14 Если под нижними концами свай залегают грунты с модулем деформации E sb 20 МП а и доля многократно прилагаемой нагрузки не превышает 40 % общей нагрузки, осадка КСП фундамента может быть определена по формуле

Таблица 9 .2

Число свай

n

Значения коэффициента Rs

l / d = 10 ; λ = 100

l / d = 25 ; λ = 1000

l / d = 50 ; λ = 10000

a /d

a /d

a /d

3

5

7

10

3

5

7

10

3

5

7

10

4

1 ,40

1 ,30

1 ,20

1 ,10

2 ,45

2 ,00

1 ,80

1 ,70

2 ,75

2 ,25

2 ,00

1 ,80

9

2 ,25

2,00

1 ,90

1 ,80

3 ,90

3 ,25

2 ,90

2 ,65

4 ,35

3 ,55

3 ,15

2 ,85

16

2 ,85

2 ,50

2 ,35

2 ,25

4 ,90

4 ,10

3 ,65

3 ,30

5 ,50

4 ,50

4 ,00

3 ,60

25

3 ,30

3 ,00

2 ,75

2 ,60

5 ,60

4 ,75

4 ,25

3 ,90

6 ,50

5 ,25

4 ,70

4 ,25

36

3 ,70

3 ,30

3 ,10

2 ,90

6 ,40

5 ,35

4 ,80

4 ,30

7 ,20

5 ,85

5 ,25

4 ,70

49

4 ,00

3 ,55

3 ,30

3 ,15

6 ,90

5,75

5 ,10

4 ,70

7 ,75

6,35

5 ,60

5 ,10

100

4 ,70

4 ,20

4 ,00

3 ,70

8 ,20

6 ,80

6,10

5 ,50

9 ,20

7,50

6 ,70

6 ,00

196

5 ,40

4 ,80

4 ,50

4 ,25

9 ,35

7 ,75

7 ,00

6,35

10 ,50

8 ,60

7,65

6 ,90

400

6 ,15

5 ,50

5 ,10

4 ,85

10 ,60

8 ,85

7 ,90

7 ,20

12 ,00

9 ,80

8 ,70

7 ,80

s = 0 ,12pB /Esb ,                                                            ( 9 .6 )

где p - среднее давление на уровне подошвы плитного ростверка;

       E sb - средневзвешенный модуль деформации сжимаемой толщи грунта под нижними концами свай, равной ширине ростверка B .

9 .15 Расчет осадки К СП фундамента производится на основе определения частных значений жесткости всех свай и ростверка, коэффициента их взаимодействия и коэффициента жесткости всего фундамента:

а) жесткость всех свай Kp определяется по формуле

                                                              (9.7)

где K 1 - жесткость одной сваи, определяемая как отношение нагрузки на сваю к ее осадке K 1 = P 1 / s 1 = ESLd / Is (см. формулу ( 9.2 ));

       n - общее количество свай в фундаменте;

б) жесткость плиты Kc считая ее жесткой, определяется по формуле

                                                         (9.8)

где Es - средний модуль деформации грунта на глубине до B , м ( B - ширина п литы), кП а;

       A - площадь плиты ( A = BL , где L - длина плиты, м), м 2 ;

       v - коэффициент Пуассона грунта;

       mo - коэффициент площади, зависящ и й от отношения L / B и принимаемый:

L /B:

1

2

3

5

10

mo :

0 ,88

0 ,86

0 ,83

0 ,77

0 ,67 ;

в) общая жесткость К СП фундамента Kf вычисляется по формуле

Kf = Kp + Kc .                                                       ( 9 .9 )

9.16 Осадку св айно-п литн ого фундамента вычисляют по формуле

                                                           ( 9 .10 )

При этом часть нагруз к и, воспринимаемой сваями, составит

                                                     ( 9.11 )

а часть нагрузки, воспринимаемой плитой, составит

                                                     ( 9 .12 )

9 .17 Определение расчетных показателей КСП фундамента производится методом последовательных приближений.

а) Имея площадь ростверка здания A и, задавшись расстоянием между сваями а порядка ( 5 - 7 ) d , находим число свай в фундаменте

n = A/a2                                                             ( 9 .13 )

б) При максимально допустимой осадке свайного фундамента s ф расчетная осадка одиночной сваи s 1 равна

s 1 = s ф / R 's,                                                       (9 .14 )

где в первом приближении принимаем значение R ' s по табл. 9.2, имея значения n и a при l / d = 25 и λ = 1000 .

в) Определяем расчетную нагрузку на сваю P 1 по формуле

                                                     ( 9.15 )

где значение I ' s принимаем по табл. 9.1 , которое в первом приближении п ри принятом значении для R ' s равно I ' s = 0,10 .

г) Определяем расчетную нагрузку на одиночную сваю свайного фундамента P 1 наг , приходящуюся от внешней расчетной нагрузки на фундамент ( ΣP ). П ри этом принимается, что сваи воспринимают 85 % от ΣP .

                                                 ( 9 .16 )

Полученное расхождение между значениями P 1 и P 1 наг показывает направление уточнения расчета, главным образом за счет значения п с включением в расчет фактических значений l / d и λ .

Выполн е нные расчеты осадки К СП фундаментов рекомендуется дополнительно пров ерить на осадку как условного фундамента.

9.18 П ри конструктивном расчете плиты ростверка следует учитывать, что при жестком роств ерке, обеспечивающем одинаковую осадку всех свай, происходит существенное перераспределение нагрузки на сваи, в результате которого нагрузка на крайние ряды свай, особенно на угл ов ые сваи, значительно выше средней нагрузки на сваю в фундаменте, что может вызвать значительные изги бающие моменты на краях и в углах ростверка.

Для зданий и сооружений II и III геотехнически х категорий допускается принимать нагрузки на сваи в ростверке в зависимости от средней нагрузки на сваю в фундаменте P ср :

в крайних рядах - P к = 2 P ср , в том числе на угловых сваях - P у = 3 P ср .

9 .19 Свайные фундаменты из свай, работающих как сваи-стойки, висячие одиночные сваи, воспринимающие вне кустов выдергивающие нагрузки, а также свайные кусты, работающие на действие выдергивающих нагрузок, рассчитывать по деформациям не требуется.

Расчет кренов свайных фундаментов

9 .20 Крен прямо уголь ного свайного фундамента следует определять по формуле

                                                (9.17)

где i 0 - безразмерный коэффициент, устанавливаемый по табл. 9.3 в зависимости от 2 h / L , где h - глубина заложения свай, и от отношения L / b .

       v - коэффициент Пуассона;

       M - момент, действующий на фундамент;

       γf - коэффициент надежности по нагрузке;

       E - модуль деформации в основании свай;

       L и b - длина и ширина фундаме н та;

Таблица 9 .3

Значения 2 h/ L

Значения i 0 при L / b , равном

0 ,5

2 ,4

5

0 ,5

0 ,37

0,36

0 ,28

1

0 ,32

0 ,30

0 ,25

3

0 ,30

0 ,22

0 ,18

9 .21 Крен круглого фундамента следует определять по формуле

                                            ( 9 .18 )

где i 0 определяется по табл. 9.4 в зависимости от отношения h / r , ( r - радиус фундамента).

Таблица 9 .4

h / r

0 ,5

1 ,0

2 ,0

5 ,0

0

0 ,36

0 ,26

0 ,23

0 ,23

Расчет гори з он тальных перемещен ий свай

9 .22 При расчете горизонтальных п еремещений св ай для сооружений I уровня ответственности следует руководствоваться приложением 1 СНиП 2.02.03-85.

Для сооружений II и III уровня ответственности расчет гори з онтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по приведенному ниже методу ( пп. 9.23 - 9.27).

Метод разработан для расчета длинных гибких свай, для которых отношение L / d , как правило, больше 10 . Сваи счит аются жестко заделанными в ростверк, что исключает поворот головы свай. Расчет производится раздельно для связных и несвязных грунтов по несущей способности и по перемещениям.

9 .23 Расчетом должно быть обеспечено выполнение условий ( 9.19 ) и ( 9.20 )

Fh Hk куста ,                                                             ( 9 .19 )

где Fh - расчетная горизонтальная нагрузка на куст свай, кН ;

       Hk куста - расчетное сопротивление куста свай, кН.

г S пр . ,                                                                    (9 .20 )

где г - расчетное горизонтальное перемещение сваи в уровне подошвы ростверка, м;

       Snp - предельно допустимая величина горизонтального перемещения сваи , устанавливаемая в техническом задании, м.

9 .24 При расчете свай в связных грунтах:

1 ) Несущая способность свай на горизонтальную нагрузку H определяется в зависимости от прочности ствола сваи на изгиб по формуле

H = cud 2 βc ,                                                            (9 .21 )

г де cu - расчетное среднее значение недренированного сопротивления грунта сдвигу, определяемое в соответствии с п. 9.27 для участка от поверхности грунта до глубины 10 d , кН/м 2 ;

       d - диаметр или ширина ствола сваи, м;

       βc - безразмерный коэффициент прочности ствола сваи, определяемый по табл. 9.5 в зависимости от безразмерного показателя mc и вида заделки головы сваи.

                                                         ( 9 .22 )

где Mp - расчетный изгибающий момент ствола сваи ( кН· м), определяемый в зависимости от размера и армирования сваи; для стандартных железобетонных забивных свай, принимаемый по Серии 1 .011 .1 -10 с учетом вертикальной нагрузки на сваю при ее наличии.

Таблица 9.5

Коэффициент βc для сваи

Показатель mc

2

4

10

20

40

100

200

с заделанной головой

5 ,1

7 ,9

12 ,7

20 ,7

32 ,4

51 ,3

77 ,1

со свободной головой

4 ,1

5 ,9

8 ,9

13 ,9

21 ,2

34 ,7

55 ,6

2 ) Пере мещение головы сваи определяется по формуле

                                                      ( 9.23 )

г д е Iuf - коэффициент перемещения головы заделанной сваи, зависящий от отношения Ep / E s , и равный:

Ep /Es:                        100                          1000                            10000

Iuf :                             0 ,35                         0 ,23                             0 ,14 ,

где Ep и E s - соответственно модули упругости сваи и деформации грунта, к Н/ м2 ; Es принимается равным среднему значению от поверхности до глубины 10 d .

3 ) Расчетн ое сопротивление куста свай при жесткой заделке сваи в роств ерк определяется п о формуле

Hk куста = HnKBB ,                                                      ( 9 .24 )

гд е п - число свай;

       KBB - безразмерный коэффициент взаимодействия свай, приведенный в табл. 9.6.

Таблица 9 .6

Число свай n

Значения коэффициента KBB при расстоянии между сваями a , равном

3 d

4 d

5 d

6 d

4

0 ,68

0,71

0 ,80

0 ,86

9

0 ,59

0 ,62

0 ,71

0 ,78

16

0 ,47

0 ,57

0 ,65

0 ,74

20

0 ,45

0 ,55

0 ,64

0 ,73

9 .25 При расчете свай в несвязных грунтах:

1 ) Несущая способность сваи на горизонтальную нагрузку определяется также в зависимости от прочности ствола сваи на изгиб по формуле

H = kp 2 γd 3 βn ,                                                            ( 9 .25 )

где kp - коэффициент пассивного бокового давления грунта , равный

kp = (1 + sinφ )/ (1 - sinφ );

       γ - расчетное значение удельного веса грунта (при водо н асыщ енны х грунтах с учетом взвешенного действия воды), кН/ м3 ;

       βn - безразмерный коэффициент, определяемый по табл. 9.7 в зависимости от безразмерного показателя mn

                                                     (9.26)

Таблица 9 .7

Коэффициент βn для сваи

Показатель mn

2

4

10

20

40

100

200

400

с заделанной головой

3 ,3

4 ,2

6 ,5

9 ,1

13 ,5

23 ,6

36 ,5

56 ,9

Со свободной головой

1,6

2 ,5

4 ,8

7 ,4

11 ,8

21 ,9

34 ,8

55 ,2

2 ) Перемещение головы заделанной сваи определяется по формуле ( 9.23).

3 ) Расчетное сопротивление куста свай определяется по формуле ( 9.24) с использованием табл. 9.6.

9 .26 Горизонтальное перемещение группы заделанных свай в уровне подошвы ростверка в связных и несвязных грунтах определяется по формуле

г = RF Havρh 1 ,                                                        ( 9 .27 )

где RF - ко э ффици ент переме щен ия свай с заделанными головами, опре деляемый по формуле

RF = 1 / KBB ;                                                         ( 9 .28 )

       Hav - средняя нагрузка на сваю в группе, кН ;

       ρh 1 - горизонтальное перемещение одиночной сваи со свободной головой (м / кН) при единичной нагрузке ( H = 1) , определяемое по формуле

,                                                          ( 9.29)

Здесь Iup - коэффициент перемещения головы свободной сваи зависит от Ep / Es и равен:

Ep / Es :                      100                            1000                             10000

Iup :                          0,50                           0 ,35                              0,24

Пользуясь формулой ( 9.27), с л едует определять такое среднее расчетное сопротивление сваи в кусте ( Hav ) , при котором обеспечивается выполнение требований по перемещениям ( 9.20) и ( 9.23), а также обеспечивается необходимый запас по несущей способности сваи Hav < Н : в связных гру н тах - по формуле ( 9.19), в несвязных грунтах - по формуле ( 9.25).

9 .27 Недренированное сопротивление глинистого грунта сдвигу ( cu ) следует определять по лабораторным испытаниям ( ГОСТ 12248-96 ) или в зависимости от расчетных значений характеристик дренированного сдви га и c 1 ( ГОСТ 12248-96 ) по формуле

                                             ( 9 .30)

где kc - поправочный коэффициент, определяемый в зависимости от c 1 по табл. 9.8.

Таблица 9 .8

Значения c1 , кП а

20

25

30

35

40

Значения коэффициента kc

1 ,2

1 ,4

1 ,9

2 ,2

2 ,5

При наличии данных статического зондирования возможно также определение недренированного сопротивления сдвигу cu по формуле

cu = qc / 20 .                                                             ( 9 .31 )

При этом значение qc , кН/ м2 , принимается средним для рассматриваемого расчетного участка сваи: при расчете на горизонтальную нагрузку - от поверхности до глубины 10 d , при определении сопротивления под нижним концом сваи - на участке 1 d выше и 4 d ниже подошвы сваи.

В практических расчетах рекомендуется принимать меньшее значение cu , из определенных п о формулам ( 9.30) и ( 9.31).

10 Конструирование свайных фундаментов

10 .1 Свайные фундаменты в зависимости от действующих нагрузок следует проектировать в виде:

а) одиночных свай - под отдельно стоящие опоры;

б) свайных лент - под стены зданий и сооружений п ри п ередаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два ряда и более;

в) свайных кустов - под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;

г) сплошного с в айного поля - под тяжелые сооружения со сваями, равномерно расположенными под всем сооружением и объединенными сплошным ростверком, подошва которого опирается на грунт.

10.2 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитыв ать следующие данные: конструктивную схему п роектируемого здания или сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты приближения заглубленных помещений к строительным осям здания или сооружения и их фундаментам; конструкции полов и технологические нагрузки на них; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования, нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.

10 .3 Число свай в фундаменте следует назначать из условия максимального использования прочностных свойств их материала при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте.

Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе технологических нагрузок), а также технологии строительства здания и сооружения.

10 .4 Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать как свободно опирающимся, так и жестким.

Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 5 - 10 см.

Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в случае, когда:

а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых п есках, глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.);

б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения;

в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значе н ия перемещений от которых при свободном оп ирании оказываются более предельных для проектируемого здания или сооружения;

г) в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи;

д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.

10 .5 Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине ан керовки арматуры, или с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями СНиП 2 .03 .01 -85 . В последнем случае в голове предварительно напряжен ных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры.

Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности.

Примеча н ия : 1 . Ан керовка ростверка и свай, работающих на выдергивающи е нагрузки, должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк на глубину, определяемую расчетом на выдергивание.

2 . При усилении оснований существующих фундаментов с помощью бурои нъекц ион ны х свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по расчету в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83* или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам сваи; при невозможности выполнения э того условия следует предусматривать создание уш ирени я ствола сваи в месте ее примыкания к ростверку.

10 .6 Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться колоколообразны ми оголовками. При сборном ростверке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.

Примечание . При небольших вдавливающих нагрузках (до 400 кН) допускается свободное опирание ростверка на выровненную цементным раствором поверхность головы сваи.

10 .7 Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.

10 .8 Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления) допускается предусматривать вертикальные, наклонные и козловые сваи.

Наклон свай (отношение длины сваи к отклонению конца сваи от вертикали) не должен превышать значений, указанных в табл. 10.1 .

Таблица 10 .1

Наклон забивных свай диаметром менее 1 ,0 м

Наклон бу рон абивны х свай и свай-оболочек диаметром, м

1 ,0 - 1 ,2

1 ,6

2 ,0

3,0

1 :1

4 :1

5 :1

6 :1

7 :1

10 .9 Расстояние между осями забивных и вдавливаемых висячих свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3 d (где d - или диаметр круглого, или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения ствола сваи), а свай-стоек - не менее 1,5 d .

Расстояние в свету между стволами буронабивн ы х и бурозавинчивающихся свай и свай-оболочек должно быть не менее 1,0 м, а расстояние между бу роинъекционны ми сваями в осях - не менее трех диаметров их поперечного сечения; расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых глинистых грунтах - 0 ,5 м, в других нескальных грунтах - 1,0 м .

Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка. При применении забивных и вибропо г ружаемы х свай расстояние от них до существующих зданий не должно превышать расстояние, определяемое в соответствии с требованиями ВСН 490-87.

10 .10 При применении бурозав инчивающихся свай расстояние от осей свай до наружных граней строительных конструкций близлежащих зданий должно быть не менее 0,5 d + 20 см, где d - диаметр сваи.

10 .11 Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, уровня расположения подошвы ростверка с учетом возможностей имеющегося оборудования для устройств а свайн ых фундаментов. Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов, при этом заглубление забивных свай в грунты, принятые за основание должно быть: в крупнообломочные, г равелисты е, крупные песчаные, и глинистые грунты с показателем текучести IL ≤ 0 ,1 - не менее 0 ,5 м , а в прочие нескальные грунты - не менее 1 ,0 м.

Примечание . Для фундаментов зданий и сооружений III уровня ответственности нижние концы свай допускается опирать в песчаные и глинистые грунты с относительным содержанием органического вещества Iom ≤ 0 ,25 . В этом случае несущая способность свай должна определяться по результатам их испытаний статической нагрузкой. При наличии слоя погребенного торфа нижний конец свай должен быть заглублен не менее чем на 2 м ниже подошвы этого слоя.

10 .12 Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом.

При строительстве на п учинисты х грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк.

10 .13 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай, который, как правило, может происходить в случаях, когда:

а) площадка строительства сложена глинистыми грунтами мягкопластичной и те ку чепластичной консистенций или водонасы щенными пы леваты ми и мелкими песками;

б) погружение свай производится со дна котлована;

в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м.

Среднее значение подъема поверхности грунта h , м, следует определять по формуле

h = kVp /Ae ,                                                        (10 .1 )

где k - коэффициент, принимаемый равным 0 ,6 при степени влажности грунта более 0 ,9 ;

       Vp - объем всех свай, погружаемых в грунт, м3 ;

       Ae - площадь погружени я свай или площадь дна котлована, м2 .

10 .14 Армирование бу ронабивны х, буросеку щихся и буроин ъекци онны х свай следует выполнять объемными каркасами, для создания жесткости которых их продольные арматурные стержни должны быть соединены не только хомутами, но и трубчатыми кольцами, установленными на сварке по длине каркаса на расстоянии не реже чем через пять его диаметров. В целях обеспечения защитного слоя бетона между грунтом и арматурными стержнями каркаса последний должен быть оснащен фиксаторами, а также крестообразными анкерами, установленными в нижнем конце каркаса для исключения возможности его подъема при извлечении обсадных труб.

10 .15 Армирован ие буросекущихся свай рекомендуется, как п равило, выполнять через одну сваю, оставляя рассекаемые сваи бетонными, не имеющими арматуры.

Комбинированные фундаментные конструкции из буросекущихся свай включают верхние направляющие стенки, которые должны армироваться, иметь толщину 300 мм и, в зависимости от диаметра сваи иметь высоту от 500 до 750 мм и быть погруженными в достаточно устойчивый грунт.

10 .16 Буроинъекционны е сваи диаметром 150 - 160 мм в случае их использования для усиления оснований существующих зданий при нагрузках до 200 кН допускается армировать одиночными стержнями при условии передачи на последние всей величины продольного усилия, возникающего от действующей на сваю нагрузки. При этом сопроти вление бетона, используемого в данном случае лишь для целей антикоррозийной защиты арматуры и повышения сопротивления сваи продольному изгибу, не учитывается.

Пр и мечание . Одностержневое армирование буроин ъекци онны х свай, прорезающих грунты с модулем деформации менее 5 МП а, а также п ри наличии в стволе св аи изгибающего момента, не допускается.

10 .17 При определении размеров буронабивны х и буроинъекционных свай (поперечного сечения, длины) следует стремиться к наиболее полному использованию прочности материала свай и грунтов основания.

10.18 Размещение буронабивных и буроинъекционных свай в плане может назначаться как в виде их ленточного расположения, так и в виде кустов. При этом необходимо стремиться к минимальному числу свай в группах (кустах) или к максимально возможному шагу свай в лентах, добиваясь наибольшего использования принятой в проекте несущей способности свай. Не следует допускать недоиспольз ование несущей с пособности свай более 15 %, перегрузку свай от постоянных и длительных нагрузок более чем на 5 %, от кратковременных нагрузок - на 20 %.

10 .19 Угол наклона оси буроинъекц ионны х свай к вертикали при козловом их расположении рекомендуется назначать не более 10 °.

10 .20 Нижние концы свай-стоек всех типов, за исключением забивных, вдавливаемых и завинчиваемых, должны заделываться в скальный невыв ет релы й грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0 ,5 м и одновременно не менее чем на 30 диаметров их арматуры.

10 .21 Для зданий с несущими стенами применяются, как правило, ленточные ростверки. Ширина ростверка зависит от количества свай в поперечном сечении и от ширины несущей стены. Величина свеса ростверка от грани свай должна приниматься с учетом допускаемых отклонений свай в плане в соответствии с рекомендациями раздела 13 настоящей инструкции. Высота ростверка определяется расчетом в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 *. Ростверк рассчитывается как железобетонная многопролетная балка. Армирование ростверка производится пространственными арматурными каркасами, как правило , из арматуры класса AIII . Для ростверка применяют, как правило, бетон класса по прочности В15 , В20 . Ростверк укладывается по бетонной подготовке класса В7.5.

10 .22 В зданиях со сборным железобетонным каркасом применяются ростверки стаканного типа, состоящие из плитной части и подколе нника - стаканной части. Размеры ростверка в плане должны приниматься кратными 30 см, а по высоте - 15 см. Конструктивная высота ростверка назначается на 40 см больше глубины стакана. Ростверк рассчитыв ается на изгиб (плитная часть, стаканная часть) и на продавливание ( п род ав лив ан ие колонны и угловой сваи) в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 * . Армирование рост верка производится плоскими сетками (плитная часть) и пространственными каркасами (стенки стакана), как правило, из арматуры класса AIII . Для ростверка применяют, как правило, бетон класса по прочности В15 , В20 . Ростверк укладывается на бетонную подготовку класса В7 .5 .

10 .23 Для зданий с каркасом из монолитного железобетона или с металлическим каркасом применяю тся плитные ростверки. При этом высота ростверка оп ределяется с учетом необходимой заделки арматурных выпусков или анкерных болтов. В остальном ростверк проектируется аналогично указаниям в пп. 10.21 - 10.22.

10 .24 Для тяжелых каркасных зданий и сооружений применяю тся, как правило, большеразмерны е плитные ростверки (при размерах в плане 10×10 м и более). Они проектируются как стержневые системы на упругом основании в виде сплошного свайного поля с использованием расчетных пакетов программ для ПК. Высота плитного ростверка определяется из расчета возможности восприятия поперечных сил без установки поперечной (вертикальной) арматуры. Плитные ростверки армируются верхними и нижними сетками из арматуры класса AIII , которые укладываются на поддерживающие каркасы. Большеразмерные плитные ростверки изготавливаются из бетона класса по прочности В 25 , укладываемого на бетонную подготовку класса В7.5 .

10 .25 При проектировании комбинированных свайн о-плитны х фундаментов (КСП) необходимую несущую способность свай рекомендуется обеспечивать за счет увеличения длины свай, а не их поперечного сечения, т.е. за счет увеличения гибкости свай.

10 .26 При конструктивном расчете плиты ростверка КСП фундамента следует учитывать, что при очень жестком ростверке, обеспечивающем одинаковую осадку всех свай, происходит существенное перераспределение нагрузки на сваи, в результате которого нагрузка на крайние ряды свай, особенно угловые сваи, будет выше средних, что может вызвать значительные изгибающие моменты на краях и в углах ростверка.

10 .27 Глубина заложения подошвы ростверка К СП фундамента должна назначаться в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья или подземных гаражей), грунтовых условий и проекта планировки территории, а также высоты ростверка, определяемой расчетом.

10 .28 Следует принимать во внимание, что осадка КСП фун дамента при вертикальных сваях не зависит от системы связи сваи с ростверками - жесткой или шарнирной, которая принимается в проекте по конструктивным соображениям. Возможно комбинированное сопряжение свай с плитным ростверком: в центральной части - без выпусков арматуры, по периметру - с выпусками.

11. Состав проекта свайных фундаментов

11.1 . Проект фундаментных конструкций из свай должен соответствовать указаниям СНиП 11-01-95. Оформление чертежей должно отвечать т ребованиям государственных стандартов системы проектной документации для строительства ЕСПД С.

11 .2 . При двухстади йн ом проектировании в состав проекта на стадии «ПРОЕКТ» входят:

- пояснительная записка, содержащая следующие сведения: описание инженерно-геологических и гидрогеологических условий п л ощадки ст роительства; конструктивные характеристики здания или сооружения; обоснование принятого реш ения по свайным фундаментам (внешние нагрузки, п ередаваемые на фундаменты, вид свай, их габариты, расчетные нагрузки на сваю - вертикальные вдавливающие и выдергивающие, горизонтальные, изгибающие моменты; деформации оснований фундаментов - вертикальные, горизонтальные, крены); доп устимость динамических воздей ствий от погружения свай вблизи существующих сооружении и подземных коммуникаций; технико-экономические характеристики сравниваемых вариантов, выполненных с соблюдением необходимых условий сопоставимости;

- чертежи фундаментов, позволяющих обосновать объемы работ , в том числе: маркировочные схемы расположения свай в плане (ленты, группы, свайное поле), маркировочные схемы расположения ростверков в плане, характерные геологические разрезы с нанесенными сваями и ростверками, обосновывающими принятые параметры свай и свайных фундаментов, чертежи принятых конструкций свай.

К проекту должен быть приложен перечень нормативных документов, на основании которых разработан проект.

11 .3 . На второй стадии при дву хстадийном проектировании (стадии «РАБОЧАЯ ДОКУМЕН ТАЦИЯ») или при одностадийном проектировании («РАБОЧИЙ ПРОЕКТ») чертежи свайных фундаментов входят в комплект железобетон ных конструкций (КЖ) и включают:

- лист «Общие данные», состоящий из сведений о составе комплектов чертеже й марки КЖ, раз работанного комплекта чертежей свайных фундаментов, перечня спецификаций, ведомости ссылочных и прилагаемых документов проекта, ведомости объемов работ; на листе должна быть приведена вы копировка из генплана с нанесенными архитектурно-строительными осями здания или сооружения, положением инженерно-геологических выработок (скважин, шурфов, точек зондирования и др.), линий инженерно-геологических разрезов, красных и черных отметок дневной поверхности земли , абсолютной отметки 0 ,000 .

На листе должна быть сделана специальная надпись за подписью главного инженера проекта о том, что проект разработан в соответствии с действующими нормативными документами. Эта надпись помещается в левом нижнем углу чертежа и взята в рамку.

На листе должны быть даны общие указания, включающие наименование организации, выдавшей задание на проектирование, номер и дату договора, на основании которого разработан проект, перечень инженерно-геологических материалов, абсолютная отметка, условно принятая за 0 ,000 . Должны быть указаны нагрузки, принятые на сваи (вертикальные, горизонтальные, изгибающие моменты) и обоснования их принятия в проекте. На листе указываются сведения о аг рессивности воды-среды и принятой в проекте защите свай от коррозии. Указываются также сведения об источнике получения нагрузок на фундаменты; должны быть указаны требования к общим и неравномерным осадкам, которые обеспечиваются принятой конструкцией фундаментов.

При большом объеме информации, лист «Общие да н ные» может быть выполнен на двух листах, первый из которых будет называться «Общие данные (начало)», второй - «Общие данные (окончание).

- лист « Разрез(ы)», на котором изображаются характерные инженерно-геологические разрезы, на которые наносятся оси здания, линии с уровнями дна котлована с абсолютными отметками подошвы ростверков, отметками нижних концов свай, данными физико-механических свойств грунтов, необходимых для обоснования параметров свай;

- лист со схемами расположения свай со спецификациями;

- лист со схемами расположения ростверков со спецификациями;

лист( ы ) с конструкциями свай (если в этом имеете » необходимость) со спецификациями;

- лист( ы ) с конструкциями ростверка(ов) с опалубочными размерами , схемами армирования, спецификациями, со схемой нагрузок на фунд амент (ы ) и их величинами со спецификациями;

- лист (ы ) с узл ами и сечениями;

- чертежи железобетонных и арматурных чертежей ( КЖИ ).

Примечания : 1 . Представленный состав характерных листов проекта свайных фундаментов удобен при использовании графических пакетов для раз работки проектов свайных фундаментов на ПЭВМ. В этом случае проект может быть представлен в виде специальных альбомов чертежей, предназначенных для использования отдельными строительными подразделениями: альбом «Общие данные», альбом «Маркировочные схемы», альбом «Свайные группы (поля, кусты)», альбом «Ростверки», альбом «КЖИ», альбом «Сметы», при этом альбомы «Общие данные», «Свайные группы», «КЖИ», «Сметы» выполняются на формате А4 , альбом «Ростверки» - на формате A3 , альбом «Маркировочные схемы» - на форматах А3 , А2 , А1 .

2 . Рекомендуемая структура проекта позволяет в сравнительно короткое время накопить необходимую базу данных для города (префектуры).

3 . Приведенная структура чертежей облегчает внесение необходи мых коррективов в чертежи в процессе строительства и облегчает подготовку и обработку исполнительной документации.

12. Устройство свайных фундаментов

12.1. Общие положения

12 .1 .1 При устройстве свайных фундаментов должны соблюдаться требования нормативных документов по организации строительного производства, геодезическим работам, технике безопасности, противопожарной безопасности и др.

12 .1 .2 Работы по устройству свайных фундаментов должны производиться по проекту производства работ (ПП Р), разработка которого выполняется подрядной организацией на основании проекта организации строительства. ППР согласовывается с проектной организацией, разработавшей проект свайных фундаментов.

12.1.3 В состав ППР входят:

- стройгенпла н объекта с нанесением на нем границ и отметок котлована, осей свайных рядов, сетей электро- и водоснабжения, расположения бытовых и производственных коммуникаций;

- перечень необходимых машин и оборудования;

- технологические схемы основных производственных процессов (схемы движения копров и буровых машин при устройстве свай, схемы подтаскивания свай, арматуры, каркасов к механизмам и др.);

- схемы с размещением временных дорог, п лощадок складирования свай и других строительных конструкций и материалов;

- календарный план производства работ;

графики транспортировки на объект свай, конструкций, потребности в рабочих кадрах и в основных строительных машинах;

- краткая пояснительная записка с расчетами потребности строительных машин и технико-экономическим обоснованием ППР;

- дополнительные требования , предъявляемые к производству работ, характерные для данного объекта в зависимости от инженерно-геологических, гидрогеологических, климатических и экологических условий площадки и типа сооружений.

12 .1 .4 Устройство свайных фундаментов любого типа выполняется в следующей после довательности:

- планировка площадки срезкой или п одсыпкой;

- устройство котлована и его сдача - приемка;

- разбивка и закрепление осей погружаемых или изготавливаемых свай;

- пробная забивка свай;

- погружение или изготовление свай;

- сдача-приемка выполненных свай;

- срубка головок свай;

- зачистка котлована в местах устройства ростверков;

- устройство бетонной подготовки под ростверк;

- устройство ростверка (плиты);

- сдача-приемка свайного фундамента.

12 .1 .5 Котлованы для устройства свайных фундаментов без укреплений разрешается применять, как правило, на глубине выше уровня подземных вод. Крутизна откосов обуславливается видом грунта, глубиной котлована и характером нагрузок на его бортах. В котлованах небольшой ширины (менее 4 м), устраиваемых выше уровн я подземных вод в устойчивых грунтах, могут быть применены закладные крепления из досок и распорок, устанавливаемых в процессе извлечения грунта. П ри неустойчивых и водоносных грунтах устройство котлованов необходимо производить под защитой ограждения (забивкой шпунта, устройством подпорных стен и др.). Размеры котлована должн ы опреде ляться проектными размерами фундамента в плане с учетом увеличения их в каждую сторону, которые назначаются в соответствии с п ятыми способами водоотвода, установки опалубки и креплений, бетонирования, распалубки и изоляции ростверков.

Разработка котлованов в местах, где имеются действующие подземные к ом муникации, допускается при наличии письменного разрешения организации, ответственной за эксплуатацию коммуникаций, и должна производиться с принятием мер против их повреждения, а в местах расположения электрических, газонесущи х и других кабелей - в присутствии представителя организаций, эксплуатирующих кабельную сеть.

12 .1 .6 При разбивке осей свай отклонение от проектного положения в плане не должно превышать ±5 мм. Проектное положение свай рекомендуется закреплять на месте окопанными металлическими штырями, забитыми на глубину 0 ,2 - 0 ,3 м.

12.1 .7 При транспортировке, разгрузке и складировании свай заводского изготовления необходимо обеспечить их сохранность (укладка в штабель в горизонтальном положении головами в одну сторону при высоте штабеля не более 2 м). Хранение в одном штабеле свай разных конструкций, длин и сечений не допускается.

12.1 .8 Для выполнения работ по устройству фундаментных конструкций из свай применяются технические средства, подразделяемые на основные, вспомогательные и для контроля качества работ.

К основным техническим средствам относятся копры, установки, молоты и домкраты для погружения свай; буровые станки, пневмопробой н ики для изготовления свай; крановое оборудование, используемое для навесных копровых стрел или буровых рабочих органов; автобетоносмесители большой емкости, приготовляющие и доставляющие литую бетонную смесь для изготавливаемых на строительных площадках свай.

К вспомогательным техническим средствам относятся машины и м еханизмы общестроительного назначения, в том числе автотранспортные средства; машины для земляных работ; пог рузочно-разг рузочны е средства; компрессоры; оборудование для сварочных работ; свайные наголовники; инвентарные хомуты для срубки голов свай; отбойные молотки; бетонолитные трубы; бункеры и бадьи для укладки бетонной смеси.

К техническим средствам для контроля качества выполнения работ относятся геодезические инструменты; отказомер ы ; гаммаплотномеры; приборы для н еразруш ающ их способов определения марок бетона свай и ростверков , фактических вели чин защитного слоя бетона.

12.2. Устройство предварительно изготовленных свай

12 .2 .1 Применяются следующие способы погружения предварительно изготовленных свай и свай-оболочек: забивка, вибропогружение, вдавливание и завинчивание, а также облегчающие погружение средства - лидерное бурение, удаление грунта из полых свай и свай-оболочек и т.п.

Забивные и в и бропо гружаемы е сваи

12 .2 .2 Для забивки свай применяются копры и копровое оборудование, а также навесное или сменное оборудование на базе тракторов и экскаваторов.

Забивка осуществляется молотами: механическими, паровоздушными, дизельными (штанговыми, трубчатыми или гидравлическими ) вибромолотами или вибропогружателями.

12 .2 .3 Копер подбирается исходя из требуемого удел ьного давления копра на грунт под ходовой частью, полезной высоты стрелы, грузоподъемности лебедки.

Молот подбирается исходя из инженерно-геологических особенностей площадки строительства, соотношения массы ударной части молота и массы сваи, возможности применения способа забивки на рассматриваемой п лощ адке.

12 .2 .4 Необходимую для забивки сваи максимальную энергию удара м олота Ek (Дж) оп р еделяют как

Ek = 1 ,75 aP ,                                                            ( 12 .1 )

где a - коэффициент, равный 25 Дж/ кН;

P - расчетная нагрузка на сваю (по данным проекта), кН.

Принятый тип молота с расчетной энергией удара должен удовлетворять условию

( Qn + q )/Ekp < k п ,                                                           ( 12 .2 )

где     Qn - полный веса молота, Н ;

q - вес сваи (включая вес наголовника и подбабка), Н;

Ekp - расчетная энергия удара принятого молота, Дж.

k п - коэффициент, приведенный в табл. 12.1 ;

Таблица 12 .1

Молот

Значения коэффициента k п для свай из

дерева

стали

железобетона

Трубчатый дизель-молот

5

5 ,5

6

Паровоздушный молот одиночного действия, гидромолот и штанговый дизель-молот

3 ,5

4

5

Подвесной молот

2

2 ,5

3

12 .2 .5 Расчетное значение энергии удара принимают:

- для гидромолотов, паровоздушных молотов одиночного действия и подвесных молотов                                                                                                              Ekp = QH

- для трубчатых дизель-молотов                                                                 Ekp = 0,9 QH

- для штанговых дизель-молотов                                                                Ekp = 0 ,4 QH

Здесь:

Q - в е с ударной части молота, Н;

H - фактическая высота п адения ударной части молота, м.

На стадии окончания забивки свай для трубчатых дизель-молотов Н = 2 ,8 м, для штанговых при массе ударных частей 1250 , 1800 и 2500 кг - соответствен но 1 ,7 ; 2 и 2 ,2 м, дл я гидромолотов - по паспорту.

Принятый тип молота и высоту падения его ударной части следует дополнительно проверять, рассчитав для железобетонной сваи максимальные сжимаю щ ие напряжения, достигаемые в свае при забивке.

12 .2 .6 Максимальные сжимающие напряжения в железобетонной свае при ударе молота (с учетом обжатия бетона в преднапряженны х сваях) не должны, как правило, п ревышать 60 % нормального сопротивления бетона на сжатие для свай Rbh , находящихся в неагрессивной среде.

12 .2 .7 При выборе молота для забивки стальных свай необходимо соблюдать условие

( m / A ) ≤ k ф α ( Ry /210 )β ,                                           (12 .3 )

где m - масса ударной части молота, кг;

       A - площадь поперечного сечения сваи, см 2 ;

       k ф - коэффициент, равный 0 ,8 для трубчатых свай 1 ;

       α - коэффициент, принимаемый по табл. 12.2;

       Ry - расчетное сопротивление стали по пределу текучести, МП а;

       β - показатель степени, равный 1 ,4 , для трубчатых свай - 1,7.

12 .2 .8 При выборе молотов для забивки наклонных свай энергию удара следует умножить на повышающий коэффициент k , который составляет:

1,1 - при наклоне сваи 5 :1

1 ,15 -          «                   4:1

1 ,25 -          «                   3:1

1 ,4 -            «                   2:1

1 ,7 -            «                   1 :1

При прохождении слоев плотного грунта следует применять молоты с энергией удара большей, чем получается при расчете по формулам, или забивать сваи с применением л ид ерны х скважин.

Таблица 12 .2

Молот

Высота падения ударной части молота, м

Значения коэффициента α

Гидромолот и паровоздушный одиночного действия или подвесной

0 ,4

75

0 ,8

45

1 ,2

30

2

45

Дизельный трубчатый

2 ,5

30

3

20

Дизельный штанговый

-

50

12 .2 .9 Выбор молота для забивки составных свай длиной более 25 м производится проектной организацией одновременно с разработкой проекта свайного фундамента, как правило, с использованием специальных программ, а лгоритмы которых основаны на волновой теории удара. Выбор молота осущест вляется на основе решения на ЭВМ вариантов задач, в которых, вдаваясь конкретными параметрами системы «молот - наголовник - свая - грунт», вычисляют отказ сваи и динамические напряжения в ней от удара молота.

12 .2 .10 Забивка свай осуществляется до проектной отметки при получении проектн ого отказа (величины погружения сваи от одного удара), рассчитываемого по динамическим формулам, приведенным в СНиП 2.02.03-85.

12 .2.11 При необходимости пробивки в процессе погружения свай слоев или прослоек плотных грунтов в целях сокращения продолжительности забивки свай, обеспечения их сохранности и погружения до заданных отметок применяются лидерны е скважины. В этих случаях лидерны е скважины делаются обычно на 5 см менее диагонали поперечного сечения погружаемой сваи на глубину до подошвы плотной прослойки.

12 .2 .12 Лидерные скважины рекомендуется применять также при забивке свай в водон асыщ ен ны е глинистые грунты, которые не успевают уплотн яться в проц ессе з абивки свай, что приводит к вертикальным деформац иям грунтов, вызывающим выпор погруженны х ранее свай, разрушение стыков составных свай, разрушение фундаментных конструкций существующих зданий и сооружений, если забивка производится на расстояниях менее 20 м от них.

12 .2 .13 Глубина лидерны х скважин назначается опытным путем, но должна быть не более 0 ,9 длины свай, а для лидерных скважин, указанных в п. 12.2.12, независимо от их диаметра может быть определена из условия устойчивости их стенок по формуле:

Z сч = 0 ,25 cu ,                                                    ( 12 .4 )

где Z сч - предельная глубина устойчивой скважины, м;

       cu - не дренированн ое сопротивление глинистого грунта сдвигу, кП а.

12 .2 .14 Перед началом массовой забивки свай рекомендуется, как правило, выполнять динамические испытания свай и, при необходимости, ст атические испытания свай, руководствуясь требованиями ГОСТ 5686-94.

12 .2 .15 При вибропогружении свай крепление вибропогружателя или вибромолота (за исключением вибромолотов со свободным наголовником) со сваей или шпунтом должно быть жестким в процессе пог ружения. Рекомендуется применять гидравлические наголовники.

12 .2 .16 Выбор типа вибропогружателя следует производить исходя из предусмотренной проектом несущей способности сваи с учетом грунтовых условий.

12 .2 .17 Для н изкочастотных вибропогружателей с частотой вращения дебал ан сов до 1000 в 1 мин значение необходимой вынуждающей силы вибропогружателя PB , кН, определяется по формуле

PB = ( 1 ,4 Ф - 3QB )/K б ,                                               ( 12 .6 )

где Ф - расчетная несущая способность сваи, кН, по проекту;

       QB - вес вибросистемы, включая вибропогружатель, сваю и наголовник, кН;

       K б - коэффициент снижения бокового сопротивления грунта во время вибропогружения, принимаемый для различных грунтов:

- песчаные грунты средней плотности: г равелис ты е - 2 ,5 ; крупные - 3 ,2 ; средней крупности - 4 ,9 ; пы леваты е - 5 ,7 ; мелкие - 6 ,2 ;

- глинистые грунты при показателе текучести IL : 0 - 1 ,3 ; 0 ,1 - 1,4 ; 0 ,2 - 1 ,5 ; 0 ,3 - 1,7 ; 0 ,4 - 2 ,0 ; 0 ,5 - 2 ,5 ; 0 ,6 - 3 ,0 ; 0 ,7 - 3 ,3 ; 0 ,8 - 3 ,5 .

Примечания : 1 . Для водонасы щенны х песков крупных значения K б увеличиваются в 1 ,2 раза, средней крупности - в 1 ,3 раза, мелких - в 1 ,5 раза.

2 . Для заиленных песков значения K б снижаются в 1 ,2 раза, что не исключает применение повышающих коэффициент ов при вод он асыще нии.

3 . При слоистом напластовании грунтов K б определяется как средневзвешенный по глубине.

12 .2 .18 Необходимое значение максимальной вынуждающей силы вибропогружателя PB окончательно принимается не ниж е 1 ,3 QB при погружении свай-оболочек (с возможным извлечением грунта из внутренней полости) и 2,5 QB при погружении свай сплошного сечения и полых свай, погружаемых без извлечения грунта.

12 .2 .19 И з числа вибропогружателей, обеспечивающих развитие необходимой вынуждающей силы, выбирается тот вибропогружатель наименьш ей мощности, у которого статический момент массы дебал ансов k 0 (или максимальное значение момен та дебалансов k 0 для вибропогружателей с регулируемыми параметрами), кг · см, удовл етворяет условию

k 0Mn·A 0 ,                                                                     (12 .7 )

где Mn - суммарная масса вибропогружателя, сваи и наголовника , кг;

       A 0 - амплитуда колебаний при отсутствии сопротивлений, см, принимаемая в зависимости от характеристики прорезаемых грунтов и глубины погружения в пределах 0,8 - 1,6 .

Вдавливаемые сваи

12 .2 .20 Вдавливание свай может осуществляться в тех же грунтовых условиях, в которых выполняется их погружение другими способам (ударным, вибрационным и др.).

Предпочтение вдавливанию, по сравнению с другими способами, следует д авать при необходимости устройства свай вблизи существующих зданий, сооружений и коммуникаций.

12 .2 .21 При вдавливании свай в плотные грунты (или при прохождении пр ослоек таких грунтов) рекомендуется применять различные способы сн ижения сопротивления погружению (например, устройство лидерны х скважин). При их назначении необходимо учитывать такие факторы, как возможное снижение несущей способности погружаемых свай, а также негативное влияние этих мероприятий на состояние и обеспечение надежности существующих фундаментов соседних зданий и сооружений, в том числе подземных.

12 .2 .22 Для вдавливания свай могут быть использованы различные типы установок самоходных (на базе тракторов, экскаваторов и кранов) или несамоходных (с упором домкратов в существующие фундаменты или систему анкерных устройств, соединенных с фундаментами).

Выбор установки следует производить исходя из следующих условий:

- стесненности условий строительства (габариты);

- размеров свай;

- несущей способности запроектированных свай;

- оснащенности строительной организации, выполняющей свайные работы.

12 .2 .23 Вдавливание свай осуществляется до проектной отметки при достижении усилия вдавливания, не менее чем на 20 % превышающего несущую способность Fd , рассчитываемую в соответствии с указаниями раздела 8.1 .

Винтовые и бур о зави нчи вающиеся сваи

12 .2 .24 Погружен ие винтовых и бурозавинчивающихся свай рекомендуется производить с помощью буровых установок типа СО-2 , СО-1200 или специальных установок, развивающих крутящий момент не менее 32000 Нм.

В процесс е п огружения свай через каждые 0 ,5 м должны фиксироваться и заноситься в журнал продолжительность погружения сваи и значения крутящего момента.

12 .2 .25 В целях минимального наруш ения структуры грунта при погружении винтовых и бурозавинчивающихся свай и сокращения времени погружения величина осевой приг рузки должна приниматься в зависимости от плотности проходимого грунта. Осевая приг рузка корректируется таким образом, чтобы коэффициент погружения сваи kn вычисляемый как отношение теоретического числа оборотов сваи на 0 ,5 м ее погружения n т к фактическому числу оборотов n , определяемому путем умножения скорости вращения выходного вала установки для погружения на продолжительность погружения сваи на 0 ,5 м, был возможно ближе к 1 .

Пр и меч ание . Теоретическое число оборот ов сваи на 0 ,5 м ее погружения nт оп ределяется путем деления l = 0 ,5 м на шаг спирали (винтовой лопасти).

12 .2 .26 При соответствующем обосновании расчетом и согласовании с проектной организацией допускается изменение расположения винтовых и бурозавинчивающихся свай с глухим наконечником в процессе производства работ (извлечение свай при встрече с местными скоплениями галечника, крупными валунами и т.п. и повторное погружение свай).

В подобных случаях (наличие включений) допускается применени е лидерных скважин диаметром, не менее чем на 0,1 d меньшим диаметра ствола с в аи ( d ) , и расположением их забоя не менее чем на 1 м выше отметки расположения нижних концов свай.

12 .2 .27 При устройстве бурозавин чивающихся свай с глухим наконечником в неустойчивых грунтах вместо устройства л идерны х скважин следует выполнять рыхление грунтов шнековы м буром (без подъема его при бурении) в пределах грунтового массива (цилиндра), диаметр которого не менее чем на 0 ,1 d меньше диаметра ствола сваи и отметка низа массива не менее чем на 0 ,5 м выше проектной отметки расположения нижних концов свай.

12 .2 .28 При устройстве фундаментных конструкций из бурозавинчивающихся свай со съемным наконечником, когда стенки свай выполняют роль инвентарных обсадных труб, следует учитывать требования, относящиеся к устройству буронабивны х свай типа БСИ.

12 .2 .29 При устройстве фундаментных конструкций из бурозавинчивающихся свай с глухим наконечником, заполненных бетоном без армирования, бетонирование полостей свай следует производить свободным сбрасыванием бетонной смеси с осадкой конуса 5 - 7 см. Уплотнение бетона глубинным электровибратором производится только в головной части ствола.

12 .2 .30 При устройстве фундаментных конструкций из бурозавинчивающихся свай с глухим наконечником, заполненных бетоном с армированием, в пределах высоты установки арматуры бетонирование полостей свай следует производить методом ВПТ.

12.3. Буронабивные сваи

12 .3 .1 Сваи, из готавливаемые в грунте - бурон абивны е, в том числ е буросе кущ иеся, выполняют из бетон а, железобетона или при специальном обоснован ии - из ц ементн о-песчан ого раствора.

По способу и з готовления подразделение буронабивны х свай, указано в п. 4.12.

12 .3 .2 Сваи, устраиваемые без использования обсадных труб, применяют в связных маловлажных грунтах, когда можно осуществлять бурение без крепления стенок скважин.

В водо н асыщ ен ных грунтах проходку скважин для устройства свай проводят либо под защитой обсадных труб, либо под защитой глинистого или полимерного буровых растворов, которые создают избыточное давление в скважине, препятствуя разрушению ее стенок.

12 .3 .3 Работы по устройству буронабивных и буросеку щихся свай типа БСИ осуществляют станками вращательного и ударно-канатного бурения. При этом рекомендуется использовать отечественную установку СП -45 , либо зарубежные установки « Беното» , «К асагранде» и « Бауер» .

12 .3 .4 Применяемые п ри устройстве свай типа БСИ инвентарные обсадные трубы должны состоять из отдельных секций, причем стыки ниже уровня подземных вод должны быть герметичными.

12 .3 .5 При применении буронабивных свай типа БСВо, устраиваемых с уши рени ем и закреплением стенок неизвлекаемыми обсадными трубами, рекомендуется использовать отечественные установки вращательного и ударно-канатного бурения БС 1- М, УКС или УРБ-ЗАМ.

12 .3 .6 При применении буронабивных и буросекущихся свай типа БСС, устраиваемых без закрепления стенок скважин, рекомендуется использовать отечественные установки вращательного бурения СО-2 и СО-1200 .

12.3.7 Бурение скважин с применением обсадных труб должно осуществляться без опережающего забоя.

При бурении в обводненных песчаных грунтах с прослойками плыв уна, заполняющего полость обсадной трубы, следует осуществлять подачу в нее воды для поддержания расчетного уровня грунтовых вод избыточным напором не менее 4 м.

В процессе бурения скваж и н под сваи следует отмечать провалы инструмента. При фиксировании провала необходимо остановить работы и сообщить авторскому надзору.

12 .3 .8 Выбуренный грунт должен грузиться непосредственно в автотранспорт или перегружаться автопогрузчиком в автотранспорт и вывозиться за пределы строительной площадки.

12 .3 .9 После завершения проходки скважины производится зачистка забоя от шлама механическим способом, а при опирании свай на скальные г рунты зачистка забоя может выполняться дополнительно гидравлическим способом.

В сухих скважинах разрыхленный грунт может быть уплотнен трамбованием. В водонас ы щенны х грунтах допускается проводить такое уплотнение путем сбрасывания трамбовки (массой не менее 5 т при диаметре скважины 1 м и более, и массой 3 т при диаметре скважины менее 1 м). Трамбование грунта в скважине необходимо производить до величины «отказа», не превышающей 2 см за последние пять ударов.

Затем должна быть осуществлена проверка соответствия фактической г лубины скважины проектной с допуском ±100 мм, но с достижением проектных грунтов под нижним концом сваи.

12 .3 .10 При бурении скважины под защитой глинистого раствора его Уровень в процессе бурения, очистки и бетонирования скважины должен быть выше уровня подземных вод не менее чем на 0 ,5 м.

Ур ов ень бурового полимерного раствора в скважине в процессе ее бурения, очистки и бе тонирования должен быть выше уровня подземных вод на величин у, равную 10 % от длины сваи, но не менее чем на 2 м. При этом обсадка скважины не исключает требования о необходимости поддерживать уровень раствора над поверхностью грунтовых вод.

12 .3 .11 Состав глинистого раствора назначается лабораторией в зависимости от состава проходимых грунтов. Содержание песка в глинистом растворе не должно быть более 10 %. В процессе бурения надлежит производить периодическую проверку основных показателей глинист ого раствора: вязкости, плотности и содержания песка.

Состав полимерных растворов подбирается строительными лабораториями с обязательным соблюдением условия обеспечения вязкости раствора в пределах 35 - 80 сек/ лит р по вискозиметру Марша (меньшее значение вязкости соответствует глинистым грунтам, а большее - пескам).

12 .3 .12 Избыточное давление (напор) воды разрешается использовать для крепления поверхности скважин при бурении в глинистых водон асыщ енны х грунтах при условии их расположения не ближе 40 м от существующих зданий и сооружений.

Избыточное давление (напор) для крепления стенок скважин как в глинистых, так и в песчаных водонасыщенных грунтах , допускается использовать при бурении их с применением полимерных буровых растворов, изготав ливаемых с использованием сертифи ци рованных загустителей на основе пол иакрила мида. При этом расстояние от устраиваемой скважины до сущ ествующ их з даний и сооружений должно быть не менее 5 м, а верхняя часть скважин должна имет ь кондуктор-обсадку длиной не менее 2 ,5 м.

12 .3.13 Забой скважин при бурении должен доводиться до проектных отметок. Если нельзя преодолеть препятствия, встретившиеся в проц ессе бурения выше проектной отметки ее забоя, решение о возможности исп ользо в ания скважин для устройства свай должна принять организация, проектировавшая фундамент.

12 .3 .14 По окончании бурения следует проверить соответствие проекту ф актических размеров скважин, отметки их устья, забоя и расположения каж дой скважины в плане, а также установить соответствие типа грунта основания данным инженерно-геологических изысканий (при необходимости с привлечением геолога).

При бетонировании насухо перед установкой арматурного каркаса и после его установки должно быть произведено освидетельствование скважины на наличие рыхлого грунта в забое, осыпей, вывалов, воды и шлама.

12 .3 .15 Бурение скважин рядом с ранее изготовленными сваями допускается лишь по прошествии не менее 48 часов после окончания бетонирования последних. Допускается сокращать указанный срок при использовании специальных бетонов с ускоренным временем твердения.

12 .3.16 Армирование свай следует производить заранее изготовленными каркасами, устанавливаемыми в скважину перед бетонированием. В целях предотвращения подъема и смещения в плане арматурного каркаса укладываемой бетонной смесью и в процессе извлечения бетонолитной или обсадной трубы, а также во всех случаях армирования не на полную глубину скважины, его необходимо закрепить в проектном положении. Рекомендуется закрепление каркаса производить с помощью трубы-кондуктора длиной не менее 1 м с наружным диаметром, равным диаметру скважины, что одновременно предотвращает обрушение устья скважины.

В целях предотвращения подъема арматурного каркаса в процессе бетонирования сваи методом ВПТ необходимо предусмотреть дополнительное его крепление. Для этого к двум диаметрально противоположным стержням каркаса привариваются два стержня длиной до дна скважины, снабженных на нижнем конце опорными коротышами из уголков.

12 .3 .17 Бетонирование свай разрешается только после освидетельствования и оформления актов на скрытые работы по бурению и армированию.

12 .3 .18 В обводненных песчаных и в других неустойчивых грунтах бетонирование свай должно производиться не позднее 8 ч после окончания бурения, а в устойчивы х грунтах - не позднее 24 ч. При невозможности бетон ирования в указанные сроки бурение скважин начинать не следует, а уже н ачаты х - п рекрати ть, не доводя их забой на 1 - 2 м до проектного уровня и не разбурив ая уш ирен ия.

Бетонирование скважин, пробуренных под защитой бурового полимерного раствора, должно начинаться не позднее 5 ч после окончательной зачистки ее забоя при условии, что до этой зачистки была достигнута стабилизация раствора, соответствующая изменению содержания песка в нем не более чем на 1 % за 30 мин.

12 .3 .19 Бетонная смесь в скважину должна укладываться способом вертикальн ого перемещения трубы (В ПТ). Для бетонирования должен применяться приемный бункер с бетонолитной трубой диаметром 250 - 325 мм. Объем бункера должен быть не менее внутреннего объема бетонолитной трубы. Стыки секций бетонолитной трубы должны быть г ерметичными. При наличии (перед началом бетонирования) воды в скважине слоем более 20 см бетон олитн ая труба должна быть оборудована обратным клапаном.

12 .3 .20 Расстояние между забоем скважины и нижним торцом бетонолитной трубы при начале бетонирования не должно превышать 30 см. В процессе бетонирования следует осуществлять подъем бетонолитной трубы. При этом нижний торец должен быть постоянно заглублен под уровень бетонной смеси не менее чем на 1 м.

В процесс е бетонирован ия бетонолитная труба на всю высоту должна быть постоян но заполнена бетонной смесь ю. Перерывы в подаче отдельных порций бетонной смеси не должны превышать срока схватывания, установленного лабораторией при данной марке цемента и температуре ок ру жающей среды.

12.3 .21 При бетонировании свай в зимних условиях бетонную смесь след ует подавать в бункер подогретой до температуры, гарантирующей температу ру бетона в скважине в момент укладки не менее 5 ° С.

При температуре воздуха минус 20 °С и ниже рекомендуется обогревать приемный бункер и верхнюю часть бетонолитной трубы при помощи электронагревателей или устраивать объемлющий тепляк.

12 .3 .22 Подача бетонной смеси в свайную скважину осуществляется до момента выхода чистой (без шлама) бетонной смеси на поверхность и заканчивается удалением загрязненного слоя бетонной смеси. После этого при наличии обсадной трубы извлекается последняя ее секция и формируется оголовок сваи.

12 .3 .23 Сваи с неизвлекаемой обсадной трубой применяют, когда отсутствует возможность качественного изготовления свай с извлекаемой оболочкой. Такие условия создаются на оползневых участках и на площадках, сложенных водонасы щенны ми глинистыми грунтами текучей консистенции с прослойками песков и супесей, где под напором подземных вод ствол сваи на отдельных участках может быть разрушен во время твердения бетонной смеси.

12 .3 .24 Перед началом и в процессе бетонирования следует определять показатель подвижности бетонной смеси по п. 12.3.26 настоящей инструкции. При несоответствии подвижности бетонная смесь к укладке не допускается. Также производится постоянный отбор бетонных образцов по п. 12.3.28.

12 .3 .25 Буронабивны е сваи должны выполняться из бетона класса не иже В15 по прочности на сжатие (на плотных заполнителях) и марки по водонепроницаемости W 6 . Бетонная смесь должна удовлетворять т ребованиям ГОСТ 7473-85 и приготовляться на щебне фракции 5 - 30 мм.

12 .3 .26 Марка удобоукл адыв аем ости бетонной смеси - П4, определяемая по показаниям осадки стандартного конуса по ГОСТ 10181.1-81 , долж н а составлять к моменту ее укладки не менее 18 см. Смесь должна быть однородной и не расслаиваться при перевозке и укладке.

Удобоуклад ы ваемость бетонной смеси определяется на месте и записывается в особую ведомость рабочего журнала. Остальные показатели отражаются в паспорте на бетонную смесь по ГОСТ 7473-85.

12.3 .27 Дл я из готовления буронабивн ых свай должны применяться цементы со сроком схватывания не менее 2 ч. Подвижность бетонной смеси следует обесп ечить подбором ее состава и введением в смесь поверхностно- активных пластифиц ирующих добавок.

12 .3 .28 Прочность бетона буронабивных свай определяется по ГОСТ 18105-86 с обязательным изготовлением контрольных образцов и обесп ечением их твердения в условиях аналогичных твердению свай. Объем контролируемой партии назначается в зависимости от объема бетона, уложенного за 1 сутки.

12 .3 .29 Устройство уширен ий у нижнего конца буронабивных свай производится с п омощью спец иальных уширителей или другим механическим способом.

12.4. Буроинъекционные сваи

12 .4.1 Буроинъекц ионны е сваи применяются, как правило, для усиления оснований и фундаментов существующих зданий. Усиление оснований и фундаментов буроинъекционны ми сваями включает два этапа - укрепительная цементация кладки существующих фундаментов и контакта фундамент-г рунт; устройство собственно буроинъекц ионны х свай, служащих для передачи нагрузок от сооружения на нижележащие малосжимаемые слои основания.

12.4 .2 Проходка скважин для буроинъекционны х свай выполняется вращательным бурением - в стенах фундамента т рехшарошечны ми долотами, а в гр ун тах - шнековы м буром или шарошечными долотами.

При проходке неустойчивых обводненных грунтов бурение ведется с помывкой скважин глинистым (бентонитовым) раствором или под защитой обсадных труб.

12 .4 .3 Для укрепления устья скважины буроинъекционной сваи в кладке у силиваемых фундаментов устанавливается труба-кондуктор, выступающая над забоем скважины не менее чем на 300 мм. Установку трубы-кондуктора с внутренним диаметром, равным диаметру сваи или бол ьшим, производят в заранее пробуренную и заполненную цементным раствором скважину.

12 .4 .4 Ра збуривание цементного камня в трубе-кондукторе следует начинать не ранее, чем после двухсуточной вы стойки трубы конд уктора в скважине с обязательной фиксацией этого факта в журнале работ. Бурение в трубе-кондукторе следует вести с продувкой сжатым воздухом. По окончании разбуривания цементного камня в трубе-кондукторе последующее бурение скважин в песчаных и других неустойчивых грунтах ведется до проектной отметки под защитой бентонитового раствора или полым шнеком без выемки грунта.

По окончании шарошечного бурения следует произвести промывку скважины через буровой став свежим буровым глинистым раствором от шлама в течение 3 - 5 минут.

12 .4 .5 Плотность глинистого (бентонитового) раствора, применяемого для заполнения скважины при бурении, рекомендуется принимать равной 1 ,05 - 1 ,15 г/см3 , в конкретном случае параметры должны подбираться в лаборатории.

12 .4 .6 Отклонение от заданного угла бурения не должно п ревышать ±2° . Отклонения по длине свай не должны превышать ±30 см проектных величин.

12 .4 .7 Установка арматурного каркаса, как правило, до лжна предшествовать инъекционным работам, но при соответ ствующем обосновании арматурный каркас разрешается также устанавливать в скважину, уже заполненную инъекционным раствором. В последнем случае время сборки и монтажа арматурного каркаса должно обеспечивать его установку в проектное положение до начала схватывания инъекционного раствора и составлять не более 1 часа.

12 .4 .8 Установку арматурного каркаса буроинъекцион ной сваи в скважину допускается производить отдельными секциями. Стыковка арматурн ых стержней секци й должна осуществ ляться ручной дуговой сваркой.

Арматурный каркас должен иметь фиксирующие элементы, для центрирова н ия его в скважине и обеспечения требуемой толщины защитного слоя. Секции армокаркаса перед установкой следует очистить от случайно налипшего на него грунта.

12 .4 .9 Скважины буроинъ екционны х свай должны заполняться инъекционным раствором - мелкозернистой бетонной смесью (цементно- песчаным раствором). Инъекционный раствор должен быть однородным и не расслаиваться при инъекции, для чего его марка по удобоуклады ваемости, оп ределяемая по ГОСТ 7473-85, должна быть П4 (18 - 20 см по стандартному конусу). По испытаниям кубиков со стороной 7 см при нормальных условиях созревания; прочность должна быть не менее 15 МПа в 7 -дневном возрасте и 30 МПа - в 28 -дневном.

12 .4 .10 Приготовлять инъекционный раствор следует на строительной площадке непосредственно перед его нагнетанием в скважину. Для приготовления раствора следует использовать скоростные смесители с частотой вращения не менее 200 об/мин. Продолжительность перемешивания составляющих раствора должна быть не менее 60 с.

12.4 .11 Инъекционный раствор следует расходовать не позднее 2 -х часов после его изготовления. Один раз в сутки должны отбираться образцы инъекц ионного раствора для контроля его прочности после 28 -дневного тверден ия в условиях аналогичным условиям изготовления буроинъекционны х свай.

12 .4 .12 Заполнение скважины инъекционным раствором необходимо производи ть либо непосредственно через буровой став, либо через трубу-инъект ор. В любом случае заполнение должно производиться от забоя скважины снизу вверх до полного вытеснения бурового раствора и появления в устье скважины чистого инъекционного раствора.

12 .4.13 Весь процесс инъектирования раствора до полного заполнения скважины должен осуществляться при расположении нижнего конца инъекционной трубы на расстоянии не более 0 ,5 м от забоя скважины (в начальный момент инъектирования нижний конец инъекционной трубы должен располагаться непосредственно на забое скважины). Диаметр инъекционных труб должен быть не менее 40 мм.

12 .4 .14 При устройстве буроинъекционных свай (кроме буроинъекционных свай РИТ) после заполнения скважины твердеющим раствором и установки арматурного каркаса в проектное положение следует произвести опрессовк у сваи. Для опрессовки в верхней части трубы-кон дуктора необходимо установить тампон (обтю ратор) с манометром и через инъектор произвести нагнетание раствора под давлением 0 ,2 - 0 ,3 МП а в течение 1 - 3 минут.

12 .4 .15 Устройство буроинъекционных свай РИТ по разряд но-им пульсной технологии производится не менее чем 5 - 7 электрическими разрядами с шагом соответственно 200 - 300 мм по ее длине и не менее чем 15 разр ядами в забое скважины при энергии каждого разряда 30 - 40 кДж.

Для этого в скважину после заполнения ее мелкозернистой бетонной смесью опускается специальный разрядник. В процессе погружени я разрядника на его электроды периодически подается высокое напряжение, обеспечивающее возникновение электрического разряда требуемой мощности, что вызывает уплотнение грунта в стенках скважины и в ее забое.

12 .4 .16 Расход инъекционного раствора на одну с прессованную буроин ъекц ионную сваю должен быть не менее 1 ,25 и не более 2 ,5 объема скважины. При утечках инъекционного раствора из скважины буроинъекционной сваи (не позволяющих поднять давление опрессовки до проектной величины), следует прекратить его инъекцию при подаче раствора в объеме, равном 2 ,5 объема скважины, а затем выполнить повторную опрессовку через 12 час. ± 1 час.

Расход инъекционного раствора при устройстве свай РИТ должен соответствовать установленному в проекте.

12.5. Комбинированные свайно-плитные фундаменты

12 .5 .1 Сложность и новизна конструкции комбинированного свайн о- плитного фундамента требует тщательного анализа всех элементов технологии произв одства работ, особенно при использовании буронабивны х свай. Эти элементы должны быть предусмотрены в подробно разработанном проекте производства работ, учи тывающем особенности принятых конструкций свай и услов ий площадки строительства, а также техн ические возможности строительных организаций, осуществляющих устройство фундаментов. Особое внимание должно быть уделено элементам работ, от которых в первую очередь зависит несущая способность фундамента.

12 .5 .2 При бурении скважин в водонасыщ енны х грунтах в скважинах должен быть обеспечен уровень бурового (бентонитового или специального) глин истого раствора на 1 - 2 м выше уровня подземных вод, до бетонирования скважины следует тщательно проверить состояние забоя скважины, должен быть установлен надежный контроль за непрерывностью подачи бетона, его качеством и фактическим объемом бетонной смеси, уложенной в скважину.

12 .5.3 Укладка бетона фундаментной плиты должна производиться на нен аруш енны й уплотненный грунт на предусмотренную проектом подготовку. Бетонирование плиты может производиться только после приемки свай.

13. Приемка и контроль качества работ по устройству свайных фундаментов

13 .1 Приемка фундаментных конструкций из свай производится по результатам приемочного контроля на основе проектной и исполнительно-производственной документации, ставит своей целью установление соответствия возведенных конструкций проекту и требованиям нормативных документов и является документированным свидетельством пригодности принимаемых фундаментов для выполнения последующих этап ов строительно-монтажных работ по возведению здания или сооружения.

13 .2 Контроль и приемка свай и свайных ростверков осуществляется службой технического надзора заказчика с участием авторов проекта свайных фундаментов и исполнителей, выполнивших работы по сооружению фундаментов.

13 .3 Приемка свайных фундаментов осуществляется в два этапа: после по гружения или изготовления свай и после выполнения работ по устройству ростверков.

13 .4 Запрещается устройство ростверков и вывод с площадки оборудования для погружения и изготовления свай до устранения дефектов, вы явленных в процессе осуществления авторского надзора и приемки свайного поля.

Запр е щается также монтаж конструкций зданий и сооружений до приемки ростверков.

13 .5 Приемка работ по устройству фундаментных конструкций из свай должна производи ться н а осн овании:

- проектов фундаментов из свай и проектов производства работ;

- технологических регламентов на производство работ;

- паспортов заводов - изготовителей на погружаемые сваи и сборные ростверки, а также щебень (гравий), армокаркас ы и товарный бетон для изготавливаемых на площадке свай и монолитных ростверков;

- журнала учета входного контроля качества материалов и конструкций (приложение Б);

- общего журнала работ;

- акта на сдачу- п риемку котлована под погружение или изготовление свай;

- акта на геоде з ическую разбивку осей здания и фундаментов и закрепле ние строительных осей;

- актов лабораторных исп ы тани й контрольных бетонных образцов;

- ис п олнительных схем расположения свай с указанием их отклонений в плане, по глубине и по вертикали;

- жур н алов погружения свай (приложения В, Г и Д) либо изготовления свай (приложения Е и Ж);

- сводных ведомостей погруженных либо изготовленных свай;

- документации по результатам опытных работ, включающей результаты испытаний свай по ГОСТ 5686-94;

- актов освидетельствования арматурных каркасов и скважин перед бетонированием изготавливаемых на площадке свай (приложение И).

13 .6 Приемка работ по устройству фундаментных конструкций из свай должна сопр овождаться:

- и зучением предъявленной документации; освидетельствованием свай с проверкой соответствия выполненных работ проекту;

- инструментальной проверкой правильности положения свай;

- контрольными испытаниями свай, если их несущая способность вызывает сомнения.

13 .7 В состав основных показателей, контролируемых при устройстве фундаментов из забивных, вибропог ружаемы х и вдавливаемых свай, входят их положение в плане, отметки голов и вертикальность оси свай.

Предельные отклонения фактического положения свай в плане от проектного при однорядном расположении свай поперек оси свайного ряда составляет ± 0 ,2 d ( d - диаметр или сторона сечения свай), а вдоль оси ряда - ± 0 ,3 d , для кустов и лент с расположением в два и три ряда - ± 0 ,2 d для крайних свай поперек оси свайного ряда и ± 0 ,3 d для остальных свай и крайних свай вдоль оси свайного ряда, для сплошного свайного поля - ± 0 ,2 d для крайних свай и ± 0 ,4 d - для средних свай.

Предельные отклонения фактических отметок голов свай от проектных с монолитным ростверком или плитой составляют ± 3 см, со сборным ростверком - ±1 см, а в безростверковом фундаменте со сборным оголовком - ±5 см.

Предельные отклонения осей погруженных свай от вертикали составляет 2 % от их длин.

13 .8 В состав показателей, контролируемых при устройстве фундаментов из бурозавинчивающихся свай со съемным наконечником, входят те же показатели, что и при устройстве б у ронабивны х свай типа БСИ.

Пока з атели и допустимые отклонения для них должны п ринимать ся согласно п. 13.11 настоящей инструкции.

13 .9 В состав показателей, контролируемых при устройстве фундаментов из винтовых и бу розав инчивающ ихся свай с глу хим наконечником, входят те же показатели, что и при устройстве фундаментных конструкций из забивных, ви бропог руж аемых и вдавливаемых свай. Показатели и допустимые отклонения для них должны приниматься согласно п. 13.7 настоящ ей инструкции.

13 .10 В состав показателей, контролируемых при устройстве комбинированных свайно-плитны х фундаментов, в зависимости от вида использованных в фундаменте свай - буронабивных либо забивных, - входят показатели, контролируемые при устройстве фундаментов из буронабивных свай при их кустовом расположении (п. 13.11 настоящей инструкции), а при устройстве сплошного свайного поля из забивных свай (п. 13.7 настоящей инструкции).

13 .11 В состав основных показателей, контролируемых при устройстве фундаментов из буронабивных, буросеку щихся и буроинъекционны х свай, входят их положение в плане и отметки голов.

Предельные отклонения фактического положения свай в плане от проектного п оперек ряда составляют ±10 см, а вдоль ряда при кустовом расположении свай - ±15 см.

Предельные о т клонения фактических отметок голов свай от проектн ых, а также осей свай от вертикали соответствуют отклонениям, указанным в п. 13.7 настоящей инструкции.

13.12 После окончания бурения скважин для устройства бу ронабивных, буросекущихся и буроинъекционных свай контролируется глубина скважин и качество зачистки забоя путем медленного опускания в забой рабочего органа бурового станка и забора проб со дна скважины.

Допустимое отклонение глубины скважины от проектного з н ачения не д олжно превышать ±100 мм.

13.13 Качество изготовления арматурного каркаса должно удовлетворять требованиям проекта и ГОСТ 14098-91. После установки карк аса в скважину контролируется его положение по глубине скважины. Допу стимы е отклонения от проектного положения должны быть не более ±50 мм.

13.14 Контроль прочности бетона в сваях осуществляется согласно пп. 12.3.28 и 12.4.11 настоящей инструкции с оформлением результатов испытаний актами, согласно ГОСТ 18105-86.

13 .15 При бетонировании буронабивны х и буросекущ ихся свай способом ВПТ контролируются параметры, указанные в пп. 12.3.19 и 12.3.20 настоящей инструкции, а при инъектировании твердеющего раствора при устройстве буроинъекционны х свай - параметры, указанные в п. 12.4.13. В случае обнаружения отклонений от указанных в этих пунктах технологических параметров и отсутствия выхода чистого бетона в кон це бетонирования, свая подлежит контрольному разбуриванию для оценки качества ее бетона.

13 .16 Помимо контроля по пп. 13.11 и 13.12, производится контроль качества стволов буронабивных и буросекущихся свай, осуществляемый испытанием прочности образцов керна, выбуренных по вертикали в различных зонах по высоте через 0 ,5 м. Для этого по указан ию ав торского надзора сваи выбираются произвольно из расчета 1 свая на сто свай, но не менее 2 -х свай. Отбор проб производится в присутствии авторского надзора. Конт роль качества стволов буроинъекционных свай осуществляется путем отк опки голов у 2 % выполненных свай и определения их прочности нераз рушающим способом. Если будут обнаружены дефекты в испытываемой свае, количество испытаний может быть увеличено.

13.17 При монтаже сборных ростверков контролируются их смещение относи тельно разбивочны х осей и отклонение в отметках поверхностей.

Смещения относительно разбивочных осей для фундаментов жилых и общественных зданий не должны п ревышать 10 мм, а для фундаментов промышленных зданий - 20 мм.

Отклонения в отметках поверхностей для фундаментов жилых и общественных зданий не должны превышать 5 мм, а для фундаментов промышленных зданий - 10 мм.

13 .18 Допустимость использования свай и ростверков, имеющих отклонения сверх указанных выше, устанавливается автором проекта свайных фундаментов.

13.19 При наличии технической документации, подтверждают качество и несущую способность свай, составляется акт приемки свайных работ, в котором отмечаются допущенные в выполненной работе откл онения, принятые по н им решения, и сроки выполнения решений.

13 .20 Бетонирование монолитных ростверков и монтаж сборных ростверков разрешается производить только после приемки работ по устройству свай. При приемке свайных ростверков, на которую составляется отдельный акт, необходимо обратить особое вн имание на качество и точность установки анкерных болтов (при стальных конструкциях) или стаканообразую щи х вкладышей (при сборных железобетонных колоннах), которые должны соответствовать проекту.

14. Геотехнический мониторинг

14.1 В процессе производства работ по устройству свайных фундаментов и в начальный период эксплуатации сооружений в необходимых случаях дуе т выполнять натурные наблюдения (мониторинг) за поведением кон струкций сооружений и их оснований.

Как правило, мониторинг следует организовывать:

- при строительстве или реконструкции сооружений уникаль н ых и объектов 3 геотехнической категории, а также новых или недостаточно изученных конструкций сооружений и их фундаментов;

- при строительстве или реконструкции объектов в сложных инженерно-геологических условиях;

- для существующих объектов 2 и 3 геотехнических категорий, попадающих в зону влияния нового строительства в условиях тесной городской застройки, а также в других случаях, предусмотренных техническим заданием.

14 .2 Цель мониторинга - проведение наблюдений за состоянием и своевременное выявление недопустимых отклонений в поведении вновь ст роящихся или реконструируемых сооружений и их оснований от проектных данных, разработка мероприятий по предупреждению и устранению возможных негативных последствий, обеспечение сохранности существующей застройки, находящейся в зоне влияния нового строительства, а также сохранение окружающей природной среды.

14 .3 Состав, объем и методы мониторинга должны назначаться в з ависимости от геотехнической категории объекта строительства, его к онструктивных особенностей и способа возведения, вида свайного фундамента, инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки, удаленности окружающей существующей застройки, требований эксплуатации и в соответствии с результатами геотехнического прогноза.

К разработке и проведению геотехнического мониторинга должны привлекаться с п ециализированные организации.

14 .4 Вопрос о необходимости организации мониторинга должен рассматриваться на стадии п роектирования. На этой стадии составляется программа наблюдений и разрабатывается система наблюдений, которые в ключаются в раздел «Си стема мониторинга на площадке», входящий в сост ав прос та.

14 .5 Мониторинг включает в себя:

- проведение натурных наблюдений (п. 14.6);

- оценку результатов наблюдений и сравнение их с проектными данными;

- прогноз на основе результатов наблюдений изменения состояни и строящегося (рекон струируемого) сооружения или существующих объектов в зоне его влияния, а также массива грунта, включая подземные воды;

- разработку в необходимых случаях мероприятий по ликвидации недопустимых отклонений и негативных последствий;

- контроль за выполнением принятых решений.

По результатам мониторинга проектная организация может произвест и корректировку проектного решения.

14 .6 Натурные набл юдения могут включать:

а) наблюдения за поведением строящихся и существующих сооружен ий, за состоянием их несущих конструкций - измерение деформаций сооружений (осадки, крены, гори зонтальные смещения и др.); фиксацию и наблюдение за образованием и раскрытием трещин; измерение усилий в распорных и анкерных конструкциях глубоких котлованов; измерение уровня колебаний сооружений при наличии динамических воздействий и др.

б) н а блюд ения за напряженным состоянием основания и массива грунта и гидрогеологической обстановкой (особенно при устройстве ограждений глубоких к отлованов (в том числе из буронабивны х или бурозавинчиваю щихся свай); наблюдения за развитием неблагоприятных инженерно-геологических проц ессов (карст, суффозия, оползни, оседание поверхности и др.); наблю ден ия за состоянием температурного, электрического и других физических пол ей.

в) наблюдения за изменением окружающей природной среды при опасности загряз н ен ия грунтов и подземных вод, газовыделении, радиационном излучении и т.п.

Особое внимание должно быть обращено на анализ допустимости колебаний при сваебойных работах или вибропогружении свай вблизи существующих зданий и сооружений ( ВСН 490-87).

14 .7 На основе полученных результатов натурных наблюдений уточняют ся расчетные прогнозы, в частности изменения напряженно-деформированного состояния грунтового массива и гидрогеологического режима, вносятся коррективы в проектные решения, а также разрабатываются в необходимых случаях противоаварийны е и защитные мероприятия.

14 .8 По результатам мониторинга должен быть составлен отчет.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Техническое задание на производство инженерно-геологических изысканий для проектирования и строительства свайных фундаментов

1. Объект и адре с _________________________________________________________

2 . Стадия проектирования _________________________________________________

3 . Серия з дания (п о типовому или индивидуальному п роекту) и его н аз начен ие

________________________________________________________________________

________________________________________________________________________

4 . Уровень от ветственности _______________________________________________

5 . Геотехническая категория объекта ________________________________________

6 . Габариты здания в плане и полезная площадь ______________________________

7 . Количест во и высот а э тажей _____________________________________________

8 . Наличие подвала, подземной или заг лубленной части, их назначение и

заглубление от п оверхности земли __________________________________________

9 . Констр укция здания

а) основные несущие конструкции (каркас, панели, кирпич н ые стены) ___________

________________________________________________________________________

б) ограждающие конструкции ( п анели, кирпичные стены) ______________________

________________________________________________________________________

10 . Предполагае мый тип фун дамен тной конструкции из свай ___________________

________________________________________________________________________

11. Предполагаемая длина свай _ ________ ____________________________________

12 . Нагрузки (на погонный мет р ленточного фундамента, на отдельную опору, на 1

м2 плиты) _______________________________________________________________

13 . Планировочные отметки (ориентировочно) _______________________________

14 . Предельные величины средних осадок фун даментов ________________________

15 . Доп олнительные и особые требования к изысканиям _______________________

________________________________________________________________________

________________________________________________________________________

________________________________________________________________________

Главный инженер проекта _______________________ «___» _______________ 200_ г.


ПРИЛОЖЕНИЕ Б

ЖУРНАЛ учета входного контроля материалов и конструкций

Начат ____________                                                                                                                                               Окончен _________________

№ п п.

Наименование материалов и конструкций

Единица измерения

Количество

Дата поступления

№ и дата документов тов арно-транспортной накладной

Наименование «Поставщика» или «Заказчика» завода-изготовителя

Ф. И. О., должность приемщика

Из проверенных материалов не соответствуют ГОСТ и ТУ

Краткое содержание замечаний

Дата составления и № акта, дата отправления акта

Примечание

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12


ПРИЛОЖЕНИЕ В

Наименова н ие строит ельной организации ____________________________________

Объект __________________________________________________________________

ЖУРНАЛ

погружения забивных свай

(с № _____ по № _____)

Начало _____________                                                          Окончание ______________

1. Система коп ра __________________________________________________________

2 . Тип молота ____________________________________________________________

3. Масса ударной части молота ______________________________________________

4 . Тип и масса наголовни ка _________________________________________________

Свая № _________(по плану)

1. Дата з абивки ___________________________________________________________

2 . Марка сваи ____________________________________________________________

3. Абс олют ная от метка поверхности грунта у сваи _____________________________

4 . Абсолютная отметка нижнего конца сваи ___________________________________

5 . Проектный отказ , см ____________________________________________________

№ залога

Высота подъема ударной части молота, см

Число ударов в залоге

Глубина погр уж ения от залога, см

Средний отказ от одного удара , см

Примечание

1

2

3

4

5

6

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

Наим енов ан ие строительной организации ____________________________________

Объект __________________________________________________________________

ЖУРНАЛ

погружения бурозавинчивающихся свай

(с № _______ по № ________ )

Н ачал о _______________________

Окончание ____________________

1. Тип установки для погружения свай _______________________________________

2. Максимальный крутящий момент _________________________________________

3 . Максимальная осевая п ри гру зка ________ ___________________________________

4 . Скорость вращения выходного вала установки ______________________________

Свая № ______(по плану)

1 . Дата погружения ________________________________________________________

2 . Наружный диаметр ствола сваи ___________________________________________

3 . Толщина стенки ствола сваи ______________________________________________

4 . Ширина и профиль спиральной навивки ____________________________________

5 . Шаг спиральной навивки _________________________________________________

6 . Длина сваи _____________________________________________________________

7 . А бсолютная отметка поверхности грунта у сваи _____________________________

8. Абсолютная отметка нижнего конца сваи ___________________________________

9 . Продолжительность погружения сваи ______________________________________

10 . Наличие лидерной скважины или разрыхленного грунтового массива __________

1 1. Отметка забоя лидерной скважины или низа разрыхленного грунтового масси ва

_________________________________________________________________________

12 . Диаметр лидерной скважины или разрыхленного грунтового массива __________

№ пп

Погружение сваи от поверхности грунта l , м

Продолжительность погружения сваи на глубину l , мин

Продолжительность погружения Сваи на 0,5 м, мин

Теоретическое число оборотов п т , при погружении на 0,5 м

Фактическое число оборотов n при погружении на 0,5 м

Коэффициент погружения сваи Kn .

Крутящий момент, тм

Примечание

1

2

3

4

5

6

7

8

9

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

Наименование строительной организации ____________________________________

Объект __________________________________________________________________

ЖУРНАЛ

погружения вдавливаемых свай

(с № _______ по № _________)

Н ач ал о __________________________

Окончание _______________________

1. Тип установки для по г ружения свай _______________________________________

2 . Тип механизма вдавливан ия ______________________________________________

3 . Вес установки __________________________________________________________

Свая № ______ (по п лану)

1 . Дата погружения ________________________________________________________

2 . Марка сваи ____________________________________________________________

3 . Абсолютная отметка поверхности грунта у сваи _____________________________

4 . Абсолютная отметка нижнего конца сваи ___________________________________

5 . Факт ическая абсолютная отметка нижнего конца сваи ________________________

1 . Усилие вдавливания на последних 30 см погружения _________________________

Глубина погружения, м

Усилие вдавливания, кН

Примечание

1

2

3

4


ПРИЛОЖЕНИЕ Е

Наименование строительной организации ________________________________________

Объект ______________________________________________________________________

ЖУРНАЛ

изготовления буронабивных (буросекущихся) свай

( с № ______ по № _______ )

Начал о ______________________________                                                                         Окон чан ие_ _________________

1. Тип бурового станка___________________________________________

2 . Способ закрепления стенок скважин______________________________

№ пп . свай по пл ану

Дата , смена

Диаметр скважины, м

Отметка поверхности грунта , м

Глубина скважины, м

Абс. отметка забоя скважины, м

Наименование грунтов уровня забоя

Длина арматурного каркаса , м

Класс бетона и осадка конуса

Минимальное заглубление низа б ет онолитн ой трубы при бетонировании способом ВПТ, м

Абс. отметка головы сваи , м

Исполнители (фамилия, имя, отчест в о), подпись

Примечание

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Примечание . При устройстве буронабивных свай с уши рени ем указываются его размеры и объем уложенного в него бетона.

ПРИЛОЖЕНИЕ Ж

Наиме н ован ие строи тельной организац ии _______________________________________

Объект _____________________________________________________________________

ЖУРНАЛ

изготовления буроинъекционных свай

( с № _______ по № ________ )

Начало _______________________________                                                                       Окончание____________________

1 . Вид бурения ________________________________

2 . Состав бурового раствора _____________________

3 . Тип бурового с танка _________________________

№ п п. свай по пла ну

Дата, смена

Диаметр с к важины, м

О т метк а забоя скважи ны, м

Дл и на скважи ны, м

Наклон скважины к вертикали, град.

Продолжите л ьность бурения, час

Длина арматурного каркаса, м

Глубина погружения и нъ ек тора в скважину, м

Расход раствора на инъек ц ию, м3

Номер отобранных образцов раствора из головы сваи

Вид о п рес совк и

Перерыв между инъек ц ией и опрессовко й, мин

Давление опре с со вк и, МП а

Продолжительность опре сс овки, мин

Примечание

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16


ПРИЛОЖЕНИЕ И

АКТ

освидетельствования и приемки буровой скважины и арматурного каркаса для бетонирования сваи

«___» ____________ 200_ г.

Мы, нижеподписавшиеся, __________________________________________________

_________________________________________________________________________

(представители заказчика , генподрядчика и исполнителей работ)

произве л и освидетел ьствование буровой скважины с арматурным каркасом для

бетонирования сваи № ______ на строительной площадке

_________________________________________________________________________

(наименование объекта)

При этом установлено:

1 . Отме тка низа скважины, м _______________________________________________

2 . Отметка поверхности грунта, м ___________________________________________

3 . Отметка гориз онта грунтовых вод, м _______________________________________

4 . Отметка верха каркаса в скважине, м ______________________________________

5 . Диаметр скважины , м ____________________________________________________

6 . Конс трукция каркаса: количество стержней, шт. ____; диаметр ст ержней, мм ____

класс _________; диаме тр каркаса в осях рабочих стержней, мм __________________

Н а основан ии рассмотренн ых данных постановили:

1. Размеры скважин ы соответствуют проектным.

2 . Считать скважину с арматурным каркасом готовыми к бетонирован ию.

3 . Начать бетонировани е н е позднее « ____» ___________ 200_ г.

Примечание : При на л ичии уши рен ия указывает ся отметка его низа и диаметр, а также г рунт, в котором оно изготовлено.

Еще документы скачать бесплатно

Интересное

Автобусные Остановки Гост 17199 88 Гост 27902 88 Единицы физических величин Железобетонные водоотбойные плиты Накладные расходы Обозначение насоса на схеме Перечень работ повышенной опасности Периодичность технического обслуживания Пропускная способность трубы Расстояние между пешеходными переходами гост Рельс р50 СП 52 101 2003 Санпин столовая Снип гаражи